JPH0272294A - 断熱体 - Google Patents
断熱体Info
- Publication number
- JPH0272294A JPH0272294A JP63222739A JP22273988A JPH0272294A JP H0272294 A JPH0272294 A JP H0272294A JP 63222739 A JP63222739 A JP 63222739A JP 22273988 A JP22273988 A JP 22273988A JP H0272294 A JPH0272294 A JP H0272294A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- vessel
- heat insulating
- metal
- laminated film
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Thermal Insulation (AREA)
- Refrigerator Housings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、冷蔵庫、冷凍プレハブ等に利用する断熱体に
関するものである。
関するものである。
従来の技術
第３図は、従来の断熱体を示している。以下に従来例の
構成について第３図を参考に説明する。
構成について第３図を参考に説明する。
近年、断熱箱体の断熱性能を向上させるため内部を減圧
した断熱体を用いることが注目されている。この断熱体
の芯材としては、パーライト等の粉末、ハニカム、及び
発泡体等が用いられる。例えば、特開昭５７−１３３８
７．０号に示されるように連通気泡を有する硬度ウレタ
ンフオームを芯材とする提案がなされている。この特開
昭５７−１３３８７０号公報を第３図で説明すると、図
において、１は断熱性構造体であり、連続気泡を有する
硬質ウレタンフオーム２を気密性薄膜から成る容器３で
被い、内部を０．００１■Ｈｑｉで減圧し密閉している
。硬質ウレタンフオーム２は気泡骨格径が３００〜１０
００μｍ程度の市販の一般材料を高温高湿下で真空脱気
して気泡を破り、連続気泡を得ることが特徴となってい
る。
した断熱体を用いることが注目されている。この断熱体
の芯材としては、パーライト等の粉末、ハニカム、及び
発泡体等が用いられる。例えば、特開昭５７−１３３８
７．０号に示されるように連通気泡を有する硬度ウレタ
ンフオームを芯材とする提案がなされている。この特開
昭５７−１３３８７０号公報を第３図で説明すると、図
において、１は断熱性構造体であり、連続気泡を有する
硬質ウレタンフオーム２を気密性薄膜から成る容器３で
被い、内部を０．００１■Ｈｑｉで減圧し密閉している
。硬質ウレタンフオーム２は気泡骨格径が３００〜１０
００μｍ程度の市販の一般材料を高温高湿下で真空脱気
して気泡を破り、連続気泡を得ることが特徴となってい
る。
発明が解決しようとする課題
このような断熱性構造体１においては、硬質ウレタンフ
オーム２の気泡骨格径が３００〜１０００μｍであるた
め、０ 、００１ ｒｍＨｇ以下の圧力にしないと気体
の熱伝導率は十分に小さくならず、優れた断熱性は得ら
れないものである。基本的に気体の熱伝導率は、気体層
の壁間圧ＩＩ（本構成においては、気泡骨格径）が気体
の平均自由工程より短かくなると急激に減少するが、壁
間距離が長いほど、同じ気体熱伝導率を得るのにより低
い圧力が必要となる。一般式として気体熱伝導率（ＫＬ
ｉ）は、以下の（１）式で示される。
オーム２の気泡骨格径が３００〜１０００μｍであるた
め、０ 、００１ ｒｍＨｇ以下の圧力にしないと気体
の熱伝導率は十分に小さくならず、優れた断熱性は得ら
れないものである。基本的に気体の熱伝導率は、気体層
の壁間圧ＩＩ（本構成においては、気泡骨格径）が気体
の平均自由工程より短かくなると急激に減少するが、壁
間距離が長いほど、同じ気体熱伝導率を得るのにより低
い圧力が必要となる。一般式として気体熱伝導率（ＫＬ
ｉ）は、以下の（１）式で示される。
Ｋｑ＝Ａ−ｐ−Ｖ−ＣｒＣＬｌ−ｄ／（Ｌｆ＋ｄ））−
＝−（１）式％式％） Ｌｆ：平均自由工程 Ｃｒ：定容比熱〔’ｄ／に’ｊ℃
〕ｄ：壁間距離Ｃｍ） よ−て、従来例においては、気泡骨格径が３００〜１０
００μｍであるため、１０ ｍｍＨｇ以下という工業
的に取り扱いにくい圧力が必要となり、量産での大規模
な設備や排気時間が長くなる等の問題があった。さらに
、１０− ” ｒｒａｎＨｇ以下の圧力域では材料のガ
ス放出量の影響を受けやすく、低分子量のモノマー成分
を含有しやすい有機体の本構成の場合、特に排気時間が
長くかかる問題があり、量産効率が悪かった。
＝−（１）式％式％） Ｌｆ：平均自由工程 Ｃｒ：定容比熱〔’ｄ／に’ｊ℃
〕ｄ：壁間距離Ｃｍ） よ−て、従来例においては、気泡骨格径が３００〜１０
００μｍであるため、１０ ｍｍＨｇ以下という工業
的に取り扱いにくい圧力が必要となり、量産での大規模
な設備や排気時間が長くなる等の問題があった。さらに
、１０− ” ｒｒａｎＨｇ以下の圧力域では材料のガ
ス放出量の影響を受けやすく、低分子量のモノマー成分
を含有しやすい有機体の本構成の場合、特に排気時間が
長くかかる問題があり、量産効率が悪かった。
本発明は、上記問題点に鑑み、工業的に取り扱いやすい
低真空度域で優れた断熱性能を得ることにより、排気時
間を短縮し、量産を可能とするものである。
低真空度域で優れた断熱性能を得ることにより、排気時
間を短縮し、量産を可能とするものである。
課題を解決するだめの手段
本発明は、アロマティックアミン化合物を開始剤とする
ポリエーテルポリオールをベンジリックエーテル型フェ
ノール樹脂に対し、１０〜３０チ添加配合し、さらに触
媒、整泡剤１発泡剤及び気泡連通化剤を混合して得られ
る連続気泡構造の発泡体を金属やプラスチックラミネー
トフィルムから形成した容器で外被し、内部を減圧し、
密閉して断熱体を得るものである。
ポリエーテルポリオールをベンジリックエーテル型フェ
ノール樹脂に対し、１０〜３０チ添加配合し、さらに触
媒、整泡剤１発泡剤及び気泡連通化剤を混合して得られ
る連続気泡構造の発泡体を金属やプラスチックラミネー
トフィルムから形成した容器で外被し、内部を減圧し、
密閉して断熱体を得るものである。
作 用
本発明は上記構成により芯材は微細な気泡骨格のため、
この芯材を、金属−プラスチックラミネートフィルムか
ら成る容器で被い、内部を減圧すると、０．１〜０ 、
０１ ＋Ｉ！ＩＩＩＨｇ程度の工業的に取り扱いやすい
圧力によっても優れた断熱性能が得られるもので、排気
時間の短縮化によって、量産効率が大幅に向上するもの
である。
この芯材を、金属−プラスチックラミネートフィルムか
ら成る容器で被い、内部を減圧すると、０．１〜０ 、
０１ ＋Ｉ！ＩＩＩＨｇ程度の工業的に取り扱いやすい
圧力によっても優れた断熱性能が得られるもので、排気
時間の短縮化によって、量産効率が大幅に向上するもの
である。
実施例
以下、本発明の一実施例を第１図、第２図を参考に説明
する。
する。
図において、４は表に示す原料を用いてウレタン高圧発
泡機で発泡し、硬化させた硬質フェノールウレタンフオ
ームで常温でエージングした後、所定の大きさに切断し
たものである。
泡機で発泡し、硬化させた硬質フェノールウレタンフオ
ームで常温でエージングした後、所定の大きさに切断し
たものである。
表においてフェノール樹脂Ａは、フェノールとホルムア
ルデヒドから合成したベンジリックエーテル型フェノー
ル樹脂で、水酸基価はｓ ｖｏ１！１ｉＫＯＨ／ ９で
ある。ポリオールＡはアロマティクアミンを開始剤とし
、Ｐｏを付加重合させたポリエーテルポリオールで水酸
基価は４６０■ＫＯＨ／りである。整泡剤は信越化学■
製シリコーン界面活性剤Ｆ−３７３、発泡剤は昭和電工
■製フロンＲ−１１、触媒Ａはメチルモルフォリン、気
泡連通化剤は日本油脂■製ステアリン酸カルシウムであ
る。有機ポリイソシアネートは日本ポリウレタン■製粗
製Ｍ−ＤＩ（アミン当量１３６）である。
ルデヒドから合成したベンジリックエーテル型フェノー
ル樹脂で、水酸基価はｓ ｖｏ１！１ｉＫＯＨ／ ９で
ある。ポリオールＡはアロマティクアミンを開始剤とし
、Ｐｏを付加重合させたポリエーテルポリオールで水酸
基価は４６０■ＫＯＨ／りである。整泡剤は信越化学■
製シリコーン界面活性剤Ｆ−３７３、発泡剤は昭和電工
■製フロンＲ−１１、触媒Ａはメチルモルフォリン、気
泡連通化剤は日本油脂■製ステアリン酸カルシウムであ
る。有機ポリイソシアネートは日本ポリウレタン■製粗
製Ｍ−ＤＩ（アミン当量１３６）である。
これらの原料を種々組み合せて発泡を行ない１、この一
部を実施例として、盃１，２、比較例としてノ％Ａ、Ｂ
を表わした。得られた硬質フェノールウレタンフオーム
４の密度、連続気泡率及び気泡骨格径、圧縮強度も表に
示す。この後、得られた硬質フェノールウレタンフオー
ム４を１５０℃で約２時間加熱し、吸着水分及び膨潤ガ
スを蒸発させてアルミ蒸着ポリエステルフィルムからな
る容器６で被い、内部０ 、０１．０ 、１ｍｒＨｑま
で減圧し、密閉して断熱体ｅを得た。このときの排気時
間は、実施例Ａ１，２はそれぞれ６分、２分であり、比
較例ｍＡ、Ｂはそれぞれ６分、２分であった。得られた
断熱体ｅの密閉直後の熱伝導率も表に示した。なお、熱
伝導率は真空理工■製Ｋ −Ｍａｔｉｃを用い、平均温
度２４℃で測定した。
部を実施例として、盃１，２、比較例としてノ％Ａ、Ｂ
を表わした。得られた硬質フェノールウレタンフオーム
４の密度、連続気泡率及び気泡骨格径、圧縮強度も表に
示す。この後、得られた硬質フェノールウレタンフオー
ム４を１５０℃で約２時間加熱し、吸着水分及び膨潤ガ
スを蒸発させてアルミ蒸着ポリエステルフィルムからな
る容器６で被い、内部０ 、０１．０ 、１ｍｒＨｑま
で減圧し、密閉して断熱体ｅを得た。このときの排気時
間は、実施例Ａ１，２はそれぞれ６分、２分であり、比
較例ｍＡ、Ｂはそれぞれ６分、２分であった。得られた
断熱体ｅの密閉直後の熱伝導率も表に示した。なお、熱
伝導率は真空理工■製Ｋ −Ｍａｔｉｃを用い、平均温
度２４℃で測定した。
表から明らかになるように、アロマティクアミン化合物
を開始剤とするポリオールＡをフェノール樹脂Ａに対し
１０〜３０％添加し、触媒、整泡剤１発泡剤、及び気泡
連通化剤を混合して得られる硬質フェノールウレタン７
オーム４は、気泡骨格が微細となると共に強度も強いこ
とが判った。
を開始剤とするポリオールＡをフェノール樹脂Ａに対し
１０〜３０％添加し、触媒、整泡剤１発泡剤、及び気泡
連通化剤を混合して得られる硬質フェノールウレタン７
オーム４は、気泡骨格が微細となると共に強度も強いこ
とが判った。
これは、微細化に対しては原料の相溶性や樹脂硬化に至
る粘度上昇特性等、又、強度に対しては架橋度が影響し
ていると考えられるが、本プロセスの詳細は解明に至っ
ていない。
る粘度上昇特性等、又、強度に対しては架橋度が影響し
ていると考えられるが、本プロセスの詳細は解明に至っ
ていない。
そして、この微細な気泡骨格を有する硬質フェノールウ
レタン４を断熱体６の芯材として用いることにより、断
熱体ｅ中の気体熱伝導は、気泡骨格のより大きなものに
比べて高い圧力でも同等まで低減でき、工業的に取扱い
やすい０．１〜０．０１ｒｍＨｇで優れた断熱性能を発
揮する。この結果、排気時間が短時間ですむため、量産
しやすく、又、排気装置も簡易なもので圧力が得られる
等、生産性に大きく寄与するものである。又、強度上も
大気圧縮に耐え、変形や崩壊することがないため、安定
した品質が得られるものである。
レタン４を断熱体６の芯材として用いることにより、断
熱体ｅ中の気体熱伝導は、気泡骨格のより大きなものに
比べて高い圧力でも同等まで低減でき、工業的に取扱い
やすい０．１〜０．０１ｒｍＨｇで優れた断熱性能を発
揮する。この結果、排気時間が短時間ですむため、量産
しやすく、又、排気装置も簡易なもので圧力が得られる
等、生産性に大きく寄与するものである。又、強度上も
大気圧縮に耐え、変形や崩壊することがないため、安定
した品質が得られるものである。
なお、気泡骨格を微細化すると、排気抵抗が増加し、所
定の圧力まで減圧するのに要する排気時間は長くなると
考えられるが、０．０１ｍａＨｇ域では、影響はなく、
さらに分子流領域が支配する０、００１ｔｐｙｎＨｇで
影響が現われる。よって微細化しても断熱性能が十分発
揮される０、１〜０ 、０１ ｍｓＨｇの圧力を用いる
ことにより生産性に対しての問題はない。
定の圧力まで減圧するのに要する排気時間は長くなると
考えられるが、０．０１ｍａＨｇ域では、影響はなく、
さらに分子流領域が支配する０、００１ｔｐｙｎＨｇで
影響が現われる。よって微細化しても断熱性能が十分発
揮される０、１〜０ 、０１ ｍｓＨｇの圧力を用いる
ことにより生産性に対しての問題はない。
発明の効果
本発明は、上記の説明から明らかなように、以下に示す
ような効果が得られるものである。
ような効果が得られるものである。
アロマティクアミン化合物を開始剤とするポリエーテル
ポリオールをベンジリックエーテル型フェノール樹脂に
対し１０〜３０％添加配合し、さらに触媒、整泡剤２発
泡剤、及び気泡連通化剤を混合して得られる連続気泡構
造の発泡体は、極めて微細な気泡骨格を有するため、こ
れを金属やプラスチックスラミネートフィルムから成る
容器で被い、内部を減圧すると工業的に取扱いやすい０
、０１ ＋ａＨｇの圧力でも十分に気体の熱伝導が低
下し、優れた断熱性が得られ、短時間かつ容易な排気設
備で量産することが可能となり、大幅な生産性向上に寄
与するものである。
ポリオールをベンジリックエーテル型フェノール樹脂に
対し１０〜３０％添加配合し、さらに触媒、整泡剤２発
泡剤、及び気泡連通化剤を混合して得られる連続気泡構
造の発泡体は、極めて微細な気泡骨格を有するため、こ
れを金属やプラスチックスラミネートフィルムから成る
容器で被い、内部を減圧すると工業的に取扱いやすい０
、０１ ＋ａＨｇの圧力でも十分に気体の熱伝導が低
下し、優れた断熱性が得られ、短時間かつ容易な排気設
備で量産することが可能となり、大幅な生産性向上に寄
与するものである。
又、ポリエーテルポリオールの添加により強度向上が図
られ、大気圧縮による変形、崩壊がなく品質の安定に寄
与するのである。
られ、大気圧縮による変形、崩壊がなく品質の安定に寄
与するのである。
第１図は本発明の一実施例における硬質フェノールウレ
タンフオームの外観斜視図、第２図は同断熱体の断面図
、第３図は従来例の断熱性構造体の断面図である。 ４・・・・・・硬’ｆｌフェノールウレタンフオーム、
５・・・・・・容器、６・・・・・・断熱体。
タンフオームの外観斜視図、第２図は同断熱体の断面図
、第３図は従来例の断熱性構造体の断面図である。 ４・・・・・・硬’ｆｌフェノールウレタンフオーム、
５・・・・・・容器、６・・・・・・断熱体。
Claims (1)
- アロマティクアミン化合物を開始剤とするポリエーテ
ルポリオールをベンジリックエーテル型フェノール樹脂
に対し１０〜３０％添加配合し、さらに触媒、整泡剤、
発泡剤、及び気泡連通化剤を混合して得られる連続気泡
構造の発泡体を金属やプラスチックスラミネートフィル
ムから形成した容器で外被し、内部を減圧して密閉した
断熱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63222739A JPH0272294A (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 断熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63222739A JPH0272294A (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 断熱体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0272294A true JPH0272294A (ja) | 1990-03-12 |
Family
ID=16787143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63222739A Pending JPH0272294A (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 断熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0272294A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011241988A (ja) * | 2010-05-14 | 2011-12-01 | Hitachi Appliances Inc | 断熱箱体および冷蔵庫 |
-
1988
- 1988-09-06 JP JP63222739A patent/JPH0272294A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011241988A (ja) * | 2010-05-14 | 2011-12-01 | Hitachi Appliances Inc | 断熱箱体および冷蔵庫 |
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