JPH0272514A - 発泡絶縁電線の製造方法 - Google Patents
発泡絶縁電線の製造方法Info
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- JPH0272514A JPH0272514A JP22143088A JP22143088A JPH0272514A JP H0272514 A JPH0272514 A JP H0272514A JP 22143088 A JP22143088 A JP 22143088A JP 22143088 A JP22143088 A JP 22143088A JP H0272514 A JPH0272514 A JP H0272514A
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- cooling
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- wire
- insulated wire
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、例えば、電子計算機の架間・架内の配線に用
いられる高速信号伝送用同軸ケーブルに用いられる発泡
絶縁電線の製造方法の改良に関するものである。
いられる高速信号伝送用同軸ケーブルに用いられる発泡
絶縁電線の製造方法の改良に関するものである。
（従来の技術）
発泡絶縁電線は、導体上に溶融樹脂を押出し被覆して製
造されるが、導体と絶縁材料との密着力は１つの重要な
要素であり、この密着力が強すぎると、端末加工に際し
て端末部の絶縁材料を剥ぐ場合に絶縁材料が導体上に残
ったり、導体を構成するＪ線か細いと、東線か多数切れ
る問題か生ずる。また逆に、この密着力か弱すぎると、
電線をはさみで切る際に絶縁材料か縮み、導体が飛び出
していわゆる絶縁材料のシュリンバックまたは導体の突
き出し現象が生じ。
造されるが、導体と絶縁材料との密着力は１つの重要な
要素であり、この密着力が強すぎると、端末加工に際し
て端末部の絶縁材料を剥ぐ場合に絶縁材料が導体上に残
ったり、導体を構成するＪ線か細いと、東線か多数切れ
る問題か生ずる。また逆に、この密着力か弱すぎると、
電線をはさみで切る際に絶縁材料か縮み、導体が飛び出
していわゆる絶縁材料のシュリンバックまたは導体の突
き出し現象が生じ。
端末加工時の寸法精度が低い問題が生ずる。特に、この
現象は高温雰囲気に放置すると著しく、従って端末加工
時の熱力カッティング、ハンダの熱によって寸法精度が
低く導体が露出し、また絶縁材料の比誘電率が影響する
電気特性、例えば、信号伝送時間、特性インピーダンス
等は導体よ絶縁材料との間に存在し易い空気層によって
安定性に欠ける。発泡絶縁ｉｔ線は、溶融樹脂が押出機
のダイス出口から放出した直後から気泡のＩ＆長が促進
され、このため密着力か弱くなることが多い、特に、絶
縁材料が薄くなるほど、また高発泡率となるほど、密着
力か弱くなる傾向かある。
現象は高温雰囲気に放置すると著しく、従って端末加工
時の熱力カッティング、ハンダの熱によって寸法精度が
低く導体が露出し、また絶縁材料の比誘電率が影響する
電気特性、例えば、信号伝送時間、特性インピーダンス
等は導体よ絶縁材料との間に存在し易い空気層によって
安定性に欠ける。発泡絶縁ｉｔ線は、溶融樹脂が押出機
のダイス出口から放出した直後から気泡のＩ＆長が促進
され、このため密着力か弱くなることが多い、特に、絶
縁材料が薄くなるほど、また高発泡率となるほど、密着
力か弱くなる傾向かある。
充実（未発泡）絶縁材料の密着力を強めるために導体な
押出機に入る直前に加熱するか、ダイス吐出直後に絶縁
材料をゆっくりと、冷却する（水冷する場合には水槽の
位ｔを遠ざける）ことが考えられる。
押出機に入る直前に加熱するか、ダイス吐出直後に絶縁
材料をゆっくりと、冷却する（水冷する場合には水槽の
位ｔを遠ざける）ことが考えられる。
（発明が解決しようとする課８）
しかし、導体を押出機のクロスヘツドに入る前に加熱す
ると、導体のまわって気泡の発生が促進されて絶縁材料
の導体に対する密着力が低下し、またダイ吐出直後に絶
縁材料をゆっくりと冷却すると、絶縁材料が凝固するま
でに時間かかかるために気泡発生源であるガスが被覆材
料を突き破ってガスが外部に飛散するために発泡率が低
下する上にＴｒＬ線の表面か荒れ、徒って薄肉で高発泡
の絶縁１！線を得ることかできない欠点があった。
ると、導体のまわって気泡の発生が促進されて絶縁材料
の導体に対する密着力が低下し、またダイ吐出直後に絶
縁材料をゆっくりと冷却すると、絶縁材料が凝固するま
でに時間かかかるために気泡発生源であるガスが被覆材
料を突き破ってガスが外部に飛散するために発泡率が低
下する上にＴｒＬ線の表面か荒れ、徒って薄肉で高発泡
の絶縁１！線を得ることかできない欠点があった。
本発明の目的は２上記の欠点を回避し、平滑な表面を有
し薄肉で高発泡率の絶縁電線を高い密着力で製造するこ
とができる方法を提供することにある。
し薄肉で高発泡率の絶縁電線を高い密着力で製造するこ
とができる方法を提供することにある。
（ｒ１題を解決するための手段）
本発明は、Ｅ記の課題を解決するため、導体上に溶融樹
脂を押出し被覆して発泡絶縁電線を製造する際に導体か
押出機に入る前にこの導体を冷却することを特徴とする
発泡絶縁電線の製造方法を提供するものである。
脂を押出し被覆して発泡絶縁電線を製造する際に導体か
押出機に入る前にこの導体を冷却することを特徴とする
発泡絶縁電線の製造方法を提供するものである。
（作用）
このように押出機に入る前に導体を冷却すると、押出機
内て導体のまわりにある溶融樹脂は気泡か成長する前に
瞬時に凝固するために導体に大きな力で密着し、またそ
の後の電線表面の冷却と共にガスが溶融樹脂内に封じ込
まれて気泡に成長するので高い発泡率を得ることができ
る。
内て導体のまわりにある溶融樹脂は気泡か成長する前に
瞬時に凝固するために導体に大きな力で密着し、またそ
の後の電線表面の冷却と共にガスが溶融樹脂内に封じ込
まれて気泡に成長するので高い発泡率を得ることができ
る。
（実施例）
本発明の実施例を図面を参照して詳細に説明すると、図
面は本発明に係る発泡絶縁電線の製造方法を示し、導体
ｌＯはサプライ１２からガイド１４を経て押出機１６の
クロスヘツド１８内に入り、このクロスへウド１８内で
導体ｌＯ上に溶融樹脂を押出し被覆して発泡絶縁電線２
０を製造する。絶縁材料としては熱可塑性樹脂が用いら
れ、また発泡材としてはＡＤＣＡ （アゾジカルボンア
ミド）、ＡＩＢＮ（アゾビスイソブチレロニトリル）、
ＤＰＴ（ジニトロソペンタメチレンテトラミン）２１“
ＳＨ（ｐ−トルエンスルホニルヒドラシト）、０ＢＳＨ
（ｐ。
面は本発明に係る発泡絶縁電線の製造方法を示し、導体
ｌＯはサプライ１２からガイド１４を経て押出機１６の
クロスヘツド１８内に入り、このクロスへウド１８内で
導体ｌＯ上に溶融樹脂を押出し被覆して発泡絶縁電線２
０を製造する。絶縁材料としては熱可塑性樹脂が用いら
れ、また発泡材としてはＡＤＣＡ （アゾジカルボンア
ミド）、ＡＩＢＮ（アゾビスイソブチレロニトリル）、
ＤＰＴ（ジニトロソペンタメチレンテトラミン）２１“
ＳＨ（ｐ−トルエンスルホニルヒドラシト）、０ＢＳＨ
（ｐ。
Ｐ゛−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド））
茅の熱分解型の有機発泡材、マ素、ｌ＆酸ガス、クロロ
フルオロカーボン（フロン）等の気体類を用いることが
できる。
茅の熱分解型の有機発泡材、マ素、ｌ＆酸ガス、クロロ
フルオロカーボン（フロン）等の気体類を用いることが
できる。
本発明の方法では、導体ｌＯが押出機１６に入る前にこ
の導体１０を適宜の冷却手段２２によって冷却する。こ
の冷却手段としてはフロン１１．１２の如き冷媒ガスに
よる非接触式冷却り段１例えば図面に示すように、ドラ
イアイスとアセトン、アルコール等の溶剤とを含んだも
のか液体窒素の如き冷溶媒が収納された冷却槽２４内を
通過させて冷溶媒に接触して冷却する接触式冷却手段の
いずれを用いてもよいが、接触式の冷却手段は絶縁材料
を短時間で冷却することができる上に作業性及び設備面
から有利である。冷却温度は樹脂の種類１発泡率、線速
等によって異なるか、クロスへウドに入る直前の導体表
面の温度でおおむね１０〜−３０℃に設定される。冷却
温度がこれよりも低いと、クロスヘツド内の材料を冷や
し過ぎるために電線の表面か荒れる。導体の冷却温度は
冷却槽２４の長さ、冷却槽２４とクロスヘツドとの間の
距離、冷溶媒温度（ドライアイスと溶剤との組み合わせ
のみ）によって調整される。
の導体１０を適宜の冷却手段２２によって冷却する。こ
の冷却手段としてはフロン１１．１２の如き冷媒ガスに
よる非接触式冷却り段１例えば図面に示すように、ドラ
イアイスとアセトン、アルコール等の溶剤とを含んだも
のか液体窒素の如き冷溶媒が収納された冷却槽２４内を
通過させて冷溶媒に接触して冷却する接触式冷却手段の
いずれを用いてもよいが、接触式の冷却手段は絶縁材料
を短時間で冷却することができる上に作業性及び設備面
から有利である。冷却温度は樹脂の種類１発泡率、線速
等によって異なるか、クロスへウドに入る直前の導体表
面の温度でおおむね１０〜−３０℃に設定される。冷却
温度がこれよりも低いと、クロスヘツド内の材料を冷や
し過ぎるために電線の表面か荒れる。導体の冷却温度は
冷却槽２４の長さ、冷却槽２４とクロスヘツドとの間の
距離、冷溶媒温度（ドライアイスと溶剤との組み合わせ
のみ）によって調整される。
次に本発明の具体例を比較例と共に説明する、第１表は
直径が４０ｍｍの押出機を用いてＭｆｉｇ／１０分、密
度０．９２の低密度ポリエチレン１００重量部と発泡材
としてＡＤＣＡ （アゾジカルボンアミド）ｌｉｔ部を
ホッパーから投入し、シリンダ部からクロロフルオロカ
ーボンガスを注入し、直径か０．４０ｍｒｎの軟銅単線
上に仕上がり外径１．０ｍｍの被覆を形成して発泡ポリ
エチレン絶縁電線を線速７０（ｍ・分）で製造した実施
例１乃至３と比較例１〜３との発泡率、密着力及び１！
線表面状態を示す。尚、発泡率Ｆは電線１ｍ当りの静電
容量を次式によって求めた。
直径が４０ｍｍの押出機を用いてＭｆｉｇ／１０分、密
度０．９２の低密度ポリエチレン１００重量部と発泡材
としてＡＤＣＡ （アゾジカルボンアミド）ｌｉｔ部を
ホッパーから投入し、シリンダ部からクロロフルオロカ
ーボンガスを注入し、直径か０．４０ｍｒｎの軟銅単線
上に仕上がり外径１．０ｍｍの被覆を形成して発泡ポリ
エチレン絶縁電線を線速７０（ｍ・分）で製造した実施
例１乃至３と比較例１〜３との発泡率、密着力及び１！
線表面状態を示す。尚、発泡率Ｆは電線１ｍ当りの静電
容量を次式によって求めた。
Ｆ＝ （２εｓ＋１）（ｅｏ−ｅｓ）ｘｌＯＯ／３（（
ｓ−εａ）（％） ｅ ５＝Ｃｘ １ ｏｇｄ、／ｄ、ｘ １／２４．ｌ
３尚、上式でＦ：発泡率（％）、εＳ：発泡絶縁材料の
比誘電率（−）、ε０：材料固有の比誘電率（−）、ε
ａ：空気の比誘電率（−）、Ｃ：静電容量（ＰＦ／ｍ＞
、ｄ＋ ：導体外径（ｍｒｎ）、ｄｌ：絶縁材料の外
径（ｍｍ）をそれぞれ示す。
ｓ−εａ）（％） ｅ ５＝Ｃｘ １ ｏｇｄ、／ｄ、ｘ １／２４．ｌ
３尚、上式でＦ：発泡率（％）、εＳ：発泡絶縁材料の
比誘電率（−）、ε０：材料固有の比誘電率（−）、ε
ａ：空気の比誘電率（−）、Ｃ：静電容量（ＰＦ／ｍ＞
、ｄ＋ ：導体外径（ｍｒｎ）、ｄｌ：絶縁材料の外
径（ｍｍ）をそれぞれ示す。
また、密着力はテンシロン型引張り試験機等を用い、長
さ５０ｍｍの絶縁電線からの導体の引き抜き力によって
求められる。更に、導体の表面の外観は目視、手触りに
よって評価し、良、悪で判定する。実施例１は図面に示
す冷却槽の中に液体窒素を入れクロスヘツドに入る直前
の導体表面温度が一２０℃になるように冷却槽の位置を
調整する。この際のダイ−水槽の距離は１００ｒｎｒｎ
である。実施例２，３では導体の冷却をドライアイス＋
メタノールで行ない、この際の導体表面温度はそれぞれ
一１Ｏ°Ｃ１０°Ｃとした。比較例１〜３は導体冷却を
行なわない例であり、比較例１は導体の予熱なし、ダイ
ー水槽距＄１００ｍｍ、比較例２は導体を走行させなが
ら３ｋｗの加熱炉を用いて非接触式でクロスヘツドに入
り直前の導体温度が８０℃になるように加熱炉の温度を
調整する。比較例３は導体予熱なしでダイ−水槽距離を
３０Ｏｒ＋ｓｍとした。
さ５０ｍｍの絶縁電線からの導体の引き抜き力によって
求められる。更に、導体の表面の外観は目視、手触りに
よって評価し、良、悪で判定する。実施例１は図面に示
す冷却槽の中に液体窒素を入れクロスヘツドに入る直前
の導体表面温度が一２０℃になるように冷却槽の位置を
調整する。この際のダイ−水槽の距離は１００ｒｎｒｎ
である。実施例２，３では導体の冷却をドライアイス＋
メタノールで行ない、この際の導体表面温度はそれぞれ
一１Ｏ°Ｃ１０°Ｃとした。比較例１〜３は導体冷却を
行なわない例であり、比較例１は導体の予熱なし、ダイ
ー水槽距＄１００ｍｍ、比較例２は導体を走行させなが
ら３ｋｗの加熱炉を用いて非接触式でクロスヘツドに入
り直前の導体温度が８０℃になるように加熱炉の温度を
調整する。比較例３は導体予熱なしでダイ−水槽距離を
３０Ｏｒ＋ｓｍとした。
表１
実施例１ 実施例２ 実施例３
ダイ水槽距離
（ｍｍ） １００
導体 予熱 なし
導体 冷却 あり
冷奴の種類 液体窒素
導体表面
なし
あり
ドライア
イス＋メ
タノール
なし
あり
温度（”Ｃ） −２０−１００
発泡率（％）６５ ６６６４
密着力
（ｇｆ１５００ｓ） ｌ Ｏ３０１０１０１０００
表面外観 良 良 良比較例１ 比
較例２ 比較例３ ダイ水槽距離 （ｍｍ） １００ １００ ３００導体 予
熱 なし あり なし導体 冷却 なし
なし なし導体表面 温度（”Ｃ） ２３ ８０ ２３発泡率
（％）６７ ５８３９ 密着力 （ｇｆ１５００ｍ） ２３０ ０ ８６０
表面外観 良 やや悪 悪第２表は実施
例４乃至６と比較例４乃至６を示し、これらの例では直
径３０ｍｒｎの押出機を用い、ＭＦＲ１４ｇ７１０分、
密度２．１のＰＦＡ（テトラフルオロエチレン・パーフ
ルオロアルキルビニルエーテル共重合体）１００玉ｉ部
とセラミック系核剤０．５重量部をホッパーから投入し
、シリンダ部よりクロロフルオロカーボンガスを注入し
、直径０．４０ｍｍの軟鋼単線−Ｌに仕上がり外径１．
０ｍｍで被覆して発泡ＰＦＡ絶縁′ｉｔｔ線を製造した
。実施例４〜６は実施例１〜３と同様にして導体表面温
度を各々−２０°Ｃ２−１０℃及び０℃に調整し、この
際のダイ−水槽距離は１０ｍｍであった。比較例４〜６
も比較例１〜３と同様に比較例４は導体冷却、予熱なし
、ダイ−水槽距離は１０ｍｍ、比較例５は導体予熱によ
り導体表面温度を８０℃にし、比較例６は導体予熱なし
でダイ−水槽距離を１００ｍｍとした。
表面外観 良 良 良比較例１ 比
較例２ 比較例３ ダイ水槽距離 （ｍｍ） １００ １００ ３００導体 予
熱 なし あり なし導体 冷却 なし
なし なし導体表面 温度（”Ｃ） ２３ ８０ ２３発泡率
（％）６７ ５８３９ 密着力 （ｇｆ１５００ｍ） ２３０ ０ ８６０
表面外観 良 やや悪 悪第２表は実施
例４乃至６と比較例４乃至６を示し、これらの例では直
径３０ｍｒｎの押出機を用い、ＭＦＲ１４ｇ７１０分、
密度２．１のＰＦＡ（テトラフルオロエチレン・パーフ
ルオロアルキルビニルエーテル共重合体）１００玉ｉ部
とセラミック系核剤０．５重量部をホッパーから投入し
、シリンダ部よりクロロフルオロカーボンガスを注入し
、直径０．４０ｍｍの軟鋼単線−Ｌに仕上がり外径１．
０ｍｍで被覆して発泡ＰＦＡ絶縁′ｉｔｔ線を製造した
。実施例４〜６は実施例１〜３と同様にして導体表面温
度を各々−２０°Ｃ２−１０℃及び０℃に調整し、この
際のダイ−水槽距離は１０ｍｍであった。比較例４〜６
も比較例１〜３と同様に比較例４は導体冷却、予熱なし
、ダイ−水槽距離は１０ｍｍ、比較例５は導体予熱によ
り導体表面温度を８０℃にし、比較例６は導体予熱なし
でダイ−水槽距離を１００ｍｍとした。
表２
実施例４ 実施例５ 実施例６
ダイ水槽距離
（ｒｎｎｘ） １０ １０ １０導体
予熱 なし なし なし導体 冷却 あ
り あり あり冷媒の種類 液体窒素 導体表面 温度（’Ｃ） −２０ 発泡率（％）６２ 密着力 （ｇｆ／５ｏｎｓ） 表面外観 良 比較例４ ダイ水槽距離 （ｍｍ） ｌ Ｏ 導体 Ｔ−熱 なし 導体 冷却 なし 導体表面 温度（”Ｃ） ２３ 発泡率（％）６５ 密着力 （ｇｆ／５ＯＯａ） ３０ 表面外観 良 ドライア イス＋メ タノール 良 良 比較例５ 比較例６ Ｏ あり なし なし なし やや悪 悪 上記の表１及び２から実施例１〜６によると、発泡率、
密着力及び電線表面外観かいずれもよいことが分かる。
予熱 なし なし なし導体 冷却 あ
り あり あり冷媒の種類 液体窒素 導体表面 温度（’Ｃ） −２０ 発泡率（％）６２ 密着力 （ｇｆ／５ｏｎｓ） 表面外観 良 比較例４ ダイ水槽距離 （ｍｍ） ｌ Ｏ 導体 Ｔ−熱 なし 導体 冷却 なし 導体表面 温度（”Ｃ） ２３ 発泡率（％）６５ 密着力 （ｇｆ／５ＯＯａ） ３０ 表面外観 良 ドライア イス＋メ タノール 良 良 比較例５ 比較例６ Ｏ あり なし なし なし やや悪 悪 上記の表１及び２から実施例１〜６によると、発泡率、
密着力及び電線表面外観かいずれもよいことが分かる。
これに対して比較例１及び４では発泡率及び′ｉｔ線表
面外観は良好であるが、密着力が悪く、また導体の予熱
を施した比較例２．５では密着力、発泡率及び電線表面
外観が悪くなる。また、ダイ−水槽距離を大きくした比
較例３．６は比較例１．４に比べて密着力が上るが、ガ
スが冷却、凝固前に電線の表面から放出され易くなるた
めに発泡率が高くならないてガスが放出した後に噴火口
のように残り電線の表面外観が悪くなる。
面外観は良好であるが、密着力が悪く、また導体の予熱
を施した比較例２．５では密着力、発泡率及び電線表面
外観が悪くなる。また、ダイ−水槽距離を大きくした比
較例３．６は比較例１．４に比べて密着力が上るが、ガ
スが冷却、凝固前に電線の表面から放出され易くなるた
めに発泡率が高くならないてガスが放出した後に噴火口
のように残り電線の表面外観が悪くなる。
（発明の効果）
本発明によれば、上記のように、押出機に入る前に導体
を冷却するので押出機内で導体のまわりにある溶融樹脂
は気泡が成長する前に瞬時に凝固するために導体に大き
な力で密着し、またその後の電線表面の冷却と共にガス
が溶融樹脂内に封じ込まれて気泡に成長するので高い発
泡率を得ることができる実益かある。
を冷却するので押出機内で導体のまわりにある溶融樹脂
は気泡が成長する前に瞬時に凝固するために導体に大き
な力で密着し、またその後の電線表面の冷却と共にガス
が溶融樹脂内に封じ込まれて気泡に成長するので高い発
泡率を得ることができる実益かある。
図面は本発明に係る発泡絶縁電線の製造方法の概略系統
図である。 １０−−−−一導体、１６−−−−−押出機。 ｔ ５−−−−−クロスヘツド、２０−−−−−発泡絶
縁電線、２２−−−−一冷却手段、２４−−−−−冷却
槽。 ご出ｊｊ、ｊ−
図である。 １０−−−−一導体、１６−−−−−押出機。 ｔ ５−−−−−クロスヘツド、２０−−−−−発泡絶
縁電線、２２−−−−一冷却手段、２４−−−−−冷却
槽。 ご出ｊｊ、ｊ−
Claims (1)
- 導体上に溶融樹脂を押出し被覆して発泡絶縁電線を製造
する際に前記導体が押出機に入る前に前記導体を冷却す
ることを特徴とする発泡絶縁電線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22143088A JPH0616371B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 発泡絶縁電線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22143088A JPH0616371B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 発泡絶縁電線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0272514A true JPH0272514A (ja) | 1990-03-12 |
| JPH0616371B2 JPH0616371B2 (ja) | 1994-03-02 |
Family
ID=16766620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22143088A Expired - Lifetime JPH0616371B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 発泡絶縁電線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0616371B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010113835A (ja) * | 2008-11-04 | 2010-05-20 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 発泡シース被覆ケーブル及びその製造方法 |
-
1988
- 1988-09-06 JP JP22143088A patent/JPH0616371B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010113835A (ja) * | 2008-11-04 | 2010-05-20 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 発泡シース被覆ケーブル及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0616371B2 (ja) | 1994-03-02 |
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