JPH0280508A - 加熱炉用ハースロール - Google Patents
加熱炉用ハースロールInfo
- Publication number
- JPH0280508A JPH0280508A JP23308588A JP23308588A JPH0280508A JP H0280508 A JPH0280508 A JP H0280508A JP 23308588 A JP23308588 A JP 23308588A JP 23308588 A JP23308588 A JP 23308588A JP H0280508 A JPH0280508 A JP H0280508A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling water
- roll
- cooling
- water
- temperature
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- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、低温から高温までの何れの加熱雰囲気であ
っても好適状態で使用することができ、しかもロールの
冷却に伴う多大な熱損失や加熱温度ムラを懸念すること
もない加熱炉用ハースロールに関するものである。
っても好適状態で使用することができ、しかもロールの
冷却に伴う多大な熱損失や加熱温度ムラを懸念すること
もない加熱炉用ハースロールに関するものである。
〈従来技術とその課°題〉
一般に、金属の加熱処理に使用されるローラハースタイ
プの連続加熱処理炉では、被処理材を搬送するために第
３図で示すようなハースロールを使用するのが背進であ
る。即ち、第３図は、耐熱鋼製の円筒状ロール本体部が
テーパー管部を介し°Ｃシャフト部に°接続した形式の
ものを示しており、そＱシャフト部を加熱炉の炉壁に支
持させて被処理材を搬送するようになっている。
プの連続加熱処理炉では、被処理材を搬送するために第
３図で示すようなハースロールを使用するのが背進であ
る。即ち、第３図は、耐熱鋼製の円筒状ロール本体部が
テーパー管部を介し°Ｃシャフト部に°接続した形式の
ものを示しており、そＱシャフト部を加熱炉の炉壁に支
持させて被処理材を搬送するようになっている。
そして、このハースロールの“ロールピッチ”。
“ロール径”並びに“ロール肉厚”等は被加熱材料の高
温撓み量、ロール開口比或いは各ロールにかかる荷重等
を考慮して設定されており、またハースロールに適用さ
れる耐熱鋼品種は採用される加熱温度により選定されて
いる。
温撓み量、ロール開口比或いは各ロールにかかる荷重等
を考慮して設定されており、またハースロールに適用さ
れる耐熱鋼品種は採用される加熱温度により選定されて
いる。
ところが、現在開発され使用されている上記タイプのハ
ースロールでは、最高使用温度が素材たる耐熱鋼の性能
（高温強度、高温耐酸化性）に制約されて高々１１５０
℃程度に過ぎず、１１５０℃を超える加熱下で使用する
と極めて短時間のうちに破損してしまうと言う不都合が
あった。つまり、鋼材は一般に高温となるに従って軟化
し、かつ表面が酸化してスケールを発生するが、耐熱鋼
も例外ではなく、その値が９通鋼に比べれば少ないもの
の同様な現象が発生するからである。
ースロールでは、最高使用温度が素材たる耐熱鋼の性能
（高温強度、高温耐酸化性）に制約されて高々１１５０
℃程度に過ぎず、１１５０℃を超える加熱下で使用する
と極めて短時間のうちに破損してしまうと言う不都合が
あった。つまり、鋼材は一般に高温となるに従って軟化
し、かつ表面が酸化してスケールを発生するが、耐熱鋼
も例外ではなく、その値が９通鋼に比べれば少ないもの
の同様な現象が発生するからである。
例えば、第４図を参照されたい、第４図は、現在実用さ
れている代表的な耐熱鋼（０，５％Ｃ−２５％Ｃｒ −
３５％Ｎｉ−０，６％Ｍｏ−０，８％Ｗ鋼、及びＪＩＳ
ＳＣＨ２４相当綱）の加熱温度と高温強度との関係を示
したグラフであるが、この第４図からも、耐熱鋼であっ
ても加熱温度が高くなるに伴い機械的強度が大幅に低下
し、１１００℃近くになると既に強度がハースローラと
して安定使用できる限界付近にまで低下することが分か
る。
れている代表的な耐熱鋼（０，５％Ｃ−２５％Ｃｒ −
３５％Ｎｉ−０，６％Ｍｏ−０，８％Ｗ鋼、及びＪＩＳ
ＳＣＨ２４相当綱）の加熱温度と高温強度との関係を示
したグラフであるが、この第４図からも、耐熱鋼であっ
ても加熱温度が高くなるに伴い機械的強度が大幅に低下
し、１１００℃近くになると既に強度がハースローラと
して安定使用できる限界付近にまで低下することが分か
る。
しかしながら、近年著しい重要増を示している高合金鋼
（Ｎｌ −Ｃｒ合金＋ Ｎｔ−Ｃｒ Ｍｏ合金）は、
熱間加工性が悪くて変形抵抗が大きいために１１８０〜
１２２０℃程度にまで加熱して圧延しないと熱間圧延時
に加工割れが発生すると言う問題を有したものであり、
それ故、該高合金鋼部材の製造に当っては高温加熱用の
炉が不可欠となっている。
（Ｎｌ −Ｃｒ合金＋ Ｎｔ−Ｃｒ Ｍｏ合金）は、
熱間加工性が悪くて変形抵抗が大きいために１１８０〜
１２２０℃程度にまで加熱して圧延しないと熱間圧延時
に加工割れが発生すると言う問題を有したものであり、
それ故、該高合金鋼部材の製造に当っては高温加熱用の
炉が不可欠となっている。
また、これら高合金鋼部材の使用に当っては鋼中の金属
間化合物を拡散せしめるための熱処理を施すのが昔通で
あるが、この場合の熱処理温度としては１１７０〜１２
２０℃の高温が必要であるため、この観点からも高温加
熱用の炉を必要としていた。
間化合物を拡散せしめるための熱処理を施すのが昔通で
あるが、この場合の熱処理温度としては１１７０〜１２
２０℃の高温が必要であるため、この観点からも高温加
熱用の炉を必要としていた。
このため、従来、上記高温加熱を必要とする場合には固
定炉床式断続炉が使用されており、能率面や設備費用の
面で大きな不利を余儀無くされていた。
定炉床式断続炉が使用されており、能率面や設備費用の
面で大きな不利を余儀無くされていた。
そこで、１１５０℃を超える温度に加熱することが要求
される金属材料の連続加熱処理用に、内部から水冷する
ことによってロールの耐酸化性や熱間強度を補償しよう
と言う、第５図に示す如き“水冷ハースロール”の適用
が試みられるようになってきた。
される金属材料の連続加熱処理用に、内部から水冷する
ことによってロールの耐酸化性や熱間強度を補償しよう
と言う、第５図に示す如き“水冷ハースロール”の適用
が試みられるようになってきた。
ところが、この水冷ハースロールは、炉内温度が１１５
０℃を超える場合でも表面温度を２００℃程度に維持す
ることができるので材料強度や耐酸化性の点では何ら問
題のないものであったが、冷却水を大量に要する上に（
１０ｔｏｎ／ｈｒ程度）、水冷ｍ失熱が多く （１８Ｘ
１０’ｋｃａｌ／ｈｒ・本程度）、水冷設備費及びラ
ンニングコスト（エネルギーコスト等）ともに多大とな
る欠点が指摘されていた。しかも、ハースロール表面の
温度制ｊｎが思うに任せないため、ロールピッチを大き
くとって（１０００ｓｎ程度）下からの加熱バーナーを
配設しないと被加熱材料の下面が加熱不足となりがちで
あり、適正な加熱処理を行い難いとの問題もあった。
０℃を超える場合でも表面温度を２００℃程度に維持す
ることができるので材料強度や耐酸化性の点では何ら問
題のないものであったが、冷却水を大量に要する上に（
１０ｔｏｎ／ｈｒ程度）、水冷ｍ失熱が多く （１８Ｘ
１０’ｋｃａｌ／ｈｒ・本程度）、水冷設備費及びラ
ンニングコスト（エネルギーコスト等）ともに多大とな
る欠点が指摘されていた。しかも、ハースロール表面の
温度制ｊｎが思うに任せないため、ロールピッチを大き
くとって（１０００ｓｎ程度）下からの加熱バーナーを
配設しないと被加熱材料の下面が加熱不足となりがちで
あり、適正な加熱処理を行い難いとの問題もあった。
〈課題を解決するための手段〉
本発明は、従来のハースロールに見られる前記問題点を
解消し、冷却水の多量使用や多大な水冷損失熱を伴うこ
となく高合金鋼の高温処理にも十分に耐え、かつ被加熱
材料に加熱ムラを生じさせる懸念もなく、しかも低温（
６００℃程度）から高温（１２５０℃程度）までの加熱
処理作業を同一ロールで実施できる連続加熱炉用ハース
ロールの提供を目的としてなされたものであり、 「加熱炉用ハースロールを“内部に冷却水通路を有する
形式のもの”とすると共に、第１図で示す如く、耐熱ｍ
製ハースロール表層部材１と冷却水１ｍ路２．２′との
間に断熱材層３を介在させ、かつ前記冷却水通路に連通
ずる冷却水導入路に冷却水供給路と高圧気体吹込み路と
を切替弁を介して接続した点」 に特徴を有するものである。なお、第１図において、符
号４で示すものは空気層である。
解消し、冷却水の多量使用や多大な水冷損失熱を伴うこ
となく高合金鋼の高温処理にも十分に耐え、かつ被加熱
材料に加熱ムラを生じさせる懸念もなく、しかも低温（
６００℃程度）から高温（１２５０℃程度）までの加熱
処理作業を同一ロールで実施できる連続加熱炉用ハース
ロールの提供を目的としてなされたものであり、 「加熱炉用ハースロールを“内部に冷却水通路を有する
形式のもの”とすると共に、第１図で示す如く、耐熱ｍ
製ハースロール表層部材１と冷却水１ｍ路２．２′との
間に断熱材層３を介在させ、かつ前記冷却水通路に連通
ずる冷却水導入路に冷却水供給路と高圧気体吹込み路と
を切替弁を介して接続した点」 に特徴を有するものである。なお、第１図において、符
号４で示すものは空気層である。
ここで、ハースロール本体（特に表層部材）を構成する
耐熱鋼や断熱材層を構成する断熱材の種別については格
別な制限はなく、これまで実用されているもの、の中か
ら使用目的に応じて適宜ｉ！訳すれば良い。ただ、断熱
材としては高温強度や耐火度が高く（耐火度１８００℃
程度）、かつ熱伝導率が比較的良好な（１，２〜１．３
ｋｃａｌ／ｍｈ’ｃ程度）所謂“キャスタブル耐火物（
Ａ１２０ ｉ、 Ｓｉ Ｏ□系）”を採用するのが好適
であり、設定される炉内最高温度に応じてその厚みや配
置位置（表層部材側か、冷却水通路側か、或いは両者間
を総て埋めるかの位置）を選んで水冷損失熱を制御し、
ハースロール表面温度を目的温度に合わせるようにする
のが良い。
耐熱鋼や断熱材層を構成する断熱材の種別については格
別な制限はなく、これまで実用されているもの、の中か
ら使用目的に応じて適宜ｉ！訳すれば良い。ただ、断熱
材としては高温強度や耐火度が高く（耐火度１８００℃
程度）、かつ熱伝導率が比較的良好な（１，２〜１．３
ｋｃａｌ／ｍｈ’ｃ程度）所謂“キャスタブル耐火物（
Ａ１２０ ｉ、 Ｓｉ Ｏ□系）”を採用するのが好適
であり、設定される炉内最高温度に応じてその厚みや配
置位置（表層部材側か、冷却水通路側か、或いは両者間
を総て埋めるかの位置）を選んで水冷損失熱を制御し、
ハースロール表面温度を目的温度に合わせるようにする
のが良い。
〈作用及び効果〉
本発明に係るハースロールは内部から水冷される形式で
あるので、炉内温度が例えば１２５０℃と言う高温のと
きにでもハースロールの表面温度を耐熱鋼の安全使用範
囲である１１５０℃以内に維持できることは勿論である
が、ハースロール表層部材と冷却水通路との間に断熱材
層を介在させたためロール表面温度を過度に低下させる
ことが防止される。なお、ロール表面温度の調整は、前
記断熱材層の材質、厚み、配置位置の選定によって十分
に可能である。
あるので、炉内温度が例えば１２５０℃と言う高温のと
きにでもハースロールの表面温度を耐熱鋼の安全使用範
囲である１１５０℃以内に維持できることは勿論である
が、ハースロール表層部材と冷却水通路との間に断熱材
層を介在させたためロール表面温度を過度に低下させる
ことが防止される。なお、ロール表面温度の調整は、前
記断熱材層の材質、厚み、配置位置の選定によって十分
に可能である。
従って、高温加熱下での使用によっても極度の強度低下
や酸化が防止される上、水冷損失熱が極めて少なく、し
かも被加熱材の温度ムラを引き起こすことも防げる。
や酸化が防止される上、水冷損失熱が極めて少なく、し
かも被加熱材の温度ムラを引き起こすことも防げる。
更に、本発明に係るハースロールは、その主要素材たる
耐熱鋼の許容温度（１１５０℃以下）内での使用する際
には節単に水冷を停止して通常の非水冷ロールとするこ
とができるので、冷却水の使用量や水冷損失熱が実質的
に０となる。また、逆への切り替えも、短時間で容易に
行うことができる。
耐熱鋼の許容温度（１１５０℃以下）内での使用する際
には節単に水冷を停止して通常の非水冷ロールとするこ
とができるので、冷却水の使用量や水冷損失熱が実質的
に０となる。また、逆への切り替えも、短時間で容易に
行うことができる。
つまり、通常の水冷ロールでは、冷却水の供給を停止し
ても内部の水を短時間に取り除くことができず、そのま
ま非水冷ロールとして使用すると水蒸気爆発の危険性が
ある。ところが、本発明に係るハースロールは、冷却水
通路につながる冷却水導入路に切替弁を介して冷却水供
給路と高圧気体吹込み路とを接続しであるので、水冷状
態で使用し°ζいたハースロールを非水冷状態で使おう
とする際、そのままの状態で冷却水通路への冷却水の供
給を断つと同時に、上記切替弁の切り替えによって冷却
水通路に高圧気体（圧縮空気で十分であるが高圧の不活
性ガス等であっても良い）を吹き込むと、殆んど瞬時に
、しかも完全に内部に残留した冷却水が取り除かれてし
まい、上記危険をもたらす恐れは全くない、なお、この
水冷ロールから非水冷ロールへの切り替えは、ハースロ
ールが高温に加熱された状態のままで実施できることは
言うまでもない。
ても内部の水を短時間に取り除くことができず、そのま
ま非水冷ロールとして使用すると水蒸気爆発の危険性が
ある。ところが、本発明に係るハースロールは、冷却水
通路につながる冷却水導入路に切替弁を介して冷却水供
給路と高圧気体吹込み路とを接続しであるので、水冷状
態で使用し°ζいたハースロールを非水冷状態で使おう
とする際、そのままの状態で冷却水通路への冷却水の供
給を断つと同時に、上記切替弁の切り替えによって冷却
水通路に高圧気体（圧縮空気で十分であるが高圧の不活
性ガス等であっても良い）を吹き込むと、殆んど瞬時に
、しかも完全に内部に残留した冷却水が取り除かれてし
まい、上記危険をもたらす恐れは全くない、なお、この
水冷ロールから非水冷ロールへの切り替えは、ハースロ
ールが高温に加熱された状態のままで実施できることは
言うまでもない。
一方、非水冷ロールから水冷ロールへの切り換えも、高
温状態で実施した場合にはやはり冷却水供給の期間に水
蒸気爆発が懸念されるものであるが、本発明に係るハー
スロールにおいては冷却水通路に高圧気体を吹き込むこ
とが可能であるので、まず高圧気体を流して冷却水通路
の温度を下げ、これに続いて冷却水を送り込むことで上
記懸念を完全に払拭することができる。
温状態で実施した場合にはやはり冷却水供給の期間に水
蒸気爆発が懸念されるものであるが、本発明に係るハー
スロールにおいては冷却水通路に高圧気体を吹き込むこ
とが可能であるので、まず高圧気体を流して冷却水通路
の温度を下げ、これに続いて冷却水を送り込むことで上
記懸念を完全に払拭することができる。
続いて、本発明を実施例により更に具体的に説明する。
〈実施例〉
ハースローラ−ファーネスに第２図で示す如き構造の水
冷断熱ハースロールを適用して高合金鋼の加熱処理を実
施した。
冷断熱ハースロールを適用して高合金鋼の加熱処理を実
施した。
第２図において、符号１１は“０．５％Ｃ−２５％Ｃｒ
−３５％Ｎｉ−０，６％Ｍｏ−０，８％Ｗ耐熱鋼”製
のハースロール本体く表層部材）であり（外径：２４０
ｍφ、肉厚：２４ｍ５）、内部に冷却水通路１２．１２
゛が設けられ、更に表層部材と該冷却水通路との間には
表層部材に隣接して厚さ１２ｍのＡＩ！ｚＯｓ−３ｉＯ
□系キャスタブル耐火物層１３（耐火度；１８００℃、
熱伝導度：Ｌ、２９ｋｃａｌ／ｍ２ｈ・１０００℃）が
設けられテイル。また、符号１４は空気層であり、空気
抜き孔１５（加熱・冷却による空気膨張・収縮の不都合
を防止するためのもの）を介してハースロール外気と連
通している。
−３５％Ｎｉ−０，６％Ｍｏ−０，８％Ｗ耐熱鋼”製
のハースロール本体く表層部材）であり（外径：２４０
ｍφ、肉厚：２４ｍ５）、内部に冷却水通路１２．１２
゛が設けられ、更に表層部材と該冷却水通路との間には
表層部材に隣接して厚さ１２ｍのＡＩ！ｚＯｓ−３ｉＯ
□系キャスタブル耐火物層１３（耐火度；１８００℃、
熱伝導度：Ｌ、２９ｋｃａｌ／ｍ２ｈ・１０００℃）が
設けられテイル。また、符号１４は空気層であり、空気
抜き孔１５（加熱・冷却による空気膨張・収縮の不都合
を防止するためのもの）を介してハースロール外気と連
通している。
そして、冷却水通路１２に連通ずる冷却水導入路１６に
は、切替弁１７を介して冷却水供給路１８と高圧気体吹
込み路１９が接続されている。
は、切替弁１７を介して冷却水供給路１８と高圧気体吹
込み路１９が接続されている。
なお、第２図の符号２０．２０は炉壁を、２１．２１は
シールを示している。
シールを示している。
高合金鋼の加熱処理は、熱間圧延に供する高合金鋼スラ
ブを１２５０℃に均熱することを目的として上記水冷断
熱ハースロールに冷却水を通じながら実施されたが、こ
の際のハースロール表面温度は全熱処理時間を通じて１
１５０℃に維持され、ハースロールの損壊や高合金鋼ス
ラブの加熱ムラを引き起こすこともなく良好な作業性の
下で所望温度・＼の加熱作業を続けることができた。
ブを１２５０℃に均熱することを目的として上記水冷断
熱ハースロールに冷却水を通じながら実施されたが、こ
の際のハースロール表面温度は全熱処理時間を通じて１
１５０℃に維持され、ハースロールの損壊や高合金鋼ス
ラブの加熱ムラを引き起こすこともなく良好な作業性の
下で所望温度・＼の加熱作業を続けることができた。
また、ハースロールが高温状態（１１５０℃）のままで
冷却水の供給を停止すると同時に、冷却水通路に圧縮空
気（パージエアー）を吹き込んだところ、内部の残留水
は殆んど瞬時にロール外に駆逐されてしまい、何の不都
合もなく非水冷ロールに切り替えることができた。
冷却水の供給を停止すると同時に、冷却水通路に圧縮空
気（パージエアー）を吹き込んだところ、内部の残留水
は殆んど瞬時にロール外に駆逐されてしまい、何の不都
合もなく非水冷ロールに切り替えることができた。
一方、非水冷ロールとして使用していた上記ハースロー
ルについて、８００℃の高温度状態のままでその冷却水
通路に圧縮空気吹き込んで該通路の温度を降下させ、引
き続いて冷却水を供給したところ、炉温を下げることな
く、しかも格別なトラブルもなく水冷ロールに切り替え
ることもできた。
ルについて、８００℃の高温度状態のままでその冷却水
通路に圧縮空気吹き込んで該通路の温度を降下させ、引
き続いて冷却水を供給したところ、炉温を下げることな
く、しかも格別なトラブルもなく水冷ロールに切り替え
ることもできた。
〈効果の総括〉
以上に説明した如く、この発明によれば、多大な水冷損
失熱や加熱ムラを引き起こすことなく、低温から高温ま
での種々加熱温度に同一ロールで的確に対応できる連続
加熱炉用ハースロールを提供することができ、良好な作
業性の下で低コストの加熱処理を行うことが可能となる
など、産業上極めて有用な効果がもたらされるのである
。
失熱や加熱ムラを引き起こすことなく、低温から高温ま
での種々加熱温度に同一ロールで的確に対応できる連続
加熱炉用ハースロールを提供することができ、良好な作
業性の下で低コストの加熱処理を行うことが可能となる
など、産業上極めて有用な効果がもたらされるのである
。
第１図は、本発明に係る加熱炉用ハースロールの要部を
示す概略模式図であり、第１図（ａｌは直径方向の断面
図を、第１図Ｔｂ）は軸線方向の断面図をそれぞれ示し
ている。 第２図は、実施例で使用した加熱炉用ハースロールの要
部を示す概略模式図である。 第３図は、従来の加熱炉用ハースロールの概略模式図で
あり、第３図（ａ）はその軸方向断面図を、第３図（ｂ
）は第３図（ａｌでのＡ−Ａ断面図を示している。 第４図は、耐熱鋼の加熱温度と高温強度との関係を示す
グラフである。 第５図は、従来の加熱炉用ハースロールの別の例（水冷
タイプ）を示す概略模式図であり、第５図（ａｌはその
軸方向断面図を、第５図（ｂｌは第５図（ａ）でのＢ−
Ｂ断面図を示している。 図面において、 ｌ・・・表層部材、 ２．２′・・・冷却水通路
。 ３・・・断熱材層、 ４・・・空気層。 １１・・・ハースロール本体（表層部材）。 １２、１２ ’・・・冷却水通路。 １３・・・キャスタブル耐火物層、 １４・・・空気
層。 １５・・・空気抜き孔、 １６・・・冷却水導入
路。 １７・・・切替弁、 １Ｂ・・・冷却水供給
路。 １９・・・高圧気体供給路、 ２０・・・炉壁。 ２１・・・シール。 第１図 （ａ） （ｂ） 出願人 日本ステンレス株式会社
示す概略模式図であり、第１図（ａｌは直径方向の断面
図を、第１図Ｔｂ）は軸線方向の断面図をそれぞれ示し
ている。 第２図は、実施例で使用した加熱炉用ハースロールの要
部を示す概略模式図である。 第３図は、従来の加熱炉用ハースロールの概略模式図で
あり、第３図（ａ）はその軸方向断面図を、第３図（ｂ
）は第３図（ａｌでのＡ−Ａ断面図を示している。 第４図は、耐熱鋼の加熱温度と高温強度との関係を示す
グラフである。 第５図は、従来の加熱炉用ハースロールの別の例（水冷
タイプ）を示す概略模式図であり、第５図（ａｌはその
軸方向断面図を、第５図（ｂｌは第５図（ａ）でのＢ−
Ｂ断面図を示している。 図面において、 ｌ・・・表層部材、 ２．２′・・・冷却水通路
。 ３・・・断熱材層、 ４・・・空気層。 １１・・・ハースロール本体（表層部材）。 １２、１２ ’・・・冷却水通路。 １３・・・キャスタブル耐火物層、 １４・・・空気
層。 １５・・・空気抜き孔、 １６・・・冷却水導入
路。 １７・・・切替弁、 １Ｂ・・・冷却水供給
路。 １９・・・高圧気体供給路、 ２０・・・炉壁。 ２１・・・シール。 第１図 （ａ） （ｂ） 出願人 日本ステンレス株式会社
Claims (1)
- 内部に冷却水通路を有する耐熱鋼製ハースロールにお
いて、耐熱鋼製ハースロール表層部材と冷却水通路との
間に断熱材層を介在させると共に、冷却水導入路に冷却
水供給路と高圧気体吹込み路とを切替弁を介して接続し
たことを特徴とする、加熱炉用ハースロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23308588A JPH0747767B2 (ja) | 1988-09-17 | 1988-09-17 | 加熱炉用ハースロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23308588A JPH0747767B2 (ja) | 1988-09-17 | 1988-09-17 | 加熱炉用ハースロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0280508A true JPH0280508A (ja) | 1990-03-20 |
| JPH0747767B2 JPH0747767B2 (ja) | 1995-05-24 |
Family
ID=16949561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23308588A Expired - Lifetime JPH0747767B2 (ja) | 1988-09-17 | 1988-09-17 | 加熱炉用ハースロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0747767B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109652629A (zh) * | 2019-01-28 | 2019-04-19 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种用于合金钢大圆坯的退火装置及退火方法 |
-
1988
- 1988-09-17 JP JP23308588A patent/JPH0747767B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109652629A (zh) * | 2019-01-28 | 2019-04-19 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种用于合金钢大圆坯的退火装置及退火方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0747767B2 (ja) | 1995-05-24 |
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