JPH028351A - 耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガン鋼 - Google Patents
耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガン鋼Info
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- JPH028351A JPH028351A JP15740688A JP15740688A JPH028351A JP H028351 A JPH028351 A JP H028351A JP 15740688 A JP15740688 A JP 15740688A JP 15740688 A JP15740688 A JP 15740688A JP H028351 A JPH028351 A JP H028351A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガン
鋼に関し、さらに詳しくは、核融合、制動輻射等による
放射線を受けても常温以下の温度において優れた強度、
延性を有し、鉄よりも長寿命の放射性廃棄物が発生しな
い耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガン鋼に関
するものである。
鋼に関し、さらに詳しくは、核融合、制動輻射等による
放射線を受けても常温以下の温度において優れた強度、
延性を有し、鉄よりも長寿命の放射性廃棄物が発生しな
い耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガン鋼に関
するものである。
［従来技術］
原子炉、核融合炉、粒子加速器等の常温以下の構造物、
放射性元素貯蔵容器として、また、（非照射においても
）常温において高強度材として使用することができる鋼
として、低温用鋼のオーステナイト系ステンレス鋼が使
用されているが、の高マンガン鋼は、 （１） Ｃ０，２ｗｔ％以下、Ｓｉ１〜５ｗｔ％、Ｍｎ
１６〜２５ｗｔ％、Ｐ ０．１ｗｔ％以下、Ｓ ０．１
ｗｔ％以下、Ｎｉ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ５〜１２
ｗｔ％、Ｎ ０．１〜０．３ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなることを特徴とする耐放射特
性に優れた高強度高延性の高マンガン鋼を第１の発明と
し、 （２） Ｃ０，２ｗｔ％以下、Ｓｉ１〜５ｗｔ％、Ｍｎ
１６〜２５ｗｔ％、Ｐ ０．１ｗｔ％以下、Ｓ ０．１
ｗｔ％以下、Ｎｉ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ５〜１２
ｗｔ％、Ｎ ０．１〜０．３ｗｔ％を含有し、また、 Ｃａ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｅ ０．０５ｗｔ％、Ｍ
ｍ ０．０５ｗｔ％以下、Ｚｒ ０．０５ｗｔ％以下の
内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガ
ン鋼を第２の発明とし、 （３） Ｇ ０．２ｗｔ％以下、Ｓｉ１〜５ｗｔ％、Ｎ
ｉを多量に含有しているために長寿命の放射性物質が残
るという問題かある。また、このオーステナイト系ステ
ンレス鋼（Ｊ、常温耐力が２５ ｋｇ／ｍｍ’程度と低
い。
放射性元素貯蔵容器として、また、（非照射においても
）常温において高強度材として使用することができる鋼
として、低温用鋼のオーステナイト系ステンレス鋼が使
用されているが、の高マンガン鋼は、 （１） Ｃ０，２ｗｔ％以下、Ｓｉ１〜５ｗｔ％、Ｍｎ
１６〜２５ｗｔ％、Ｐ ０．１ｗｔ％以下、Ｓ ０．１
ｗｔ％以下、Ｎｉ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ５〜１２
ｗｔ％、Ｎ ０．１〜０．３ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなることを特徴とする耐放射特
性に優れた高強度高延性の高マンガン鋼を第１の発明と
し、 （２） Ｃ０，２ｗｔ％以下、Ｓｉ１〜５ｗｔ％、Ｍｎ
１６〜２５ｗｔ％、Ｐ ０．１ｗｔ％以下、Ｓ ０．１
ｗｔ％以下、Ｎｉ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ５〜１２
ｗｔ％、Ｎ ０．１〜０．３ｗｔ％を含有し、また、 Ｃａ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｅ ０．０５ｗｔ％、Ｍ
ｍ ０．０５ｗｔ％以下、Ｚｒ ０．０５ｗｔ％以下の
内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガ
ン鋼を第２の発明とし、 （３） Ｇ ０．２ｗｔ％以下、Ｓｉ１〜５ｗｔ％、Ｎ
ｉを多量に含有しているために長寿命の放射性物質が残
るという問題かある。また、このオーステナイト系ステ
ンレス鋼（Ｊ、常温耐力が２５ ｋｇ／ｍｍ’程度と低
い。
しかし、常温においてはフェライト系の鋼が耐照射特性
に優れているが、低温においては延性が低下して脆性破
壊を起すという問題がある。
に優れているが、低温においては延性が低下して脆性破
壊を起すという問題がある。
従って、原子炉、核融合炉、粒子加速器等常温以下の構
造物に最適な鋼が要望されてきている。
造物に最適な鋼が要望されてきている。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は上記に説明したように従来使用されてきている
原子炉、核融合炉、粒子加速器等の材料としての種々の
問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行ない、検討を重
ねた結果、核分裂、核融合、制動輻射等による放射線の
照射を受けても強度、延性および靭性が高く、鉄より長
寿命の放射性廃棄物の発生ずることがない耐放射特性に
優れた高強度高延性の高マンガン鋼を開発したのである
。
原子炉、核融合炉、粒子加速器等の材料としての種々の
問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行ない、検討を重
ねた結果、核分裂、核融合、制動輻射等による放射線の
照射を受けても強度、延性および靭性が高く、鉄より長
寿命の放射性廃棄物の発生ずることがない耐放射特性に
優れた高強度高延性の高マンガン鋼を開発したのである
。
１課題を解決するだめの手段」
本発明に係る耐放射特性に優れた高強度高延性Ｍｎ１６
−２５ｗｔ％、Ｐ ０．１ｗｔ％以下、Ｓ ０．１ｗ１
％以下、Ｎｉ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ５〜１２ｗｔ
％、Ｎ ０．１〜０．３ｗｔ％を含有し、また、 Ｂ ０．０１ｗｔ％以下 を含有し、残部Ｆ （！および不可避不純物からなろご
とを特徴とｄ゛ろ耐放射特性に優れた高強度高延性の高
マンガン鋼を第３の発明とし、 （４） Ｃ０，２ｗｔ％以−ト、 Ｓｉ１〜５ｗｔ％
、Ｍｎ１６〜２５ｗｔ％、Ｐ ０．１ｗ１％以下、Ｓ
０．１ｗ１％以下、Ｎｉ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ
５−１２ｗｔ％、Ｎ ０．１−０３ｗｔ％を含有し、ま
た、 Ｃａ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｅ ０．０５ｗｔ％、Ｍ
ｍ ０．０５ｗｔ％以下、Ｚｒ ０．０５ｗｔ％以下の
内から選んた１種または２種以上 を含有し、かつ、 Ｂ ０．０１ｗｔ％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴と４〜ろ耐放射特性に優れた高強度高延性の高マン
ガン鋼を第４の発明とする４つの発明よりなるものであ
る。
−２５ｗｔ％、Ｐ ０．１ｗｔ％以下、Ｓ ０．１ｗ１
％以下、Ｎｉ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ５〜１２ｗｔ
％、Ｎ ０．１〜０．３ｗｔ％を含有し、また、 Ｂ ０．０１ｗｔ％以下 を含有し、残部Ｆ （！および不可避不純物からなろご
とを特徴とｄ゛ろ耐放射特性に優れた高強度高延性の高
マンガン鋼を第３の発明とし、 （４） Ｃ０，２ｗｔ％以−ト、 Ｓｉ１〜５ｗｔ％
、Ｍｎ１６〜２５ｗｔ％、Ｐ ０．１ｗ１％以下、Ｓ
０．１ｗ１％以下、Ｎｉ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ
５−１２ｗｔ％、Ｎ ０．１−０３ｗｔ％を含有し、ま
た、 Ｃａ ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｅ ０．０５ｗｔ％、Ｍ
ｍ ０．０５ｗｔ％以下、Ｚｒ ０．０５ｗｔ％以下の
内から選んた１種または２種以上 を含有し、かつ、 Ｂ ０．０１ｗｔ％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴と４〜ろ耐放射特性に優れた高強度高延性の高マン
ガン鋼を第４の発明とする４つの発明よりなるものであ
る。
本発明に係る耐放射特性に優れた高強度高延性の高マン
ガン鋼について、以下詳細に説明する。
ガン鋼について、以下詳細に説明する。
即ち、本発明に係る耐放射特性に優れた高強度高延性の
高マンガン鋼は、常温における強度はＳｌの固溶強化に
よるが、規制格子形成に伴う延性および靭性の劣化を抑
制するために、Ｓｉ含有量を制限すると共に、規制格子
が析出し難くするための成分設計を行ない、オーステナ
イトを充分に安定化させている。このため、たとえ規制
格子が析出しても小さく島状に分布し機械的特性には大
きく影響を与えることはない。
高マンガン鋼は、常温における強度はＳｌの固溶強化に
よるが、規制格子形成に伴う延性および靭性の劣化を抑
制するために、Ｓｉ含有量を制限すると共に、規制格子
が析出し難くするための成分設計を行ない、オーステナ
イトを充分に安定化させている。このため、たとえ規制
格子が析出しても小さく島状に分布し機械的特性には大
きく影響を与えることはない。
また、ＭｎとＮはオーステナイト安定化元素として含有
されているが、Ｎは、さらに低温におｉ′Ｊる強化元素
として重要な作用を有する。しかし、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｎ合
金においては、オーステナイトが安定であっても低温靭
性が低いので、これを改善するためにＣｒを含有させて
いる。そして、このＣｒの含有はオーステナイト相のに
影響を与えなＳｌは常温における強度を向上させる元素
であり、含有量が１ｗ１％未満ではこの効果が少なく、
また、５ｗｔ％を越えて多く含有されると、規制格子を
形成し、低温はもとより常温においても延性および靭性
の大きな劣化を引き起こす。よって、Ｓｉ含有量は１〜
５ｗｔ％とする。
されているが、Ｎは、さらに低温におｉ′Ｊる強化元素
として重要な作用を有する。しかし、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｎ合
金においては、オーステナイトが安定であっても低温靭
性が低いので、これを改善するためにＣｒを含有させて
いる。そして、このＣｒの含有はオーステナイト相のに
影響を与えなＳｌは常温における強度を向上させる元素
であり、含有量が１ｗ１％未満ではこの効果が少なく、
また、５ｗｔ％を越えて多く含有されると、規制格子を
形成し、低温はもとより常温においても延性および靭性
の大きな劣化を引き起こす。よって、Ｓｉ含有量は１〜
５ｗｔ％とする。
Ｍｎはオーステナイトを安定化させる作用があり、Ｎ１
の代替として使用することができ、Ｎの固溶限を増大さ
せてＮの有効利用を図ることができる元素であり、含有
量が１６ｗｔ％未満ではこのような効果が少なく、また
、２５ｗｔ％を越えて含有されるとＭｎヒコームが発生
ずるので溶製し難いと共に低温における靭性が低下する
。よって、Ｍｎ含有量は１６〜２５ｗｔ％とする。
の代替として使用することができ、Ｎの固溶限を増大さ
せてＮの有効利用を図ることができる元素であり、含有
量が１６ｗｔ％未満ではこのような効果が少なく、また
、２５ｗｔ％を越えて含有されるとＭｎヒコームが発生
ずるので溶製し難いと共に低温における靭性が低下する
。よって、Ｍｎ含有量は１６〜２５ｗｔ％とする。
Ｐは低温靭性を劣化させる元素であり、少なくする方が
よい。よって、Ｐ含有量は０．１ｗｔ％以下に規制する
。
よい。よって、Ｐ含有量は０．１ｗｔ％以下に規制する
。
ＳはＰと同様に低温靭性を劣化させる元素であり、すく
ない方がよい。よって、Ｓ含有量は０．１ｗｔ％以下に
規制する。
ない方がよい。よって、Ｓ含有量は０．１ｗｔ％以下に
規制する。
い範囲としなければならず、即ち、Ｃｒ含有によるα、
δ、δ相等低温靭性の原因となる第２相が現れないよう
に配慮する必要がある。
δ、δ相等低温靭性の原因となる第２相が現れないよう
に配慮する必要がある。
しかして、原子炉において中性子照射を行なってら、元
来延性および靭性の高いオーステナイト系合金は中性子
照射による脆化か生じてら、常温以下の温度域において
延性が高い水準を維持することがわかった。
来延性および靭性の高いオーステナイト系合金は中性子
照射による脆化か生じてら、常温以下の温度域において
延性が高い水準を維持することがわかった。
即ち、照射後の半減期の短い飼料としての成分設計に基
づき、常温から一２９０°Ｃまての温度範囲において強
度か高く、かつ、延性および靭性に富む照射脆化の影響
の少ない合金を開発することができたのである。
づき、常温から一２９０°Ｃまての温度範囲において強
度か高く、かつ、延性および靭性に富む照射脆化の影響
の少ない合金を開発することができたのである。
先ず、本発明に係る耐放射特性に優れた高強度高延性の
高マンガン鋼の含有成分および含有割合について説明す
る。
高マンガン鋼の含有成分および含有割合について説明す
る。
Ｃはオーステサイトを安定化させると共に低温強度を向
」４さ什ろ元素であるか、低温において靭性を劣化ざ且
ろ。よって、Ｃ含有量は０．２ｗｔ％以下に規制する。
」４さ什ろ元素であるか、低温において靭性を劣化ざ且
ろ。よって、Ｃ含有量は０．２ｗｔ％以下に規制する。
Ｎ１はオーステナイト安定化元素としての作用を有する
が、中性子の照射により長寿命の放射性物質を作るので
、できろたけ少ない方か好ましく、実質的には無くする
のかよい。よって、Ｎｉ含有ｉ）は０．０５ｗｔ％以下
に規制する。
が、中性子の照射により長寿命の放射性物質を作るので
、できろたけ少ない方か好ましく、実質的には無くする
のかよい。よって、Ｎｉ含有ｉ）は０．０５ｗｔ％以下
に規制する。
ＣｒｔＪ高マンガン鋼において低温靭性を改善する効果
のある元素であり、含有量が５ｗｔ％未満てはこのよう
な効果は少なく、また、１２１％を越えて多量に含有さ
れると耐蝕性は改善されろか、δ相、σ相が発生して低
温特性に害を及ぼず。よって、Ｃｒ含何量は５〜１２ｗ
ｔ％とする。
のある元素であり、含有量が５ｗｔ％未満てはこのよう
な効果は少なく、また、１２１％を越えて多量に含有さ
れると耐蝕性は改善されろか、δ相、σ相が発生して低
温特性に害を及ぼず。よって、Ｃｒ含何量は５〜１２ｗ
ｔ％とする。
Ｎは低温におけろ強度向−ににｆｆ効な元素であり、さ
らに、強力なオーステナイト安定化作用を有し、Ｍｎと
川まってＳｉによる規制格子の形成を抑制し、延性およ
び靭性を高＜１イ１甲Ｊオろムのであり、含有量か０．
１ｗ１％未満てはこのような優れた効果は期待４゛ろご
とがてきず、よた、０３Ｗ［％を越えて多量に含（ｆさ
れるとＮのホイドを生したり、高温にお（Ｊろ変形能を
損なうようになる。よって、Ｎ含有量は０．１〜０．３
ｗｔ％とする、。
らに、強力なオーステナイト安定化作用を有し、Ｍｎと
川まってＳｉによる規制格子の形成を抑制し、延性およ
び靭性を高＜１イ１甲Ｊオろムのであり、含有量か０．
１ｗ１％未満てはこのような優れた効果は期待４゛ろご
とがてきず、よた、０３Ｗ［％を越えて多量に含（ｆさ
れるとＮのホイドを生したり、高温にお（Ｊろ変形能を
損なうようになる。よって、Ｎ含有量は０．１〜０．３
ｗｔ％とする、。
なお、ＣａＸＭｇ、Ｃｅ、ＭｍＳＺｒは、低温靭性に悪
影響を与える介在物を除去、微細化を行なう元素であり
、含有量が０．０５ｗｔ％を越えて含有されるとこの効
果はなくなる。よって、Ｃａ含有量は０．０５ｗｔ％以
下、Ｍｇ含有量０．０５ｗｔ％以下、Ｃｅ含有量は０．
０５ｗｔ％以下、Ｍｍｍ含量量０．０５ｗｔ％以下、Ｚ
ｒ含有量は０．０５ｗｔ％以下とする。
影響を与える介在物を除去、微細化を行なう元素であり
、含有量が０．０５ｗｔ％を越えて含有されるとこの効
果はなくなる。よって、Ｃａ含有量は０．０５ｗｔ％以
下、Ｍｇ含有量０．０５ｗｔ％以下、Ｃｅ含有量は０．
０５ｗｔ％以下、Ｍｍｍ含量量０．０５ｗｔ％以下、Ｚ
ｒ含有量は０．０５ｗｔ％以下とする。
Ｂは低温靭性に悪影響を与える粒界析出を抑制 。
する元素であり、含有歯が０．０１ｗｔ％を越えて多く
含有されると熱間延性を損なうようになる。よって、Ｂ
含有量は０．０１ｗｔ％以下とする。
含有されると熱間延性を損なうようになる。よって、Ｂ
含有量は０．０１ｗｔ％以下とする。
［実 施 例］
本発明に係る耐放射特性に優れた高強度高延性の高マン
ガン鋼の実施例を説明する。
ガン鋼の実施例を説明する。
実施例
第１表に示す含有成分および含有割合の鋼を通常の方法
により溶製し、鋳造後、加工して試験片を採取した。
により溶製し、鋳造後、加工して試験片を採取した。
中性子照射前後の機械的性質を第２表に示す。
また、第１図に第１表の合金１の伸びと抗張力Ｉ
の温度依存性を示し、第２図は第１表の合金８の伸びと
抗張力の温度依存性を示す。
抗張力の温度依存性を示す。
この第２表および第１図と第２図とを比較すると、仝１
１ｊＩＩ１１度にイ′〕たり仲ひ力恰金１の方が高く、
抗張力け（Ｊは同等である。特に、／ＩＫ、７７！（で
は合金８の照射後の延性か低くなり、４にでは脆性破壊
を“ｉ！；−４’ろか、合金Ｉ−ｊ”は充分ム゛延性を
イｔしていることかわかる。
１ｊＩＩ１１度にイ′〕たり仲ひ力恰金１の方が高く、
抗張力け（Ｊは同等である。特に、／ＩＫ、７７！（で
は合金８の照射後の延性か低くなり、４にでは脆性破壊
を“ｉ！；−４’ろか、合金Ｉ−ｊ”は充分ム゛延性を
イｔしていることかわかる。
−Ｉ４−
［発明の効果］
以上説明したように、本発明に係る耐放射特性に優れた
高強度高延性の高マンガン鋼は−」二足の構成であるか
ら、中性子照射を受けてム常温以下〜２９６°Ｃの範囲
において強度および延性に優れており、非照射の場合に
おいてら強度、延性に優れた低ｌＡ７を用として使用４
゛ろことかでき、また、中性子を照射されてム長寿命の
放射性物質を生じることかなく使用後の処理か容易であ
り、さらに、Ｎｉを含イＪ゛４゛るごとか少ない低温用
のオーステナイト系ステンレス鋼であり、従って、中性
子照射の可能性のある場所、または、それ以外の放射線
の被爆か考えられろ核融合かの低温構造物、放射線施設
のビーノ、近くの構造物等の場所への適用が可能である
高強度高延性の鯛である。
高強度高延性の高マンガン鋼は−」二足の構成であるか
ら、中性子照射を受けてム常温以下〜２９６°Ｃの範囲
において強度および延性に優れており、非照射の場合に
おいてら強度、延性に優れた低ｌＡ７を用として使用４
゛ろことかでき、また、中性子を照射されてム長寿命の
放射性物質を生じることかなく使用後の処理か容易であ
り、さらに、Ｎｉを含イＪ゛４゛るごとか少ない低温用
のオーステナイト系ステンレス鋼であり、従って、中性
子照射の可能性のある場所、または、それ以外の放射線
の被爆か考えられろ核融合かの低温構造物、放射線施設
のビーノ、近くの構造物等の場所への適用が可能である
高強度高延性の鯛である。
第１図は本発明に係る耐放射特性に優れた高強度高延性
の高マンガン鋼（第１表の合金１）の温度と抗張力の関
係を示す図、第２図は比較鋼（第１表の合金８）の温度
と抗張力の関係を示す図てあ特許出願人 川 島 豊
外２名 代理人 弁理士 丸 木 良 久
の高マンガン鋼（第１表の合金１）の温度と抗張力の関
係を示す図、第２図は比較鋼（第１表の合金８）の温度
と抗張力の関係を示す図てあ特許出願人 川 島 豊
外２名 代理人 弁理士 丸 木 良 久
Claims (4)
- （１）Ｃ０．２ｗｔ％以下、Ｓｉ１〜５ｗｔ％、Ｍｎ１
６〜２５ｗｔ％、Ｐ０．１ｗｔ％以下、Ｓ０．１ｗｔ％
以下、Ｎｉ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ５〜１２ｗｔ％、
Ｎ０．１〜０．３ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可
避不純物からなることを特徴とする耐放射特性に優れた
高強度高延性の高マンガン鋼。 - （２）Ｃ０．２ｗｔ％以下、Ｓｉ１〜５ｗｔ％、Ｍｎ１
６〜２５ｗｔ％、Ｐ０．１ｗｔ％以下、Ｓ０．１ｗｔ％
以下、Ｎｉ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ５〜１２ｗｔ％、
Ｎ０．１〜０．３ｗｔ％を含有し、また、 Ｃａ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｅ０．０５ｗｔ％、Ｍｍ０
．０５ｗｔ％以下、Ｚｒ０．０５ｗｔ％以下の内から選
んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガ
ン鋼。 - （３）Ｃ０．２ｗｔ％以下、Ｓｉ１〜５ｗｔ％、Ｍｎ１
６〜２５ｗｔ％、Ｐ０．１ｗｔ％以下、Ｓ０．１ｗｔ％
以下、Ｎｉ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ５〜１２ｗｔ％、
Ｎ０．１〜０．３ｗｔ％を含有し、また、 Ｂ０．０１ｗｔ％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガ
ン鋼。 - （４）Ｃ０．２ｗｔ％以下、Ｓｉ１〜５ｗｔ％、Ｍｎ１
６〜２５ｗｔ％、Ｐ０．１ｗｔ％以下、Ｓ０．１ｗｔ％
以下、Ｎｉ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｒ５〜１２ｗｔ％、
Ｎ０．１〜０．３ｗｔ％を含有し、また、 Ｃａ０．０５ｗｔ％以下、Ｃｅ０．０５ｗｔ％、Ｍｍ０
．０５ｗｔ％以下、Ｚｒ０．０５ｗｔ％以下の内から選
んだ１種または２種以上 を含有し、かつ、 Ｂ０．０１ｗｔ％以下 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガ
ン鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15740688A JPH028351A (ja) | 1988-06-25 | 1988-06-25 | 耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガン鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15740688A JPH028351A (ja) | 1988-06-25 | 1988-06-25 | 耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガン鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH028351A true JPH028351A (ja) | 1990-01-11 |
Family
ID=15648933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15740688A Pending JPH028351A (ja) | 1988-06-25 | 1988-06-25 | 耐放射特性に優れた高強度高延性の高マンガン鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH028351A (ja) |
-
1988
- 1988-06-25 JP JP15740688A patent/JPH028351A/ja active Pending
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