JPH028653B2 - - Google Patents
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Description
本発明は、低原子番号マトリツクス中の高原子
番号成分または高原子番号マトリツクス中の低原
子番号成分の定量を、特にコンプトン散乱γ線に
よる0.511MeV消滅ガンマ（γ）線およびかさ密
度の測定法に基づいて行う方法を実施するための
装置に関する。本発明は、特に石炭の灰分の定量
に使用される。下記の記載では、本発明の石炭分
析に関する面が強調されるが、本発明の装置を用
いて原子番号の相違に基づく他の定量を行うこと
が出来ることは、当業者に容易に明らかであろ
う。 本発明の最も簡単な好ましい実施態様におい
て、石炭サンプルに、対生成に十分なエネルギー
（すなわち、＞1.022MeV）のγ線が照射され、生
成する消滅γ線およびコンプトン散乱γ線が、遮
蔽検出器で測定される。質量吸収係数に比例する
単一測定に依存するＸ線灰分分析法と比較して、
本発明においては、(a)高原子番号（Ｚ）元素たと
えば鉄およびカルシウムに対する感受性が低い、
(b)水分変化に対する感受性が低いおよび(c)より大
きいエネルギーが使用されるため透過度が大き
い、という利点がある。したがつて、本発明にお
いては、低Ｚマトリツクス中の高Ｚ成分の分析ま
たは高Ｚマトリツクス中の低Ｚ成分の分析に使用
することが出来る。 石炭灰分を流れ作業中に（on−line）定量する
ことは、製鋼および発電で使用する前の石炭洗浄
および混合操作において特に重要である。これら
操作の効率がわずかでも改善されれば、経費を著
しく節減することが出来る。というのは、石炭は
きわめて多量に使用されるからである。 石炭は、石炭物質（炭素、水素、酸素、窒素お
よび硫黄）および鉱物質（主として珪酸アルミニ
ウムおよび他の珪酸塩、および硫化鉄として存在
する場合もある少量の鉄）からなる。石炭の灰分
は、石炭の燃焼で生じる酸化不燃性残渣であり、
鉱物質含量と密接に関連している。 放射性同位体技術により石炭の灰分を定量しよ
うとする従来の試みは、ベータ（β）線相互作用
およびＸ線相互作用の原子番号（Ｚ）依存性およ
び灰分の平均Ｚは石炭物質の平均Ｚより大きいと
いう事実、に基礎を置くものであつた。Ｘ線技術
は、β線技術より優れていることが間もなく判明
した。限られた用途では、Ｘ線の質量吸収係数に
比例する単一測定で石炭の灰分が十分な正確度を
以つて定量された。しかしながら、ある場合に
は、灰分中の高Ｚ元素に変化が生じると許容出来
ない誤差が生じた。この制限は後に、Ｘ線螢光分
析により定量された鉄濃度で単一測定値を補正す
ることにより解決された〔ロード他、ラジオアイ
ソトープインストルメントインインダストリーア
ンドゲオフイジツクス（プロシーデイングシンポ
ジウム、ワルシヤー、1965年）１、アイ．エー．
イー．エー、ウイーン（1966年）、447頁
（Rhodes et al.Radioisotope Instruments in
Industry and Geophysics（Proc.Symp
Warsaw.1965）１、I.A.E.A、Vienna（1966）、
447）およびカンマツクアンドバリント、エー．
アイ．エム．イー．アニユアルミーテイング、ラ
スベガス、ネバダ（1976）プレプリントNo.76−Ｆ
−24（Cammack＆Balint、A.I.M.E.Annul
Meeting、Las Vegas、Nevada（1976）Preprint
No.76−Ｆ−24）〕。補正技術の主な制限は、鉄KX
線は石炭により強く吸収され、そのため分析前に
サンプリングを行つてサンプルを粉砕することが
必要なことである。 別法として、高Ｚ元素の変化は、石炭の質量吸
収係数に比例する測定を２つのＸ線エネルギーで
行うことにより補正することが出来る〔フーケス
他、ニユークリアーテクニツクスインエクスプロ
レーシヨン、エクストラクシヨンアンドプロセシ
ングオブミネラルリゾーシス（プロシーデイング
シンポジウム、ウイーン、1977年）アイ．エー．
イー．エー．ウイーン（1977年）、167頁
（Fookes et al.Nuclear Techniques in
Exploration、Extraction and Processing of
Mineral Resources（Proc.Symp.Vienna、1977）
I.A.E.A.、Vienna（1977）、167）およびオースト
ラリア国特許第501427号明細書〕。しかしながら、
石炭サンプルに十分透過させるには、50KeVを
超える（＞50KeV）Ｘ線エネルギーが必要とさ
れた。これらのエネルギーでは、灰分変化の感度
が低く、したがつて非常に正確な計数が必要であ
る。 中性子技術を用いてばらの石炭サンプル中のあ
る特定元素の濃度を測定することが出来る。灰分
は、炭素および水素含量の測定値から間接的に定
量することが出来る〔オーストラリア国特許願第
39253／78号明細書およびソベルビイ、ニユーク
リアインストル−メントツアンドメソツド160巻、
（1979年）173頁（Sowerby、Nuclear
Instruments and Methods 160、（1979）
173）〕。別法として、石炭中のアルミニウムおよ
び（または）珪素の中性子活性分析により、灰分
を定量することが出来る。アルミニウムの活性分
析は、ウオーマルド他、インターナシヨナルジヤ
ーナルオブアプライドラジエーシヨンアンドアイ
ソトープス30巻、（1979年）297頁（Wormald et
al.Internat.Journal of Applied Radiation and
Isotopes30、（1979）297）に記載されている。し
かしながら、この方法では、別々の照射、壊変お
よび計数時間が必要であり、その正確度は、石炭
中のAlと灰分の相関関係によつて決まる。 サンプルに、1.022MeVより大きい（＞
1.022MeV）エネルギーのガンマー線を照射する
場合、全エネルギーが入射ガンマ線のエネルギー
と等しい電子−陽電子対を生成せしめることが出
来る。対生成と呼ばれるこの過程は、荷電粒子の
つくる電場、主として原子核のつくる電場におい
て生じるばかりでなく、電子のつくる電場におい
てもある程度生じる。このようにして形成される
陽電子は、電子およびイオンと衝突してそのエネ
ルギーのほとんどすべてを急速に失い、続いて電
子と衝突することにより消滅するであろう。陽電
子もまた電子も消滅して0.511MeVのエネルギー
のγ線が２個正反対の方向に放出される（このγ
線はいわゆる消滅γ線である）。 約2MeV未満のγ線エネルギーの場合、対生成
の全断面積は、オベルボ他、フイジカルレビユー
A8、（1973）688（Overbo et al.Physical
Review A8、（1973）688）に記載されているよ
うに、下式により計算することが出来る： σ＝αZ2r2 p2π／３｛ｋ−２／ｋ｝3｛１＋
ε／２＋23／40ε2＋11／60ε3＋29／960ε4｝……(1) ここで、 α＝微細構造定数 Ｚ＝原子番号 rp＝7.94×10-26cm2 ｋ＝光子エネルギー、MeC2単位 Me＝電子の質量 ε＝（2k−４）／（２＋ｋ＋２√2） 対生成の断面積は、γ線エネルギーが増大する
につれて急速に増大する。しかしながら、対生成
域値より十分大きいγ線を放射する適当な放射性
同位体源はほとんど存在しない。ある適当な放射
性同位体源は、 60Co（T1/2＝5.3年、E〓＝1.33、
1.17MeV）、 228Th（T1/2＝1.9年、E〓＝
2.62MeV）、 124Sb（T1/2＝60日、E〓＝1.69MeV）
および 226Ra（T1/2＝1620年、E〓＝1.76MeV）で
ある。これらの中で、 60Coおよび 226Raが、半
減期が長くかつ入手が容易であるため、工業的用
途に最も適当である。 後方散乱幾何学における消滅γ線の強度Ｉは、
下式に比例することが判明している： ρ・exp（−uiρti−upρtp） 〓i ｛WiZ2／i／Ai｝ ……(2) ここで、 ρ＝サンプル密度 up＝入射して反射する放射線の質量減衰係数 ti、tp＝入射して反射する放射線に対するサンプ
ル中の通路長さ Wi、ZiおよびAi＝元素ｉの重量分率、原子番号お
よび原子量 本発明は、元素分析に消滅γ線を使用すること
に関する。本発明の方法では、サンプルが、対生
成域値より大きいエネルギーのγ線で照射され、
同時に、消滅γ線およびコンプトン散乱γ線が測
定される。式(2)から、消滅γ線の強度は、Z2／Ａ
にほぼ比例し、かつ定量分析には密度補正が必要
なことが分る。 本発明は、第一元素または実質的に同じ原子番
号を有する第一元素群および第一元素または第一
元素群と実質的に異なる原子番号を有する他の元
素からなるマトリツクス中の第一元素または実質
的に同じ原子番号を有する第一元素群の濃度を定
量する装置を提供するもので、この装置は、 (i) 対生成を引き起すのに十分なエネルギーのγ
線を放射する放射源； (ii) 前記放射源に付随した0.511MeV消滅γ線を
検出することが出来る検出装置； (iii) かさ密度またはかさ密度に比例する量を測定
する第一測定装置； (iv) 前記検出装置に衝突する前記放射源から直接
のγ線の強度を低下させるために、前記放射源
と前記検出装置間に設けられた遮蔽装置；およ
び； (v) 前記濃度を計算するために、前記検出装置お
よび前記測定装置に結合されている計算装置 からなり、前記第一測定装置は、前記消滅γ線の
発生が行われる三次元領域と実質的に同じ三次元
領域の前記マトリツクスにわたつてかさ密度また
はかさ密度に比例する量を測定するように配置さ
れている。 他の面において、本発明は、第一元素または実
質的に原子番号を有する第一元素群および第一元
素または第一元素群と実質的に異なる原子番号を
有する他の元素からマトリツクス中の第一元素ま
たは実質的に同じ原子番号を有する第一元素群の
濃度を定量する方法を提供するもので、この方法
は、(a)前記マトリツクスの選定体積にわたる
0.511MeV消滅γ線の少なくとも一つの測定およ
び(b)前記選定体積にわたるかさ密度またはかさ密
度に比例する量の少なくとも一つの測定の結果を
組み合せることからなる。 かさ密度またはかさ密度に比例する量の測定
は、コンプトン散乱γ線の測定であるのが好まし
いが、本発明の実施においては、体積および質量
の測定も使用することが出来る。 ある場合において、必要なら、本発明の方法に
よりまたは本発明の装置を用いて行われる分析の
正確度は、消滅γ線およびかさ密度の測定を、妨
害元素または実質的に同じ原子番号を有する妨害
元素群、たとえば、石炭の鉱物質成分の高原子番
号元素たとえばFeの濃度の一つ以上の測定と組
合せることにより、上げることが出来る。適当な
もう一つの測定は、コンプトン散乱ピーク形状の
測定であろう。 本発明の装置で使用される検出装置は、単一検
出器または多数の検出器であつてよく、多数の検
出器の場合、それらの出力は接続されて濃度値を
表示するものとされる。 本発明の他の実施態様では、検出装置が、２個
の互いに反対方向に向う消滅量子を同時に検出す
るように配置された検出器からなる装置が提供さ
れ、測定された同時計数率は、同じ検出器でまた
は別個の検出器で検出され得るコンプトン散乱γ
線の測定値と組合せられる。 本発明は一般に、石炭中の灰分分析に応用した
場合について記載されるが、鉄鉱石中の鉄、土壌
中の水分、粘土中の有機物質および骨中のミネラ
ル含量の分析も、本発明の範囲に入る。本発明の
技術の最も有望な工業的応用は、石炭中の灰分の
バルク分析であろう。 本発明の装置および方法は、試掘孔周囲の石炭
の灰分測定に適している。 本発明の装置で石炭中の灰分を定量した場合の
感度を試験するために、計算を行つた。これらの
計算では、後方散乱幾何学および 60Co源を用い
た。ジヨイントコールボードアンドクウイーンス
ランドコールボードレポートオンオーストラリア
ンブラツクコールズ（Joint Coal and
Queensland Coal Board Report on
Australian Black Coals）、９月、1976年、によ
り引用されているオーストラリア石炭の全検定値
の平均に等しい組成の石炭を使用した。種々のパ
ラメータの変化効果を表１に示す。
番号成分または高原子番号マトリツクス中の低原
子番号成分の定量を、特にコンプトン散乱γ線に
よる0.511MeV消滅ガンマ（γ）線およびかさ密
度の測定法に基づいて行う方法を実施するための
装置に関する。本発明は、特に石炭の灰分の定量
に使用される。下記の記載では、本発明の石炭分
析に関する面が強調されるが、本発明の装置を用
いて原子番号の相違に基づく他の定量を行うこと
が出来ることは、当業者に容易に明らかであろ
う。 本発明の最も簡単な好ましい実施態様におい
て、石炭サンプルに、対生成に十分なエネルギー
（すなわち、＞1.022MeV）のγ線が照射され、生
成する消滅γ線およびコンプトン散乱γ線が、遮
蔽検出器で測定される。質量吸収係数に比例する
単一測定に依存するＸ線灰分分析法と比較して、
本発明においては、(a)高原子番号（Ｚ）元素たと
えば鉄およびカルシウムに対する感受性が低い、
(b)水分変化に対する感受性が低いおよび(c)より大
きいエネルギーが使用されるため透過度が大き
い、という利点がある。したがつて、本発明にお
いては、低Ｚマトリツクス中の高Ｚ成分の分析ま
たは高Ｚマトリツクス中の低Ｚ成分の分析に使用
することが出来る。 石炭灰分を流れ作業中に（on−line）定量する
ことは、製鋼および発電で使用する前の石炭洗浄
および混合操作において特に重要である。これら
操作の効率がわずかでも改善されれば、経費を著
しく節減することが出来る。というのは、石炭は
きわめて多量に使用されるからである。 石炭は、石炭物質（炭素、水素、酸素、窒素お
よび硫黄）および鉱物質（主として珪酸アルミニ
ウムおよび他の珪酸塩、および硫化鉄として存在
する場合もある少量の鉄）からなる。石炭の灰分
は、石炭の燃焼で生じる酸化不燃性残渣であり、
鉱物質含量と密接に関連している。 放射性同位体技術により石炭の灰分を定量しよ
うとする従来の試みは、ベータ（β）線相互作用
およびＸ線相互作用の原子番号（Ｚ）依存性およ
び灰分の平均Ｚは石炭物質の平均Ｚより大きいと
いう事実、に基礎を置くものであつた。Ｘ線技術
は、β線技術より優れていることが間もなく判明
した。限られた用途では、Ｘ線の質量吸収係数に
比例する単一測定で石炭の灰分が十分な正確度を
以つて定量された。しかしながら、ある場合に
は、灰分中の高Ｚ元素に変化が生じると許容出来
ない誤差が生じた。この制限は後に、Ｘ線螢光分
析により定量された鉄濃度で単一測定値を補正す
ることにより解決された〔ロード他、ラジオアイ
ソトープインストルメントインインダストリーア
ンドゲオフイジツクス（プロシーデイングシンポ
ジウム、ワルシヤー、1965年）１、アイ．エー．
イー．エー、ウイーン（1966年）、447頁
（Rhodes et al.Radioisotope Instruments in
Industry and Geophysics（Proc.Symp
Warsaw.1965）１、I.A.E.A、Vienna（1966）、
447）およびカンマツクアンドバリント、エー．
アイ．エム．イー．アニユアルミーテイング、ラ
スベガス、ネバダ（1976）プレプリントNo.76−Ｆ
−24（Cammack＆Balint、A.I.M.E.Annul
Meeting、Las Vegas、Nevada（1976）Preprint
No.76−Ｆ−24）〕。補正技術の主な制限は、鉄KX
線は石炭により強く吸収され、そのため分析前に
サンプリングを行つてサンプルを粉砕することが
必要なことである。 別法として、高Ｚ元素の変化は、石炭の質量吸
収係数に比例する測定を２つのＸ線エネルギーで
行うことにより補正することが出来る〔フーケス
他、ニユークリアーテクニツクスインエクスプロ
レーシヨン、エクストラクシヨンアンドプロセシ
ングオブミネラルリゾーシス（プロシーデイング
シンポジウム、ウイーン、1977年）アイ．エー．
イー．エー．ウイーン（1977年）、167頁
（Fookes et al.Nuclear Techniques in
Exploration、Extraction and Processing of
Mineral Resources（Proc.Symp.Vienna、1977）
I.A.E.A.、Vienna（1977）、167）およびオースト
ラリア国特許第501427号明細書〕。しかしながら、
石炭サンプルに十分透過させるには、50KeVを
超える（＞50KeV）Ｘ線エネルギーが必要とさ
れた。これらのエネルギーでは、灰分変化の感度
が低く、したがつて非常に正確な計数が必要であ
る。 中性子技術を用いてばらの石炭サンプル中のあ
る特定元素の濃度を測定することが出来る。灰分
は、炭素および水素含量の測定値から間接的に定
量することが出来る〔オーストラリア国特許願第
39253／78号明細書およびソベルビイ、ニユーク
リアインストル−メントツアンドメソツド160巻、
（1979年）173頁（Sowerby、Nuclear
Instruments and Methods 160、（1979）
173）〕。別法として、石炭中のアルミニウムおよ
び（または）珪素の中性子活性分析により、灰分
を定量することが出来る。アルミニウムの活性分
析は、ウオーマルド他、インターナシヨナルジヤ
ーナルオブアプライドラジエーシヨンアンドアイ
ソトープス30巻、（1979年）297頁（Wormald et
al.Internat.Journal of Applied Radiation and
Isotopes30、（1979）297）に記載されている。し
かしながら、この方法では、別々の照射、壊変お
よび計数時間が必要であり、その正確度は、石炭
中のAlと灰分の相関関係によつて決まる。 サンプルに、1.022MeVより大きい（＞
1.022MeV）エネルギーのガンマー線を照射する
場合、全エネルギーが入射ガンマ線のエネルギー
と等しい電子−陽電子対を生成せしめることが出
来る。対生成と呼ばれるこの過程は、荷電粒子の
つくる電場、主として原子核のつくる電場におい
て生じるばかりでなく、電子のつくる電場におい
てもある程度生じる。このようにして形成される
陽電子は、電子およびイオンと衝突してそのエネ
ルギーのほとんどすべてを急速に失い、続いて電
子と衝突することにより消滅するであろう。陽電
子もまた電子も消滅して0.511MeVのエネルギー
のγ線が２個正反対の方向に放出される（このγ
線はいわゆる消滅γ線である）。 約2MeV未満のγ線エネルギーの場合、対生成
の全断面積は、オベルボ他、フイジカルレビユー
A8、（1973）688（Overbo et al.Physical
Review A8、（1973）688）に記載されているよ
うに、下式により計算することが出来る： σ＝αZ2r2 p2π／３｛ｋ−２／ｋ｝3｛１＋
ε／２＋23／40ε2＋11／60ε3＋29／960ε4｝……(1) ここで、 α＝微細構造定数 Ｚ＝原子番号 rp＝7.94×10-26cm2 ｋ＝光子エネルギー、MeC2単位 Me＝電子の質量 ε＝（2k−４）／（２＋ｋ＋２√2） 対生成の断面積は、γ線エネルギーが増大する
につれて急速に増大する。しかしながら、対生成
域値より十分大きいγ線を放射する適当な放射性
同位体源はほとんど存在しない。ある適当な放射
性同位体源は、 60Co（T1/2＝5.3年、E〓＝1.33、
1.17MeV）、 228Th（T1/2＝1.9年、E〓＝
2.62MeV）、 124Sb（T1/2＝60日、E〓＝1.69MeV）
および 226Ra（T1/2＝1620年、E〓＝1.76MeV）で
ある。これらの中で、 60Coおよび 226Raが、半
減期が長くかつ入手が容易であるため、工業的用
途に最も適当である。 後方散乱幾何学における消滅γ線の強度Ｉは、
下式に比例することが判明している： ρ・exp（−uiρti−upρtp） 〓i ｛WiZ2／i／Ai｝ ……(2) ここで、 ρ＝サンプル密度 up＝入射して反射する放射線の質量減衰係数 ti、tp＝入射して反射する放射線に対するサンプ
ル中の通路長さ Wi、ZiおよびAi＝元素ｉの重量分率、原子番号お
よび原子量 本発明は、元素分析に消滅γ線を使用すること
に関する。本発明の方法では、サンプルが、対生
成域値より大きいエネルギーのγ線で照射され、
同時に、消滅γ線およびコンプトン散乱γ線が測
定される。式(2)から、消滅γ線の強度は、Z2／Ａ
にほぼ比例し、かつ定量分析には密度補正が必要
なことが分る。 本発明は、第一元素または実質的に同じ原子番
号を有する第一元素群および第一元素または第一
元素群と実質的に異なる原子番号を有する他の元
素からなるマトリツクス中の第一元素または実質
的に同じ原子番号を有する第一元素群の濃度を定
量する装置を提供するもので、この装置は、 (i) 対生成を引き起すのに十分なエネルギーのγ
線を放射する放射源； (ii) 前記放射源に付随した0.511MeV消滅γ線を
検出することが出来る検出装置； (iii) かさ密度またはかさ密度に比例する量を測定
する第一測定装置； (iv) 前記検出装置に衝突する前記放射源から直接
のγ線の強度を低下させるために、前記放射源
と前記検出装置間に設けられた遮蔽装置；およ
び； (v) 前記濃度を計算するために、前記検出装置お
よび前記測定装置に結合されている計算装置 からなり、前記第一測定装置は、前記消滅γ線の
発生が行われる三次元領域と実質的に同じ三次元
領域の前記マトリツクスにわたつてかさ密度また
はかさ密度に比例する量を測定するように配置さ
れている。 他の面において、本発明は、第一元素または実
質的に原子番号を有する第一元素群および第一元
素または第一元素群と実質的に異なる原子番号を
有する他の元素からマトリツクス中の第一元素ま
たは実質的に同じ原子番号を有する第一元素群の
濃度を定量する方法を提供するもので、この方法
は、(a)前記マトリツクスの選定体積にわたる
0.511MeV消滅γ線の少なくとも一つの測定およ
び(b)前記選定体積にわたるかさ密度またはかさ密
度に比例する量の少なくとも一つの測定の結果を
組み合せることからなる。 かさ密度またはかさ密度に比例する量の測定
は、コンプトン散乱γ線の測定であるのが好まし
いが、本発明の実施においては、体積および質量
の測定も使用することが出来る。 ある場合において、必要なら、本発明の方法に
よりまたは本発明の装置を用いて行われる分析の
正確度は、消滅γ線およびかさ密度の測定を、妨
害元素または実質的に同じ原子番号を有する妨害
元素群、たとえば、石炭の鉱物質成分の高原子番
号元素たとえばFeの濃度の一つ以上の測定と組
合せることにより、上げることが出来る。適当な
もう一つの測定は、コンプトン散乱ピーク形状の
測定であろう。 本発明の装置で使用される検出装置は、単一検
出器または多数の検出器であつてよく、多数の検
出器の場合、それらの出力は接続されて濃度値を
表示するものとされる。 本発明の他の実施態様では、検出装置が、２個
の互いに反対方向に向う消滅量子を同時に検出す
るように配置された検出器からなる装置が提供さ
れ、測定された同時計数率は、同じ検出器でまた
は別個の検出器で検出され得るコンプトン散乱γ
線の測定値と組合せられる。 本発明は一般に、石炭中の灰分分析に応用した
場合について記載されるが、鉄鉱石中の鉄、土壌
中の水分、粘土中の有機物質および骨中のミネラ
ル含量の分析も、本発明の範囲に入る。本発明の
技術の最も有望な工業的応用は、石炭中の灰分の
バルク分析であろう。 本発明の装置および方法は、試掘孔周囲の石炭
の灰分測定に適している。 本発明の装置で石炭中の灰分を定量した場合の
感度を試験するために、計算を行つた。これらの
計算では、後方散乱幾何学および 60Co源を用い
た。ジヨイントコールボードアンドクウイーンス
ランドコールボードレポートオンオーストラリア
ンブラツクコールズ（Joint Coal and
Queensland Coal Board Report on
Australian Black Coals）、９月、1976年、によ
り引用されているオーストラリア石炭の全検定値
の平均に等しい組成の石炭を使用した。種々のパ
ラメータの変化効果を表１に示す。
【表】
これらの計算から、灰分の変化が1wt％（d.b.）
内であることが必要な応用の場合には、消滅γ線
強度を0.8％相対変化値まで測定することが必要
である。大抵の場合、Feまたは水変化に対して
は必要でないであろう。 前述したＸ線技術と比較して、本発明の装置
は、透過力のより大きい放射線を使用することに
より、より多くの、したがつてより代表的な石炭
サンプルについて測定が可能であるという利点を
有する。また、本発明の装置は、単一質量減衰係
数高エネルギーＸ線法に比較してFe変化に対し
て感度が著しく低い。石炭、灰分および鉄の対生
成および50KeV Ｘ線に対する質量減衰係数を調
らべると、本発明の装置は、単一Ｘ線散乱に比較
して鉄に対する感度が約1/2.5であることが分る。 計算消滅γ線発生量と石炭パラメータ間の相関
関係は、ジヨイントコールボードアンドクウイー
ンズランドコールボード（Joint Coal Board
and Queensland Coal Board）により出版され
た112のオーストラリア石炭組成を用いて決定さ
れている。これらの相関関係によれば、灰分は本
発明の装置を用いて0.77wt％範囲内まで測定しな
ければならないことが分る。これは、未補正Ｘ線
法の約1.8wt％の誤差と対比される。 本発明を添付図面によりさらに説明する。 第１図に示す装置を用いて、本発明の方法を実
験的に試験した。第１図を参照するに、重量約50
Kgの石炭サンプル１が、鉛遮蔽３、ウラン遮蔽４
およびタングステン遮蔽５により保護された
7.4GBq 60Coγ線源２にさらされる。γ線源２は、
通路６を有するγ線を放出し、このγ線は、76mm
直径×76mm厚の沃化ナトリウムTl検出器８に至
る通路７を有する0.511MeV消滅γ線を生成す
る。検出器８は、鉛遮蔽９および１０により外部
の放射線から遮蔽される。この装置形状は、コン
プトン散乱角が、コンプトン散乱された
1.33MeVγ線のエネルギーが、約0.37MeV未満に
なるように、約90°より大きくなるようにするた
め選ばれた。石炭サンプルからの典型的パルス高
さスペクトルが、第２図に示される。第２図にお
いて、計数／通路（Channel）が通路数に対して
プロツトされ、このプロツトにより、コンプトン
γ線散乱１２および0.511MeV消滅γ線１３を示
すスペクトルが得られる。7.4GBq 60Co源を用い
て測定された計数率は、0.511MeVホトピーク
（Photpeak）１３で約700カウントS-1であり、コ
ンプトン散乱ピーク１２で24000カウントS-1であ
つた。 測定は、種々のオーストラリア炭田からの各々
約180Kgの暗炭サンプル57個について行つた。サ
ンプルの灰分は、5.0〜32.1wt％であり、灰分中
のFeは0.6〜18.8wt％であつた。サンプリングは、
オーストラリア基準As−1676−1975により行い、
サンプルを化学分析した。 各々約50Kgの副サンプルをAl容器１１に入れ
て測定を行つた。57個石炭サンプル全体の各々の
少なくとも２個の副サンプルを、圧縮しないでお
よび振盪および（または）突き詰めにより圧縮し
て分析した。化学実験灰分と消滅計数率およびコ
ンプトン計数率から計算された灰分間のRMS偏
差は、表２に示すように、0.4〜1.3wt％灰分であ
つた。灰分は、下式により計算した： 灰分＝a.P＋b.C＋ｃ ……(3) ここで、ａ、ｂ、ｃ＝定数、Ｐ＝平均
0.511MeV計数率、Ｃ＝平均コンプトン散乱計数
率
内であることが必要な応用の場合には、消滅γ線
強度を0.8％相対変化値まで測定することが必要
である。大抵の場合、Feまたは水変化に対して
は必要でないであろう。 前述したＸ線技術と比較して、本発明の装置
は、透過力のより大きい放射線を使用することに
より、より多くの、したがつてより代表的な石炭
サンプルについて測定が可能であるという利点を
有する。また、本発明の装置は、単一質量減衰係
数高エネルギーＸ線法に比較してFe変化に対し
て感度が著しく低い。石炭、灰分および鉄の対生
成および50KeV Ｘ線に対する質量減衰係数を調
らべると、本発明の装置は、単一Ｘ線散乱に比較
して鉄に対する感度が約1/2.5であることが分る。 計算消滅γ線発生量と石炭パラメータ間の相関
関係は、ジヨイントコールボードアンドクウイー
ンズランドコールボード（Joint Coal Board
and Queensland Coal Board）により出版され
た112のオーストラリア石炭組成を用いて決定さ
れている。これらの相関関係によれば、灰分は本
発明の装置を用いて0.77wt％範囲内まで測定しな
ければならないことが分る。これは、未補正Ｘ線
法の約1.8wt％の誤差と対比される。 本発明を添付図面によりさらに説明する。 第１図に示す装置を用いて、本発明の方法を実
験的に試験した。第１図を参照するに、重量約50
Kgの石炭サンプル１が、鉛遮蔽３、ウラン遮蔽４
およびタングステン遮蔽５により保護された
7.4GBq 60Coγ線源２にさらされる。γ線源２は、
通路６を有するγ線を放出し、このγ線は、76mm
直径×76mm厚の沃化ナトリウムTl検出器８に至
る通路７を有する0.511MeV消滅γ線を生成す
る。検出器８は、鉛遮蔽９および１０により外部
の放射線から遮蔽される。この装置形状は、コン
プトン散乱角が、コンプトン散乱された
1.33MeVγ線のエネルギーが、約0.37MeV未満に
なるように、約90°より大きくなるようにするた
め選ばれた。石炭サンプルからの典型的パルス高
さスペクトルが、第２図に示される。第２図にお
いて、計数／通路（Channel）が通路数に対して
プロツトされ、このプロツトにより、コンプトン
γ線散乱１２および0.511MeV消滅γ線１３を示
すスペクトルが得られる。7.4GBq 60Co源を用い
て測定された計数率は、0.511MeVホトピーク
（Photpeak）１３で約700カウントS-1であり、コ
ンプトン散乱ピーク１２で24000カウントS-1であ
つた。 測定は、種々のオーストラリア炭田からの各々
約180Kgの暗炭サンプル57個について行つた。サ
ンプルの灰分は、5.0〜32.1wt％であり、灰分中
のFeは0.6〜18.8wt％であつた。サンプリングは、
オーストラリア基準As−1676−1975により行い、
サンプルを化学分析した。 各々約50Kgの副サンプルをAl容器１１に入れ
て測定を行つた。57個石炭サンプル全体の各々の
少なくとも２個の副サンプルを、圧縮しないでお
よび振盪および（または）突き詰めにより圧縮し
て分析した。化学実験灰分と消滅計数率およびコ
ンプトン計数率から計算された灰分間のRMS偏
差は、表２に示すように、0.4〜1.3wt％灰分であ
つた。灰分は、下式により計算した： 灰分＝a.P＋b.C＋ｃ ……(3) ここで、ａ、ｂ、ｃ＝定数、Ｐ＝平均
0.511MeV計数率、Ｃ＝平均コンプトン散乱計数
率
【表】
また、ゲイン（gain）、垂直サンプル移動およ
び水分の変化の影響を実験的に調べるために、第
１図の装置を用いて測定を行つた。これらの測定
結果を表３に要約する。
び水分の変化の影響を実験的に調べるために、第
１図の装置を用いて測定を行つた。これらの測定
結果を表３に要約する。
【表】
本発明の可能な応用として、コンベヤベルト上
またはシユートまたはホツパー中の石炭の流れ作
業中バルク分析、石炭スラリーのバルク分析、石
炭試掘孔中心の分析および現場試掘孔分析が挙げ
られる。 本発明の第一の好ましい実施態様では、第１図
に示すものと同じ装置を用いる石炭中の灰分の流
れ作業中バルク分析が提供される。この装置は、
コンベヤベルト上のまたはシユートまたはホツパ
ー中の石炭の流れ作業中分析に適している。石炭
は、後方散乱γ線に関して無限の厚さ（すなわち
＞20cm）であることが好ましい。放射線源−検出
器距離および放射線源−サンプル距離を最適化
し、遮蔽厚さおよび検出器の大きさを調節するこ
とにより、この装置を改良することが出来る。同
様に、入射γ線および（または）散乱γ線を平行
（collimate）にして、応答透過度を上げるかまた
はサンプル体積を対生成およびコンプトン散乱に
適合させることが望ましい。より大きいエネルギ
ーのγ線源たとえば 228Thまたは 226Raを用いる
ことにより、第１図の装置にさらに改良を加える
ことが出来る。2.62MeV 228Thγ線の対生成断面
積は、1.33MeV 60Coγ線の対生成断面積より約
15倍大きい（ヤマザキアンドホランダー、フイジ
カルレビユー140（1965）B630（Yamazaki and
Hollander in Physical Review140（1965）
B630））。なお、＞90゜の角度で微分コンプトン散
乱断面積は、γ線エネルギーが増大するにつれて
減少する。したがつて、より大きいγ線エネルギ
ーを用いると、消滅γ線対コンプトンγ線の比が
60Coの場合より非常に大きくなるであろう。よ
り大きいエネルギーのγ線源を使用する場合、第
１図の装置の形状寸法に遮蔽の増強およびコンプ
トン散乱角の最適化のような変化を加えることが
必要になるであろう。 高エネルギー源の使用に基づく改良は、第１図
の装置形状において、13MBq 228Th源および
920MBq 226Ra源を用いることにより行われた。
18.7wt％灰分を含有する石炭サンプルについて、
1GBq源強度基準に合せられた測定計数率を表４
に示す。しかしながら、放射能1GBqまたはそれ
以上の 228Th源を得ることは困難であり、 226Ra
が他の最も満足すべき放射線源であると思われ
る。 NaI（Tl）検出器の大きさを増大させることに
より、ゲージ性能をさらに改良することが出来
る。第１図のものと同じであるがしかし15cmφ×
10cmNaI（Tl）検出器を用いた後方散乱装置で
1GBq 226Ra源を用いて得られた計数率を表４に
示す。この装置では、灰分を±0.5wt％範囲内で
定量するには、５分より少ない（＜５分）計数時
間が必要であろう。
またはシユートまたはホツパー中の石炭の流れ作
業中バルク分析、石炭スラリーのバルク分析、石
炭試掘孔中心の分析および現場試掘孔分析が挙げ
られる。 本発明の第一の好ましい実施態様では、第１図
に示すものと同じ装置を用いる石炭中の灰分の流
れ作業中バルク分析が提供される。この装置は、
コンベヤベルト上のまたはシユートまたはホツパ
ー中の石炭の流れ作業中分析に適している。石炭
は、後方散乱γ線に関して無限の厚さ（すなわち
＞20cm）であることが好ましい。放射線源−検出
器距離および放射線源−サンプル距離を最適化
し、遮蔽厚さおよび検出器の大きさを調節するこ
とにより、この装置を改良することが出来る。同
様に、入射γ線および（または）散乱γ線を平行
（collimate）にして、応答透過度を上げるかまた
はサンプル体積を対生成およびコンプトン散乱に
適合させることが望ましい。より大きいエネルギ
ーのγ線源たとえば 228Thまたは 226Raを用いる
ことにより、第１図の装置にさらに改良を加える
ことが出来る。2.62MeV 228Thγ線の対生成断面
積は、1.33MeV 60Coγ線の対生成断面積より約
15倍大きい（ヤマザキアンドホランダー、フイジ
カルレビユー140（1965）B630（Yamazaki and
Hollander in Physical Review140（1965）
B630））。なお、＞90゜の角度で微分コンプトン散
乱断面積は、γ線エネルギーが増大するにつれて
減少する。したがつて、より大きいγ線エネルギ
ーを用いると、消滅γ線対コンプトンγ線の比が
60Coの場合より非常に大きくなるであろう。よ
り大きいエネルギーのγ線源を使用する場合、第
１図の装置の形状寸法に遮蔽の増強およびコンプ
トン散乱角の最適化のような変化を加えることが
必要になるであろう。 高エネルギー源の使用に基づく改良は、第１図
の装置形状において、13MBq 228Th源および
920MBq 226Ra源を用いることにより行われた。
18.7wt％灰分を含有する石炭サンプルについて、
1GBq源強度基準に合せられた測定計数率を表４
に示す。しかしながら、放射能1GBqまたはそれ
以上の 228Th源を得ることは困難であり、 226Ra
が他の最も満足すべき放射線源であると思われ
る。 NaI（Tl）検出器の大きさを増大させることに
より、ゲージ性能をさらに改良することが出来
る。第１図のものと同じであるがしかし15cmφ×
10cmNaI（Tl）検出器を用いた後方散乱装置で
1GBq 226Ra源を用いて得られた計数率を表４に
示す。この装置では、灰分を±0.5wt％範囲内で
定量するには、５分より少ない（＜５分）計数時
間が必要であろう。
【表】
この場合、測定は、サンプル厚さを、後方散乱
γ線に関して無限（すなわち＞25cm）にした後方
散乱装置で行つた。しかしながら、消滅γ線およ
びコンプトンγ線はサンプル深さの関数としてよ
く一致するので、より薄いサンプルによる測定値
誤差は大きくはない。厚さ＞19cmのサンプルの場
合、未補正灰分値の誤差は、1wt％未未満であろ
うし、また厚さ12〜19cmのサンプルの場合でも、
灰分誤差は、3wt％を越えないであろう。必要な
ら、別の深さ測定値を用いてこれらの値を補正す
ることが出来る。 本発明の第二の好ましい実施態様では、第４図
に示されるものと同じ同時測定技術を用いる石炭
灰分の流れ作業中バルク分析が提供される。第４
図において、石炭サンプル１は、鉛遮蔽１４に収
容された放射線源１９からのγ線にさらされる。
γ線は通路１５を通つて石炭サンプル１に至り、
そこで、２個の互いに反対方向に向かう
0.511MeVγ線１６および１７が生成し、これら
のγ線はシンチレーシヨン検出器１８および１
８′に向う。この応用は、陽電子が消滅する時は
いつでも２個の互いに反対方向に向かう
0.511MeVγ線が放出されるという事実に基いて
いる。高速シンチレーシヨン検出器（たとえばプ
ラスチツク（plastic）燐光物質）を使用する場
合、バツクグラウンドのコンプトン散乱に対して
0.511MeVγ線をきわめて良好に識別することが
出来る。コンプトン散乱計数率は、検出器１８′
の一つで同時にまたは整合された体積散乱または
透過ゲージを用いて別個に測定される。
γ線に関して無限（すなわち＞25cm）にした後方
散乱装置で行つた。しかしながら、消滅γ線およ
びコンプトンγ線はサンプル深さの関数としてよ
く一致するので、より薄いサンプルによる測定値
誤差は大きくはない。厚さ＞19cmのサンプルの場
合、未補正灰分値の誤差は、1wt％未未満であろ
うし、また厚さ12〜19cmのサンプルの場合でも、
灰分誤差は、3wt％を越えないであろう。必要な
ら、別の深さ測定値を用いてこれらの値を補正す
ることが出来る。 本発明の第二の好ましい実施態様では、第４図
に示されるものと同じ同時測定技術を用いる石炭
灰分の流れ作業中バルク分析が提供される。第４
図において、石炭サンプル１は、鉛遮蔽１４に収
容された放射線源１９からのγ線にさらされる。
γ線は通路１５を通つて石炭サンプル１に至り、
そこで、２個の互いに反対方向に向かう
0.511MeVγ線１６および１７が生成し、これら
のγ線はシンチレーシヨン検出器１８および１
８′に向う。この応用は、陽電子が消滅する時は
いつでも２個の互いに反対方向に向かう
0.511MeVγ線が放出されるという事実に基いて
いる。高速シンチレーシヨン検出器（たとえばプ
ラスチツク（plastic）燐光物質）を使用する場
合、バツクグラウンドのコンプトン散乱に対して
0.511MeVγ線をきわめて良好に識別することが
出来る。コンプトン散乱計数率は、検出器１８′
の一つで同時にまたは整合された体積散乱または
透過ゲージを用いて別個に測定される。
第１図は、本発明の好ましい実施態様において
ばらの石炭サンプルから消滅計数率およびコンプ
トン散乱計数率を測定するために使用されるγ線
後方散乱ゲージの断面図、第２図は、12wt％灰
分を含有するサンプルについて、第１図のγ線後
方散乱ゲージを用いて得られたパルス高さスペク
トルを示す図表、第３図は、ユータブラツクウオ
ーター鉱山からの灰分＜18wt％のばらの石炭サ
ンプル13個について灰分の化学実験分析値と実験
分析値との比較を示す図表（実験分析値は、
0.511MeV消滅γ線およびコンプトン散乱γ線の
強度から計算された）、第４図は、本発明の他の
好ましい実施態様において、互いに反対方向に向
かう0.511MeVγ線の同時発生に基いて、石炭サ
ンプルからコンプトン散乱計数率および消滅γ線
を測定するための装置の概略図である。 １……石炭サンプル、２……γ線源、３，４，
５……遮蔽、６，７……通路、８……検出器、
９，１０……遮蔽、１２……コンプトンγ線散
乱、１３……消滅γ線、１４……遮蔽、１５……
通路、１６，１７……γ線、１８，１８′……検
出器、１９……放射線源。
ばらの石炭サンプルから消滅計数率およびコンプ
トン散乱計数率を測定するために使用されるγ線
後方散乱ゲージの断面図、第２図は、12wt％灰
分を含有するサンプルについて、第１図のγ線後
方散乱ゲージを用いて得られたパルス高さスペク
トルを示す図表、第３図は、ユータブラツクウオ
ーター鉱山からの灰分＜18wt％のばらの石炭サ
ンプル13個について灰分の化学実験分析値と実験
分析値との比較を示す図表（実験分析値は、
0.511MeV消滅γ線およびコンプトン散乱γ線の
強度から計算された）、第４図は、本発明の他の
好ましい実施態様において、互いに反対方向に向
かう0.511MeVγ線の同時発生に基いて、石炭サ
ンプルからコンプトン散乱計数率および消滅γ線
を測定するための装置の概略図である。 １……石炭サンプル、２……γ線源、３，４，
５……遮蔽、６，７……通路、８……検出器、
９，１０……遮蔽、１２……コンプトンγ線散
乱、１３……消滅γ線、１４……遮蔽、１５……
通路、１６，１７……γ線、１８，１８′……検
出器、１９……放射線源。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 第一元素または実質的に同じ原子番号を有す
る第一元素群および前記第一元素または前記第一
元素群の原子番号と実質的に異なる原子番号を有
する他の元素からなるマトリツクス中の前記第一
元素または前記第一元素群の濃度を定量する装置
であつて、 (i) 対生成を引き起すのに十分なエネルギーのγ
線を放射する放射源； (ii) 前記放射源に付随した0.511MeV消滅γ線を
検出出来る検出装置； (iii) かさ密度またはかさ密度に比例する量を測定
する第一測定装置； (iv) 前記検出装置に衝突する直接放射線源からの
γ線の強度を低減するために、前記放射線源と
前記検出装置間に設けられた遮蔽部材、およ
び； (v) 前記濃度を計算するために前記検出装置およ
び前記測定装置の出力と連結された計算装置を
備えており、前記消滅γ線の発生が行なわれる
三次元領域と実質的に同じ三次元領域の前記マ
トリツクスにわたつて、かさ密度またはかさ密
度に比例する量を測定するように、前記第一測
定装置を配置してなる、前記定量装置。 ２ 前記検出装置が、前記消滅γ線の発生が行な
われる三次元領域と実質的に同じ三次元領域の前
記マトリツクスから発生するコンプトン散乱γ線
を検出することが出来、その結果、前記検出装置
が前記第一測定装置をなす、特許請求の範囲第１
項に記載の装置。 ３ 前記第一測定装置が、前記消滅γ線の発生が
行なわれる前記マトリツクスの三次元領域の質量
および体積を測定する装置を備えている、特許請
求の範囲第１項に記載の装置。 ４ 妨害元素又は鉄および鉄と同様の原子番号を
有する元素から成る元素群の濃度を測定する少な
くとも一つの第二測定装置をさらに備えており、
前記第二測定装置の出力が前記計算装置と連結さ
れて正確度を高めるようにされている、特許請求
の範囲第１項に記載の装置。 ５ 前記マトリツクスが石炭であり、更に妨害元
素又は鉄および鉄と同様の原子番号を有する元素
から成る元素群の濃度を測定する少なくとも一つ
の第二測定装置をさらに備えており、前記第二測
定装置の出力が前記計算装置と連結されて正確度
を高めるようにされている、特許請求の範囲第２
項に記載の装置。 ６ 前記検出装置が、複数個の検出器からなる、
第１項ないし第５項のいずれかに記載の装置。 ７ 前記検出装置が単一検出器からなる、特許請
求の範囲第１項ないし第５項のいずれかに記載の
装置。 ８ 前記検出装置が、互いに反対方向に向かう２
個の消滅量子を同時に検出するように配置された
検出器からなる、特許請求の範囲第１項ないし第
６項のいずれかに記載の装置。 ９ 前記第一元素または第一元素群が、石炭中に
おいて、石炭の鉱物質からなる高原子番号元素で
あり、そして前記他の元素が、石炭の石炭物質か
らなる低原子番号元素である、特許請求の範囲第
１項ないし第８項のいずれかに記載の装置。 １０ 前記第一元素または第一元素群が、石炭中
において、石炭の鉱物質からなる高原子番号元素
であり、そして前記他の元素が、石炭の石炭物質
からなる低原子番号元素であり、更に前記第二測
定装置が、前記鉱物質の少なくとも一種の高原子
番号元素の濃度を測定する、特許請求の範囲第４
項に記載の装置。 １１ 前記高原子番号元素がFeである、特許請
求の範囲第１０項に記載の装置。 １２ 試掘孔の周囲の石炭の灰分を測定するため
に使用される場合の、特許請求の範囲第９項ない
し第１１項のいずれかに記載の装置。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AUPE179779 | 1979-12-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56103358A JPS56103358A (en) | 1981-08-18 |
| JPH028653B2 true JPH028653B2 (ja) | 1990-02-26 |
Family
ID=3768385
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17907580A Granted JPS56103358A (en) | 1979-12-20 | 1980-12-19 | Quantitative determination device for high atomic number component in low atomic number matrix*and low atomic number component in high atomic number matrix |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4415804A (ja) |
| JP (1) | JPS56103358A (ja) |
| AU (1) | AU546141B2 (ja) |
| CA (1) | CA1157169A (ja) |
| DE (1) | DE3047824C2 (ja) |
| GB (1) | GB2065876B (ja) |
| ZA (1) | ZA807688B (ja) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI61361C (fi) * | 1980-09-15 | 1982-07-12 | Outokumpu Oy | Foerfarande och anordning foer analys av malm med anvaendning av gammastraolning |
| GB8523060D0 (en) * | 1985-09-18 | 1985-10-23 | Cogent Ltd | Coal analysis |
| US4835390A (en) * | 1987-10-19 | 1989-05-30 | Electric Power Research Institute, Inc. | Apparatus and method for measuring bulk density using positron scattering and annihilation |
| GB8820074D0 (en) * | 1988-08-24 | 1988-09-28 | Starnes P E | Improvements in radiometric analysis |
| US4980901A (en) * | 1988-09-09 | 1990-12-25 | The Titan Corporation | Apparatus for and methods of detecting common explosive materials |
| WO1992003722A1 (en) * | 1990-08-15 | 1992-03-05 | Massachusetts Institute Of Technology | Detection of explosives and other materials using resonance fluorescence, resonance absorption, and other electromagnetic processes with bremsstrahlung radiation |
| DE19622758A1 (de) * | 1996-06-07 | 1997-12-11 | Philips Patentverwaltung | Verfahren zur Detektion eines Körpers innerhalb eines Untersuchungsbereichs und Anordnung zur Durchführung des Verfahrens |
| RU2146815C1 (ru) * | 1997-05-20 | 2000-03-20 | Томский политехнический университет | Способ контроля качества твердосплавного и алмазного породоразрушающего инструмента |
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| US10908101B2 (en) * | 2018-11-16 | 2021-02-02 | Core Laboratories Lp | System and method for analyzing subsurface core samples |
| EA038002B1 (ru) * | 2020-02-06 | 2021-06-22 | Юрий Пак | Способ контроля качества твердого топлива |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE628322A (ja) * | 1962-02-12 | |||
| NL133961C (ja) | 1964-01-08 | |||
| GB1183514A (en) | 1967-04-28 | 1970-03-11 | Atomic Energy Authority Uk | Improvements in or relating to the analysis of materials |
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| US3638484A (en) | 1968-11-05 | 1972-02-01 | Schlumberger Technology Corp | Methods of processing well logging data |
| JPS5160591A (en) | 1974-11-22 | 1976-05-26 | Mitsubishi Electric Corp | Keiko x seniobunsekisochi |
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| DE2727989C3 (de) * | 1977-06-22 | 1980-05-08 | Kernforschungszentrum Karlsruhe Gmbh, 7500 Karlsruhe | Einrichtung zur Bestimmung von Uran und/oder Thorium in Erzproben |
| ZA795087B (en) * | 1978-10-02 | 1981-04-29 | Atomic Energy Authority Uk | Measurement of the ash content of coal |
-
1979
- 1979-12-20 AU AU65048/80A patent/AU546141B2/en not_active Expired
-
1980
- 1980-12-04 US US06/213,149 patent/US4415804A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-12-09 ZA ZA00807688A patent/ZA807688B/xx unknown
- 1980-12-10 GB GB8039614A patent/GB2065876B/en not_active Expired
- 1980-12-10 CA CA000366511A patent/CA1157169A/en not_active Expired
- 1980-12-18 DE DE3047824A patent/DE3047824C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1980-12-19 JP JP17907580A patent/JPS56103358A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2065876A (en) | 1981-07-01 |
| DE3047824A1 (de) | 1981-10-29 |
| ZA807688B (en) | 1981-12-30 |
| AU546141B2 (en) | 1985-08-15 |
| GB2065876B (en) | 1983-12-07 |
| CA1157169A (en) | 1983-11-15 |
| US4415804A (en) | 1983-11-15 |
| AU6504880A (en) | 1981-10-29 |
| JPS56103358A (en) | 1981-08-18 |
| DE3047824C2 (de) | 1994-02-03 |
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