JPH0288748A - 被削性の優れた機械構造用鋼 - Google Patents
被削性の優れた機械構造用鋼Info
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- JPH0288748A JPH0288748A JP24126588A JP24126588A JPH0288748A JP H0288748 A JPH0288748 A JP H0288748A JP 24126588 A JP24126588 A JP 24126588A JP 24126588 A JP24126588 A JP 24126588A JP H0288748 A JPH0288748 A JP H0288748A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、調質することなく引張り強度が７０ｋｇ ｆ
／−以上を有する被削性の優れた機械構造用鋼に関す
るものである。
／−以上を有する被削性の優れた機械構造用鋼に関す
るものである。
［従来技術］
機械部品の製造における最終的な工程として切削作業は
不可欠である。しかし、切削工程における省コスト、省
力化、生産性の向上から、より高速で切削できる材料が
望まれている。従来、引張り強度が７０ｋｇｆ／−を超
えるような機械部品には、０．３〜０．６％Ｃを含む機
械構造用鋼に焼入れ、焼きもどしの熱処理を施したもの
が用いられている。このような材料の切削においては、
鋼中に析出したセメンタイトが工具の摩耗を促進するた
め、切削速度の高速化の妨げとなっている。
不可欠である。しかし、切削工程における省コスト、省
力化、生産性の向上から、より高速で切削できる材料が
望まれている。従来、引張り強度が７０ｋｇｆ／−を超
えるような機械部品には、０．３〜０．６％Ｃを含む機
械構造用鋼に焼入れ、焼きもどしの熱処理を施したもの
が用いられている。このような材料の切削においては、
鋼中に析出したセメンタイトが工具の摩耗を促進するた
め、切削速度の高速化の妨げとなっている。
従って、このような組織を何らかの方法で改善すること
が望ましい。「鉄と鋼 ６８ （１９８２）Ａ８１」で
は、フェライト中にマルテンサイトが分布する組織が提
案され、切りくず処理性が主に改善されている。しかし
、この方法ではマルテンサイト量の制御が熱処理で行わ
れており、しがもその温度管理、保持時間管理が面倒で
ある。
が望ましい。「鉄と鋼 ６８ （１９８２）Ａ８１」で
は、フェライト中にマルテンサイトが分布する組織が提
案され、切りくず処理性が主に改善されている。しかし
、この方法ではマルテンサイト量の制御が熱処理で行わ
れており、しがもその温度管理、保持時間管理が面倒で
ある。
また、熱処理を必要としないものとして、Ｃ量が０．０
２〜０．０５％の低Ｃベイナイト組織を有した鋼が特開
昭６３−１１１１６０号公報に開示されている。従来の
焼入れ、焼きもどし鋼に比べて良好な被削性を持ってい
るものの、被削性に対する要求は際限無く、さらに被削
性の優れた鋼が求められている。
２〜０．０５％の低Ｃベイナイト組織を有した鋼が特開
昭６３−１１１１６０号公報に開示されている。従来の
焼入れ、焼きもどし鋼に比べて良好な被削性を持ってい
るものの、被削性に対する要求は際限無く、さらに被削
性の優れた鋼が求められている。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は、以上のような従来の問題を解決するために、
考え出された機械構造用鋼で、熱間圧延あるいは熱間鍛
造のまま、または場合によっては焼きならしのままで調
質することなく、セメンタイトの析出を抑えた高速切削
における被削性の優れな低炭素ベイナイト主体の組織を
有する鋼を提供することを目的とする。
考え出された機械構造用鋼で、熱間圧延あるいは熱間鍛
造のまま、または場合によっては焼きならしのままで調
質することなく、セメンタイトの析出を抑えた高速切削
における被削性の優れな低炭素ベイナイト主体の組織を
有する鋼を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］
前記目的を達成するために、本発明は以下に述べる成分
組成の機械構造用鋼とする。
組成の機械構造用鋼とする。
（１） 重量％で、
Ｃ：０．０２％未満、 Ｓｉ：０．１〜１．０％
、Ｍ ｎ ： １．０〜３．５％、 Ｃｒ＋Ｍｎ ：
２．０〜５．５％、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０．０３
％、 Ｂ ： ０．０００３〜０．００３％、Ａｌ：
０．０１〜０．０５％、 Ｎ ： ０．００６％以
下を含み、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる被削性
の優れた機械構造用鋼。
、Ｍ ｎ ： １．０〜３．５％、 Ｃｒ＋Ｍｎ ：
２．０〜５．５％、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０．０３
％、 Ｂ ： ０．０００３〜０．００３％、Ａｌ：
０．０１〜０．０５％、 Ｎ ： ０．００６％以
下を含み、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる被削性
の優れた機械構造用鋼。
（２） 重量％で、
Ｃ：０．０２％未満、 Ｓｉ：０．１〜１．０％、
Ｍ ｎ ： １．０〜３．５％、 Ｃｒ ＋Ｍ ｎ
： ２．０〜５．５％、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０，
０３％、 Ｂ ： ０．０００３〜０．００３％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０５％、 Ｎ ： ０．００６
％以下を含み、更に、 Ｎｉ：１．０％以下、 Ｃｕ：１．０％以下、Ｍｏ
：０．５％以下、 Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ
：０．１％以下、 のうちの１種もしくは２種以上を含み、残部はＦｅ及び
不可避不純物からなる被削性の優れた機械構造用鋼。
Ｍ ｎ ： １．０〜３．５％、 Ｃｒ ＋Ｍ ｎ
： ２．０〜５．５％、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０，
０３％、 Ｂ ： ０．０００３〜０．００３％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０５％、 Ｎ ： ０．００６
％以下を含み、更に、 Ｎｉ：１．０％以下、 Ｃｕ：１．０％以下、Ｍｏ
：０．５％以下、 Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ
：０．１％以下、 のうちの１種もしくは２種以上を含み、残部はＦｅ及び
不可避不純物からなる被削性の優れた機械構造用鋼。
（３） 重量％で、
Ｃ：０．０２％未満、 Ｓｉ：０．１〜１．０％、
Ｍ ｎ ： １．０〜３．５％、 Ｃｒ ＋Ｍ ｎ
： ２．０〜５．５％、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０．
０３％、 Ｂ ： ０．０００３〜０．００３％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０５％、 Ｎ ： ０．００６
％以下＝６− を含み、更に、 Ｓ ： ０．０１〜０．１５％、 Ｔ ｅ ： Ｏ
，Ｏ１〜０．１５％、Ｓ ｅ ： ０．０１〜０．１５
％、 Ｐ ｂ ： ０．０４〜０．３５％、Ｂ ｉ
： ０．０４〜０．３５％、 Ｃａ ： ０．０００
５〜０．０１％、のうちの１種もしくは２種以上を含み
、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる被削性の優れた
機械構造用鋼。
Ｍ ｎ ： １．０〜３．５％、 Ｃｒ ＋Ｍ ｎ
： ２．０〜５．５％、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０．
０３％、 Ｂ ： ０．０００３〜０．００３％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０５％、 Ｎ ： ０．００６
％以下＝６− を含み、更に、 Ｓ ： ０．０１〜０．１５％、 Ｔ ｅ ： Ｏ
，Ｏ１〜０．１５％、Ｓ ｅ ： ０．０１〜０．１５
％、 Ｐ ｂ ： ０．０４〜０．３５％、Ｂ ｉ
： ０．０４〜０．３５％、 Ｃａ ： ０．０００
５〜０．０１％、のうちの１種もしくは２種以上を含み
、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる被削性の優れた
機械構造用鋼。
（４） 重量％で、
Ｃ：０．０２％未満、 Ｓｉ：０．１〜１．０％、
Ｍ ｎ ： １．０〜３．５％、 Ｃｒ ＋ Ｍ ｎ
： ２．０〜５．５％、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０
．０３％、 Ｂ ： ０．０００３〜０．００３％、
Ａｌ：０．０１〜０．０５％、 Ｎ ： ０．００
６％以下を含み、更に、 Ｎｉ：１．０％以下、 Ｃｕ：１．０％以下、Ｍｏ
：０．５％以下、 Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ
：０．１％以下、 のうちの１種もしくは２種以上を含み、更に、Ｓ ：
０．０１〜０．１５％、 Ｔ ｅ ： ０．０１〜
０．１５％、Ｓ ｅ ： ０．０１〜０．１５％、
Ｐ ｂ ： ０．０４〜０．３５％、Ｂ ｉ ： ０．
０４〜０．３５％、 Ｃａ ： ０．０００５〜０．
０１％、のうちの１種もしくは２種以上を含み、残部は
Ｆｅ及び不可避不純物からなる被削性の優れた機械構造
用鋼。
Ｍ ｎ ： １．０〜３．５％、 Ｃｒ ＋ Ｍ ｎ
： ２．０〜５．５％、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０
．０３％、 Ｂ ： ０．０００３〜０．００３％、
Ａｌ：０．０１〜０．０５％、 Ｎ ： ０．００
６％以下を含み、更に、 Ｎｉ：１．０％以下、 Ｃｕ：１．０％以下、Ｍｏ
：０．５％以下、 Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ
：０．１％以下、 のうちの１種もしくは２種以上を含み、更に、Ｓ ：
０．０１〜０．１５％、 Ｔ ｅ ： ０．０１〜
０．１５％、Ｓ ｅ ： ０．０１〜０．１５％、
Ｐ ｂ ： ０．０４〜０．３５％、Ｂ ｉ ： ０．
０４〜０．３５％、 Ｃａ ： ０．０００５〜０．
０１％、のうちの１種もしくは２種以上を含み、残部は
Ｆｅ及び不可避不純物からなる被削性の優れた機械構造
用鋼。
［作用］
この発明に係る機械構造用鋼の化学成分の限定理由につ
いて述べる。
いて述べる。
Ｓｉ： 脱酸に必要な元素であり、同時に強化元素でも
ある。０．１％未満では、十分な脱酸効果が得られない
ので、０．１％以上とした。また１、０％を超えて添加
しても添加効果が飽和するので１．０％を上限とした。
ある。０．１％未満では、十分な脱酸効果が得られない
ので、０．１％以上とした。また１、０％を超えて添加
しても添加効果が飽和するので１．０％を上限とした。
Ｍｎ： Ｃ，Ｃｒと同様、強度・靭性に大きな影響を
与える元素である。１．００％未満では十分な強度・靭
性が得られないため、１．００％以上とした。３．５０
％を越すと靭性を損なう場合があるので、３．５０％以
下とした。
与える元素である。１．００％未満では十分な強度・靭
性が得られないため、１．００％以上とした。３．５０
％を越すと靭性を損なう場合があるので、３．５０％以
下とした。
Ｃｒ： Ｍｎ、Ｃと同様に強度・靭性を確保するため
に重要な元素である。Ｃｒ＋Ｍｎ量で２．００％未満で
あると強度が不足するため、２．００％以上とした。ま
た、５．５０％を超えて添加しても添加効果が飽和する
ので５．５０％以下とした。
に重要な元素である。Ｃｒ＋Ｍｎ量で２．００％未満で
あると強度が不足するため、２．００％以上とした。ま
た、５．５０％を超えて添加しても添加効果が飽和する
ので５．５０％以下とした。
Ｔｉ： 鋼中のＮを固定し、Ｂの持つ焼入れ性向上効果
を確保するために添加する。０．００５％未満では、Ｎ
を固定する効果が十分でないなめ、０．００５％以上と
した。また、０．０３０％を超えて添加しても効果が飽
和すること、および過剰のＴｉＮの生成により被削性、
疲労特性、靭性を損なうことがあるため、０．０３０％
以下とした。
を確保するために添加する。０．００５％未満では、Ｎ
を固定する効果が十分でないなめ、０．００５％以上と
した。また、０．０３０％を超えて添加しても効果が飽
和すること、および過剰のＴｉＮの生成により被削性、
疲労特性、靭性を損なうことがあるため、０．０３０％
以下とした。
Ｂ ： 焼入れ性を向上させるために添加する。０．０
００３％未満ではこの効果が少ないなめに、これを０．
０００３％以上とした。また、０．００３０％を超えて
添加しても効果が飽和するため、０．００３０％以下と
した。
００３％未満ではこの効果が少ないなめに、これを０．
０００３％以上とした。また、０．００３０％を超えて
添加しても効果が飽和するため、０．００３０％以下と
した。
Ａｌ二 強力な脱酸効果を持つため添加する。
０．０１％未満ではこの効果が認められなくなるので、
０．０１％以上とした。０．０５％を越して添加しても
、効果が飽和するので０．０５％５％ 以上した。
０．０１％以上とした。０．０５％を越して添加しても
、効果が飽和するので０．０５％５％ 以上した。
”Ｎ： ０．００６０％を越すとＮを固定させるため
に必要なＴｉの量が多くなり、大量のＴｉＮの存在によ
り被削性、疲労特性、靭性が低下することがあるため、
０．００６０％以下とした。
に必要なＴｉの量が多くなり、大量のＴｉＮの存在によ
り被削性、疲労特性、靭性が低下することがあるため、
０．００６０％以下とした。
Ｃ： 本発明鋼の組織を被削性に優れたベイナイト組織
にするための基本的添加元素である。第１図は、被削性
に及ぼす炭素量の影響について示した図である。これは
重量％で、Ｓｉ：０．１０〜１．００％、Ｍｎ ＋ ０
．６０〜３．５０％、Ｃｒ＋Ｍｎ ： ２．５０−５．
５０％、Ｔｉ ：０．００１〜０．０３０％、Ｂ：０．
００１〜０．０３０％、Ａｔ ：０．０１〜０．０５％
、Ｎ：０．００６０％以下を含む基本成分系にＣを０．
００５％から０．１５％まで調整した鋼を供試材として
用いて、ＡＣ３変態点以上に加熱後、熱間圧延し放冷し
て試験片を採取し、そして被削性を調査した結果である
。全てベイナイト組織の試料で、同一引張り強度（７５
±１ ｋｇ ｆ ／ ｔｍ＆ ）に調整して行った。炭
素レベルを０．０２％未満とすることによリ、優れた被
削性を得られることが分かる。従って、本発明では炭素
量を０．０２％未満とした。
にするための基本的添加元素である。第１図は、被削性
に及ぼす炭素量の影響について示した図である。これは
重量％で、Ｓｉ：０．１０〜１．００％、Ｍｎ ＋ ０
．６０〜３．５０％、Ｃｒ＋Ｍｎ ： ２．５０−５．
５０％、Ｔｉ ：０．００１〜０．０３０％、Ｂ：０．
００１〜０．０３０％、Ａｔ ：０．０１〜０．０５％
、Ｎ：０．００６０％以下を含む基本成分系にＣを０．
００５％から０．１５％まで調整した鋼を供試材として
用いて、ＡＣ３変態点以上に加熱後、熱間圧延し放冷し
て試験片を採取し、そして被削性を調査した結果である
。全てベイナイト組織の試料で、同一引張り強度（７５
±１ ｋｇ ｆ ／ ｔｍ＆ ）に調整して行った。炭
素レベルを０．０２％未満とすることによリ、優れた被
削性を得られることが分かる。従って、本発明では炭素
量を０．０２％未満とした。
なお、図中の被削性指数は、焼入れ焼きもどし材（炭素
量０１４５％、引張り強度７５ｋｇｆ／ｍｎＴである第
１表の第２２鋼）を基準としたとき、同一時間の工具寿
命が得られる切削速度の比で示している。
量０１４５％、引張り強度７５ｋｇｆ／ｍｎＴである第
１表の第２２鋼）を基準としたとき、同一時間の工具寿
命が得られる切削速度の比で示している。
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ ： 強化元素であり
、必要に応じて一種または二種以上を添加してもよいが
、添加の効果が飽和するので、Ｎｉは１％以下、Ｃｕは
１％以下、Ｍｏは０．５％以下とするのが好ましい。Ｎ
ｂ、Ｖについては、靭性を確保する点からそれぞれ０．
０５％以下、０．１０％以下とするのが好ましい。
、必要に応じて一種または二種以上を添加してもよいが
、添加の効果が飽和するので、Ｎｉは１％以下、Ｃｕは
１％以下、Ｍｏは０．５％以下とするのが好ましい。Ｎ
ｂ、Ｖについては、靭性を確保する点からそれぞれ０．
０５％以下、０．１０％以下とするのが好ましい。
ｓ、ｐｂ ： 中・低速での被削性も対象になる場
合には、有効な被削性を保証するために、少なくとも一
種を添加するのが好ましい。Ｓは０．０１〜０．１５％
とするのが望ましい。
合には、有効な被削性を保証するために、少なくとも一
種を添加するのが好ましい。Ｓは０．０１〜０．１５％
とするのが望ましい。
０．０１％未満では効果が少なく、０．１５％を越える
と靭性を低下させる。ｐｂは０．０４〜０．３５％とす
るのが望ましい。０．０４％未満では効果が少なく、０
．３５％を超えると添加効果が飽和する。また、Ｓにつ
いてはその一部または総てをＴｅ、Ｓｅの一種または二
種と置き換えてもよく、ｐｂについてはその一部または
総てをＢｉと置き換えてもよい。
と靭性を低下させる。ｐｂは０．０４〜０．３５％とす
るのが望ましい。０．０４％未満では効果が少なく、０
．３５％を超えると添加効果が飽和する。また、Ｓにつ
いてはその一部または総てをＴｅ、Ｓｅの一種または二
種と置き換えてもよく、ｐｂについてはその一部または
総てをＢｉと置き換えてもよい。
Ｃａ： 高速における被削性をさらに向上させる元素で
あり、その有効性から０．０００５〜０．０１％とする
のが好ましい。
あり、その有効性から０．０００５〜０．０１％とする
のが好ましい。
０ ： 本発明の必要要件ではないが、ｏ、ｏｏｉｏ％
以下にすることにより更に被削性及び疲労特性を向上す
ることができる元素である。
以下にすることにより更に被削性及び疲労特性を向上す
ることができる元素である。
本発明鋼は熱間圧延もしくは熱間鍛造のまま、または場
合によっては焼きならしのままでもベイナイト組織を主
体とする微視的組織を有する被削性の優れた機械構造用
鋼が得られる。すなわち、低炭素ベイナイト組織として
、被削性に有害なセメンタイトの析出を抑えることによ
り、被削性を向上させることができる。なお、本発明鋼
の組織はベイナイトを主体とするが、フェライト、マル
テンサイトまたは残留オーステナイトの一種または二種
以上との混合組織でもよい。
合によっては焼きならしのままでもベイナイト組織を主
体とする微視的組織を有する被削性の優れた機械構造用
鋼が得られる。すなわち、低炭素ベイナイト組織として
、被削性に有害なセメンタイトの析出を抑えることによ
り、被削性を向上させることができる。なお、本発明鋼
の組織はベイナイトを主体とするが、フェライト、マル
テンサイトまたは残留オーステナイトの一種または二種
以上との混合組織でもよい。
［発明の実施例］
（実施例）
実施例で本発明の効果を具体的に述べる。第１表に示す
化学成分からなる鋼、すなわち鋼Ｎａ １〜Ｎａ ２０
は本発明鋼、鋼Ｎｏ、２１〜Ｎ０．２８は比較鋼である
。
化学成分からなる鋼、すなわち鋼Ｎａ １〜Ｎａ ２０
は本発明鋼、鋼Ｎｏ、２１〜Ｎ０．２８は比較鋼である
。
鋼Ｎｏ、 １〜Ｎｏ、 ５ 、Ｎｏ、 ７〜Ｎ［Ｌ ２
０ 、及び鋼ＮＩＬ２５〜Ｎ［Ｌ２８は、鋼片をＡＣ３
変態点以上に加熱し、３０ｍｍ’φの丸鋼に圧延しその
まま放冷したものである。
０ 、及び鋼ＮＩＬ２５〜Ｎ［Ｌ２８は、鋼片をＡＣ３
変態点以上に加熱し、３０ｍｍ’φの丸鋼に圧延しその
まま放冷したものである。
また、鋼ＮＬ６は３０ｍｍφに圧延後、９５０℃、６０
分で焼きならしたものである。鋼Ｎａ １〜Ｎ［Ｌ２０
、及び鋼Ｎ［Ｌ２５〜Ｎ［Ｌ２８は、いずれもベイナイ
ト組織である。鋼ＮＱ、２１〜Ｎ［１，２３は、３０ｍ
ｍφの丸鋼を８５０℃で焼入れし６５０℃で焼きもどし
したもので、焼きもどしマルテンサイト組織である。鋼
Ｎ０．２４は３０ｍｍφの丸鋼を８５０℃で加熱後７０
０℃で保持し焼入れし、３００℃で焼きもどししたもの
でマルテンサイトがフェライト中に分布する組織である
。
分で焼きならしたものである。鋼Ｎａ １〜Ｎ［Ｌ２０
、及び鋼Ｎ［Ｌ２５〜Ｎ［Ｌ２８は、いずれもベイナイ
ト組織である。鋼ＮＱ、２１〜Ｎ［１，２３は、３０ｍ
ｍφの丸鋼を８５０℃で焼入れし６５０℃で焼きもどし
したもので、焼きもどしマルテンサイト組織である。鋼
Ｎ０．２４は３０ｍｍφの丸鋼を８５０℃で加熱後７０
０℃で保持し焼入れし、３００℃で焼きもどししたもの
でマルテンサイトがフェライト中に分布する組織である
。
上述の方法で処理した３０ｍｍφの丸鋼の供試体を超硬
工具を用いて旋削したときの被削性指数と被剛材の強度
を第１表に示す。被削性指数とは、同一時間の工具寿命
で得られる切削速度を比較鋼Ｎ［Ｌ ２２を基準とした
ときの比で示したものである。
工具を用いて旋削したときの被削性指数と被剛材の強度
を第１表に示す。被削性指数とは、同一時間の工具寿命
で得られる切削速度を比較鋼Ｎ［Ｌ ２２を基準とした
ときの比で示したものである。
本発明鋼は同一引張り強度レベルにおいて、比較鋼Ｎａ
２１．２２．２３．２４．２７および２８に比べて、優
れた被削性を有していることが分かる。また、比較鋼Ｎ
ａ２５および２６については被削性は、良好であるもの
の、強度は不十分となっている。０を０．００１０％以
下とした鋼Ｎα２０は、同一引張り強度レベルの鋼Ｎ［
Ｌ ３と比べ、被削性に優れている。また、鋼Ｎ［Ｌｌ
は同一引張り強度レベルの特開昭６３−１１１１６０号
公報に記載された鋼Ｎ［Ｌ２８に比べて被削性に優れて
いる。
２１．２２．２３．２４．２７および２８に比べて、優
れた被削性を有していることが分かる。また、比較鋼Ｎ
ａ２５および２６については被削性は、良好であるもの
の、強度は不十分となっている。０を０．００１０％以
下とした鋼Ｎα２０は、同一引張り強度レベルの鋼Ｎ［
Ｌ ３と比べ、被削性に優れている。また、鋼Ｎ［Ｌｌ
は同一引張り強度レベルの特開昭６３−１１１１６０号
公報に記載された鋼Ｎ［Ｌ２８に比べて被削性に優れて
いる。
［発明の効果］
以上のとおり、本発明によれば、低炭素ベイナイト組織
を主体とする被削性の良好な機械構造用鋼が得られる効
果がある。
を主体とする被削性の良好な機械構造用鋼が得られる効
果がある。
第１図は、Ｃを０．００５％から０．１５％までに調整
した鋼のＣ含有量と被削性指数の関係を示す図である。
した鋼のＣ含有量と被削性指数の関係を示す図である。
Claims (4)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．０２％未満、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：
１．０〜３．５％、Ｃｒ＋Ｍｎ：２．０〜５．５％、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０３％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００
６％以下を含み、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる
被削性の優れた機械構造用鋼。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．０２％未満、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：
１．０〜３．５％、Ｃｒ＋Ｍｎ：２．０〜５．５％、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０３％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００
６％以下を含み、更に、 Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｍｏ：０．
５％以下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．１％以下、 のうちの１種もしくは２種以上を含み、残部はＦｅ及び
不可避不純物からなる被削性の優れた機械構造用鋼。 - （３）重量％で、 Ｃ：０．０２％未満、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：
１．０〜３．５％、Ｃｒ＋Ｍｎ：２．０〜５．５％、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０３％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００
６％以下を含み、更に、 Ｓ：０．０１〜０．１５％、Ｔｅ：０．０１〜０．１５
％、Ｓｅ：０．０１〜０．１５％、Ｐｂ：０．０４〜０
．３５％、Ｂｉ：０．０４〜０．３５％、Ｃｄ：０．０
００５〜０．０１％、のうちの１種もしくは２種以上を
含み、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる被削性の優
れた機械構造用鋼。 - （４）重量％で、 Ｃ：０．０２％未満、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：
１．０〜３．５％、Ｃｒ＋Ｍｎ：２．０〜５．５％、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０３％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００
６％以下を含み、更に、 Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｍｏ：０．
５％以下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．１％以下、 のうちの１種もしくは２種以上を含み、更に、Ｓ：０．
０１〜０．１５％、Ｔｅ：０．０１〜０．１５％、Ｓｅ
：０．０１〜０．１５％、Ｐｂ：０．０４〜０．３５％
、Ｂｉ：０．０４〜０．３５％、Ｃａ：０．０００５〜
０．０１％、のうちの１種もしくは２種以上を含み、残
部はＦｅ及び不可避不純物からなる被削性の優れた機械
構造用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24126588A JPH0288748A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 被削性の優れた機械構造用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24126588A JPH0288748A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 被削性の優れた機械構造用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0288748A true JPH0288748A (ja) | 1990-03-28 |
Family
ID=17071682
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24126588A Pending JPH0288748A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 被削性の優れた機械構造用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0288748A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5532723A (en) * | 1991-09-30 | 1996-07-02 | Rohm Co., Ltd. | Drive IC for a printing head |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61238941A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-24 | Kobe Steel Ltd | 熱間鍛造用の非調質棒鋼 |
| JPS63111160A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-16 | Nkk Corp | 熱間鍛造用高靭性非調質鋼 |
| JPS63166949A (ja) * | 1986-12-27 | 1988-07-11 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
-
1988
- 1988-09-27 JP JP24126588A patent/JPH0288748A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61238941A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-24 | Kobe Steel Ltd | 熱間鍛造用の非調質棒鋼 |
| JPS63111160A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-16 | Nkk Corp | 熱間鍛造用高靭性非調質鋼 |
| JPS63166949A (ja) * | 1986-12-27 | 1988-07-11 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5532723A (en) * | 1991-09-30 | 1996-07-02 | Rohm Co., Ltd. | Drive IC for a printing head |
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