JPH0297652A - 侵徹式弾丸を成形する方法 - Google Patents

侵徹式弾丸を成形する方法

Info

Publication number
JPH0297652A
JPH0297652A JP1159373A JP15937389A JPH0297652A JP H0297652 A JPH0297652 A JP H0297652A JP 1159373 A JP1159373 A JP 1159373A JP 15937389 A JP15937389 A JP 15937389A JP H0297652 A JPH0297652 A JP H0297652A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
blank
bullet
axis
forging
section
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP1159373A
Other languages
English (en)
Other versions
JPH0776413B2 (ja
Inventor
Jean-Claude Nicolas
ジヤン―クロード・ニコラ
Raymond Saulnier
レイモン・ソルニエ
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Cime Bocuze SA
Original Assignee
Cime Bocuze SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Cime Bocuze SA filed Critical Cime Bocuze SA
Publication of JPH0297652A publication Critical patent/JPH0297652A/ja
Publication of JPH0776413B2 publication Critical patent/JPH0776413B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/12—Both compacting and sintering
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/17—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces by forging
    • B22F3/172—Continuous compaction, e.g. rotary hammering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B12/00—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material
    • F42B12/72—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the material
    • F42B12/74—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the material of the core or solid body
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
    • B22F2003/248—Thermal after-treatment

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
  • Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
  • Earth Drilling (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Physical Vapour Deposition (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は特に軍用品の高密度タングステン合金製侵徹式
りｉ丸の直接成形法及びその機械的特性の最適化法に係
る。
軍用武器に使用される侵徹式弾丸は、近年著しい発達を
遂げている。弾丸の機械的特性の最適化を目的とする使
用合金の高密度化と、射撃速度の＾連化とが相俟って、
ますます有効性の高い弾丸の製造が可能になって来てい
る。
使用合金としては特にＦ記のものが挙げられる。
減損ウランを基材とする合金。はぼ１９，０ＯＯＫ９／
ＴＩ？の密度と優れた延性を達成することができる。
核産業から出る減損ウランの蓄積のはけ口を児つける必
要性からもこの合金の使用に関心が集まっている。
−約１３％〜１５％のコバルトを添加したタングステン
カーバイド。この合金は密度が１４，０００酌／靜であ
り、ある種の用途には不−１分であるという大魚がある
。また延性に乏しいことも、多重標的を貞通する場合に
不利である。
粉末冶金抜術（゛製造されるタングステン阜合金。タン
グステンが通常の不純物を含む場合は延性が低く、且つ
非常に精巧な機械加工を要りることが使用上の障害とな
っている。しかしニッケル、銅、鉄等の意企的む添加物
を含んだＷ　−ＮＣｕ、Ｗ−Ｎ　ｉ　−Ｆｅ形金合金な
るタングステンについては、用途に合わせて特性を比較
的に容易に制御することができる。密度がおよそ１７．
５００〜１８５００に３／ｒｔ？のＷ−Ｎ　ｉ　−Ｃｕ
合金についてもそのことが言える。この合金はその延性
が中程度であることから、弾丸の破砕を要する場合に適
する。
またタングステン含量を変える（９３１１％から９７φ
早％へ）ことによって密度を１７，５００〜１８．５０
０に９　／　ｒｒ？　’；調整すると共に、Ｆｅ／Ｎｉ
比の変化に伴なっ−Ｃ延性も変更づることのできるＷ−
ＮＦｅ合金について特にそのことが８える。
重金属」とも称されるＷ−Ｎｉ−Ｃｕ合金およびＷ−Ｎ
ｔ−Ｆｅ合金の￥Ｊ造は粉末冶金技術の使用を含む。原
材料として粒度約２〜１０μｍの各金属の粉末を使用ｌ
ノ、これらを特に回転式装置の中ぐ混合して、分析結果
が所要の組成と対応する均質製品を生成する。
鋼製成形ダイにおける圧縮成形、又はゴム型に入れた粉
末に高圧閉鎖容器内で圧縮流体を作用させる静水圧圧縮
の何れかにより、前記混合物を所要の用途に適する形状
のブランクの形にする。
こうして獲得されるブランクは低密度で脆いものである
ため、はぼ１４０（１〜１６００℃での水素雰囲気中の
焼結による高密度化を行なう必要がある。高密度化処即
中に台上れる３種類の金属により形成される三元相が拡
散によって形成され、液体化する。その液体がタングス
テン粒子を包み込み、ブランクの寸法を実質的に縮小す
ることによって合金の高密度が達成される。
以トにその製法を説明したようなタングステン金属を基
材とする合金は良好な延性を示すことができる。その特
性のため、加工処理によってその弾性限度と破壊応力を
向上することが可能である。
例えば９３重最％のＷと４，５車間％のＮｉど２．５重
世％のＦｅとを含む合金から作成したブランクの１４５
０℃での焼結処理後の特性は下記の通りである： 密度：　１７，５００Ｋｇ／ＴＩ？ 伸び０２％に対する抵抗Ｒ１１０，２：　７５０ＨＰａ
破壊強度Ｒ１：　９５０ＨＰａ 伸び率：２５％ 断面収縮率１８％での均質加゛工後は下記のよ′うな強
度を有する： ＲＤ　Ｏ，２：　１１００ＨＰａ Ｒｍ　：　１２５０ＨＰａ この種の加工硬化材料は、銃口速度が１４００〜１６０
０ｍ　／秒にも達する銃砲内での加速による応力に耐え
得る高い弾性限度を有するため、防弾板を貫通すること
を目的とした縮射用弾丸の製造に使用される。
この種の用途ではブランクが一般に円筒状の形をとり、
加工処理は可動モードの鍛造によって行なわれる。次に
ブランクを適当な機械加工にかけることにより、弾丸と
しての最終的形状を与える。
このような製法が米国特許第３，９７９，２３４号に記
載されている。該特許によると８５〜９０重量％のＷを
含み、Ｎｉ／ＦＯの比が５．５から８．２の間である組
成のＷ−Ｎｉ−Ｆｅから成る弾丸を、粉末圧縮、焼結、
縮小率２０％の加工、加ニブランクの最終的機械加工に
よって製造する。これによってＯツクウェル硬度４２を
±１の範囲で均等に達成することができる。
しかし、このような方法には次のような２つの大ぎな欠
点がある点に注意しなければならない。
焼結、加工後のブランクを機械加工する結果、高価な材
料の損失量が比較的大ぎくなるため、人件費は言うに及
ばず弾丸の原価にも悪影響を及ぼす。
弾丸の特性の均質性が常に良ヰキいとは限らない。事実
、弾丸を使用する際に弾丸には下記のような種々な力が
加わる。
・弾丸を高速に銃身に装填する際にかかる機械的衝撃応
力。
・銃内部での加速中に加わる非常に大きな弾性応力。
・各種材料の層から成る標的に衝突した時に生じる、圧
縮加工、及び温度上昇などの現象を生じる各種応力。
さらに最終的貫通段階では、弾丸が破砕してその破壊力
を強めるようにできるのが望ましい。
以上のような理由から、弾丸に局部的に加えられる特定
の力に応じられるように最適化された各種の金属台学的
特性を有する区域を設けた弾丸を提供することは魅力の
ある提案である。
そのため出願人らは上で述べた２つの欠点を克服できる
方法を研究開発した。
従って本発明の方法の目的は、Ｆｅ、Ｎｉ。
Ｃｕ等の金属元素を添加したタングステン合金から成り
、回転軸を有し、密度が少なくとも１７．Ｇｏ。
Ｋｇ／−である圧縮焼結ブランクを加工硬化することに
より、特に軍用品の侵徹式弾丸を成形することにあり、
弾丸どしての最終的形状を与えると同時に使用時に遭遇
する応力に対して局部的に適合させた可変の特性を有す
る弾丸を！ｌＩ造するために、前記適当な形状の荒仕上
げされたブランクを周囲温度から５００℃までの温度で
ブランクの軸と平行な方向での断面収縮率を変えながら
加工硬化処理することを特徴とする。
従って、本発明は好適にはｗ−Ｎｔ−Ｃｕ及びｗ−Ｎｔ
−Ｆｅのような合金から選択されたタングステン合金を
使用する方法を提供する。
これらの金属を回転軸を有するブランクの形状、即ち大
抵の場合は円筒状または円筒円錐台状にする。
ブランクの密度は少なくとも１７，０ＯＯＫ５Ｆ／ＷＩ
Ｉであり、予め混合しておいたタングステン、ニッケル
、鉄、銅の粉末から粉末冶金法によりブランクの形に圧
縮し、また温度１４００〜１６００℃の水素雰囲気中で
、即ち合金の特性と結びついて加工硬化処理中で劣化を
生じるおそれなしに延性製品を提供し得る条件下で焼結
して！Ａ造する。
しかし本発明を特徴づけるのは、荒仕上げされたブラン
ク、即ち焼結した後に弾丸としての最終的形状を与える
準備の機械加工をしていないブランクに対して加工硬化
処理を行なうことである。
ブランクに対する加工硬化処理は、低温条件で行なうか
、又は５００℃を超えない中温予備加熱の後に行なう。
加熱処理は合金の性質によって行なわれるものであり、
合金の中には所望の程度の加工硬化を達成するために加
えられる力をそれによって減少できるものもある。
このような条件下ではブランクを構成する材料が比較的
延性に冨むため、それ自体変形し易くなり、機械加工に
頼ることなく弾丸に対して最終的な形状を与えることが
できると同時に、はるかに６度の機械的強度も与えるこ
とができる。
先行技術と異なり、その回転軸に直交するブランクの各
種断面において加工硬化処理の程度をブランクの形状に
よって決まる特定レベルになるように制御！ａすること
によって、弾丸の長さ方向全体に、弾丸がその運動中に
受ける不均質応力に機械的特性を適応させる、即ちそれ
に対して最適化する。従って（Ｓ−ｓ）／Ｓｘ　　１０
０で表される最初の断面積Ｓからの減少率と最終的断面
積Ｓとの間の縮小率は５％から６０％で可変である。
発明の目的が適当な形状の荒仕上げされたブランクに対
して直接加工硬化処理を行なって最終的輪郭を有する弾
丸をＭ　ｆｆｊすることである場合、先行技術のように
一般的には円筒状、平行六面体等の単純な幾何学的形状
を有する荒仕上げされたブランクを機械加工して作成し
た適当な形状のブランクに本発明による方法を同様の形
で適用する。
その場合、加工前に焼結ブランクを機械加工する手間を
省けるという経済的な利点の一部が失なわれるが、本発
明の本質的な目的とそこから派生する利点、特に技術的
利点については何ら変わりはない。
加工硬化前に機械加工しないことについては、人件費お
よび段備保守費を削減できる。比較的高価な材料の無駄
を無くすことができると言う利点の他に、弾丸表面の表
面層を圧縮状態に保持できるため、弾丸面にかかる種々
の弾性力に対する抵抗を大幅に強めることかできる。
加工硬化処理は任意の方法で実施してよいが、ブランク
の回転鍛造により軸方向に対称的な機械的特性を発現さ
せるのが望ましい。種々な装置を用いて鍛造を行なうこ
とができるが、例えば少なくとも２つのハンマを含む成
形工具の構造を備えた回転式または交番式鍛造装置が使
用される。
従って４つのハンマを備えた工具構造を用いることもｂ
」能であり、その場合のハンマの断面形は所要の弾丸の
形状によって決定される。ハンマの打撃速度は毎分約２
０００〜２５００回である。
ハンマは高速鋼で形成されるが、実質的な連続生産につ
いては、タングステンカーバイドで形成する方が摩耗の
問題や弾丸に関する寸法許容差の問題に対処する上で適
当であることが判明した。
鍛造装置から加えられる力を限定するために、鍛造前に
１ランクを予め２５０℃〜５００℃に加熱しておく。こ
の時の加熱温度は使用する材料や付加される加工硬化の
程度によって決まる。ブランクを押し機構によって工具
構造の中に導入し、中心間にブランクを保持する。ジヤ
ツキを用いて鍛造応力の両立する可変速度で弾丸を工具
構造の軸方向に並進運動させる。
ハンマーの行程を精密に制御して弾丸各部に関して必要
な加工硬化度と寸法許容差を実現することができる。直
径に関する寸法は±０．０５麿の許容差になるように容
易に制御することができる。
加工硬化度に応じて生じる機械的特性の変化を評価する
ために、３種類のタングステン合金に対応する直径１５
鋼の試験片を使用し、バーの軸に対する測定点までの距
離を関数としてビッカース硬度ＨＶ３０を測定した。そ
の結果を下の表Ｉに示す。
上の表において次の点が注目される。
硬度の変化は、一方では合金中のタングステン濃度に、
他方では硬化加工度に直接関係する。
材料内部では試験片中心から外表層に近付くに従って硬
度がト昇的に変化する。
この中心から縁部に向かう硬度変化は直線的ではなく外
周に近付くに従って変化が速くなっており、その増大率
は加ｉｆｆに比例して大きくなっている。３種類の合金
に関しては、次の点が注目される。
・加工度６％の場合、Ｏｒａｍから５−までＨＶ３Ｇの
平均差の方が５１１ＩＩＩから７ＩＩ１１までの差より
大きくなっている。
・それに対して、加工度１０％の場合は両者が同等であ
る。
・加工度１５％の場合は、ＯａＩから５履までのＨＶ３
０の平均差の方が５ｍから７ｍまでの差より小さくなっ
ている。
以上のことから、加工硬化後に形成された材料表面層を
機械加工によって除去及びａ傷しないという利点が確認
できる。
次に３つの具体例を挙げて本発明について説明するが、
添付図面の９つの図を参照することで理解が助けられよ
う。
添付図面の各図は鍛造前後のブランクを軸方向断面図で
示したものであり、各点で測定した硬度値の他に鍛造に
使用する工具構造の輪郭も示している。
第１１ｉｉ１〜第３図は具体例１に対応し、第４図〜第
６図は具体例２に、第７図〜第９図は具体例３に対応す
る。
上記の重量内容の粉末混合物を作成する。
・純粋タングステン　　９３％ ・純粋ニッケル　　　　　４．５％ ・純粋鉄　　　　　　　　２．５％ 第２図に小したものと相似形の金型の中で粉末混合物を
２０００バールで静水圧月−縮してブランクをｙ　７Ｍ
する。ブランクをアルミナプレート上、に配置し、１−
ンネル炉内で１４６０℃の水素雰囲気の中で焼結する。
１１００℃の真空１・でブランクを処理した後、試験へ
を測定すると次の特性が見られる。
−ＲＤｏ、２＝約７５０ＨＰａ ・ｌｌ　−約９５０ＨＰａ ・１％−約２５ ・密度−約１７　、６００馳／ｒｔｔ 次に、第１図に示した輪郭を有する４つのハンマーを備
えたハンマー鍛造装置において成形処理を１−１なう。
この例では、弾丸前面部く先端部）の硬度を人さくする
ことと、弾丸中心部の延性を良くすること、弾丸後部に
破砕能力を持たせることを目的としている。
打撃用ハンマーは高速ｒｌＪ、鋼で形成した。ブランク
を予め約３５０℃に加熱してから鍛造を行なった。
加工硬化応力を抑制するために、ハンマー間で２回の連
続バスにより鍛造処理を行なった。最初のバスでは最も
加工硬化度の高い断面において縮小率が約２５％になる
ように１具の設定を行４′ｉ：つた。
２回めのバスを行なった後にアルゴン雰囲気で約５５０
℃に加熱処理した。
鍛造前後の弾丸形状及び硬度ＨＶ３０の変化を第２図と
第３図に示す。
下記の重石内容の粉末混合物を作成する。
・純粋タングステン　　９５％ ・純粋ニッケル　　　　３．２％ ・純粋鉄　　　　　　　１．８％ 第４図ｆｊｍ示したブランクの形状と相似形のゴム製成
形型に粉末混合物を入れて、静水圧チャンバで２０００
バールで１ランクを圧縮成形する。次にトンネル炉内の
１５１０℃の水克雰囲気中でブランクを焼結する。１１
００℃の真空下て゛ブランクを処理した後、試験片を測
定すると下記の特性が見られる。
−Ｒ１）０．２＝約７２０ＨＰａ −Ｒｍ＝約９４０ＨＰａ ・１％−約２５％ ・密度−約１８．０００Ｋｇ／　ｄ 次に具体例１で述べた装置を用いて鍛造処理をｂなう。
この種の弾丸に合わせて構成されたハンマーの輪郭を第
４図に示す。
この具体例では、弾丸先端部の硬度を大きくすること、
中心部の弾性を大きくすること、後部の延性を大きくす
ることを目的としている。↑］ｙ用ハンマを高速度鋼で
形成し、ブランクを予め約４００℃に加熱してから鍛造
を行イ【った。鍛造は１回のバスで実ｆｉ　Ｌ　ｔｃ　
。
次に８６０℃のアルゴン中で熱処理を行なった。
鍛造前後の断面形の変化及び硬度ＨＶ３０の変化を第５
図と第６図に示す。
下記の重要内容の粉末混合物を作成する。
・純粋タングステン　９６．８５％ ・純粋ニッケル　　　　２．１５％ ・純粋鉄　　　　　　　１．０θ％ 第７図に示したブランクと相似形のゴム製成形型に粉末
混合物を入れて、静水圧チャンバで２００θバールでブ
ランクを１」綿成形する。ブランクをトンネル炉内で１
６００℃の水素雰囲気中において焼結する。
１１００℃での真空）での処理の後、試験片を測定する
と下記の特性が見られる。
−Ｒｐ０．２＝約７４０ＨＰａ −Ｒ１ｍ＝約９６０８Ｐａ ・６％−約１７ ・密度−約１８．５０ＯＮｙ　／　ｉ 次に具体例１で述べた装置を用いて鍛造を行なう。この
種の弾殻に適合させたハンマーの輪郭を第７図に示す。
この具体例では、弾丸先端部の硬度を最大にすることと
、中心部に高い硬度と実質的な延性を合わせ持たせるこ
と、後部の延性を最大にすることを目的とした。打撃用
ハンマーをタングステンカーバイドで形成し、ブランク
を約４５０℃に予備加法に約４５０℃のアルゴン雰囲気
中で熱処理を行なった。
鍛造前後の弾丸形状及び硬度ＨＶ３０の変化を第８図と
第９図に示す。
以上から分かるように、鍛造処理によって硬度値を大き
くすると共に、それらを特に弾丸の長さ方向で不均質化
することが可能である。
【図面の簡単な説明】
第１図〜第３図は具体例１に対応する図、第４図〜第６
図は具体例２に対応する図、第７図〜第９図は具体例３
に対応する図であり、第１図、第４図、第７図は使用工
具の輪郭を、第２図と第３図、第５図と第６図及び第８
図と第９図はそれぞれ鍛造前後の試料断面形状を示す。 ＝２−しく　　シ瓜・４ζキ二人゛ 熱した。鍛造を２回の連続バスで行なった。

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｕ等の金属元素を添加したタング
    ステン合金から成り、密度が少なくとも１７，０００Ｋ
    ｇ／ｍ＾３であって回転軸を有する圧縮され且つ焼結さ
    れたブランクを、加工硬化により、特に軍用品の侵徹式
    弾丸を成形する方法であって、弾丸としての最終的形状
    を与えると同時に使用時に関係する応力に対し局部的に
    適合させた可変の特性を有する弾丸を製造するために、
    適当な形状の前記の荒仕上げされたブランクに対して該
    ブランクの軸に平行な方向での断面での可変収縮率を変
    化させながら周囲温度と５００℃との間の温度で加工硬
    化処理を行なうことを特徴とする方法。
  2. （２）適当な形状の荒仕上げされたブランクが、Ｗ−Ｎ
    ｉ−Ｆ及びＷ−Ｎｉ−Ｃｕの粉末から成る群に属する粉
    末混合物を成形型の中で圧縮した後、１４００℃と１６
    ００℃との間の水素雰囲気中で焼結することにより得ら
    れるブランクであることを特徴とする請求項１に記載の
    方法。
  3. （３）適当な形状の荒仕上げされたブランクが、Ｗ−Ｎ
    ｉ−Ｆｅ及びＷ−Ｎｉ−Ｃｕの粉末から成る群に属する
    粉末混合物を型の中で円筒状または平行六面体のような
    単純な幾何学的形状に圧縮した後、機械加工して得られ
    るブランクであることを特徴とする請求項１に記載の方
    法。
  4. （４）ブランクの軸と平行な方向での断面での収縮率が
    ５％から６０％まで可変であることを特徴とする請求項
    １から３のいずれか一項に記載の方法。
  5. （５）断面での収縮による加工硬化処理を回転式鍛造に
    よつて行なうことを特徴とする請求項１および４に記載
    の方法。
  6. （６）前記回転式鍛造が、回転交番動作を有し且つ少な
    くとも２つのハンマから成る成形工具構造を備えた鍛造
    装置を用いて行なわれることを特徴とする請求項５に記
    載の方法。
JP1159373A 1988-06-22 1989-06-21 侵徹式弾丸を成形する方法 Expired - Lifetime JPH0776413B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8808888A FR2633205B1 (fr) 1988-06-22 1988-06-22 Procede de mise en forme directe et d'optimisation des caracteristiques mecaniques de projectiles perforants en alliage de tungstene a haute densite
FR8808888 1988-06-22

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH0297652A true JPH0297652A (ja) 1990-04-10
JPH0776413B2 JPH0776413B2 (ja) 1995-08-16

Family

ID=9367952

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP1159373A Expired - Lifetime JPH0776413B2 (ja) 1988-06-22 1989-06-21 侵徹式弾丸を成形する方法

Country Status (17)

Country Link
US (1) US5069869A (ja)
EP (1) EP0349446B1 (ja)
JP (1) JPH0776413B2 (ja)
KR (1) KR940009657B1 (ja)
AT (1) ATE83556T1 (ja)
AU (1) AU615077B2 (ja)
BR (1) BR8903010A (ja)
CA (1) CA1316017C (ja)
DE (1) DE68903894T2 (ja)
EG (1) EG20301A (ja)
ES (1) ES2036365T3 (ja)
FR (1) FR2633205B1 (ja)
GR (1) GR3006568T3 (ja)
IL (1) IL90684A (ja)
IN (1) IN171550B (ja)
SG (1) SG12893G (ja)
ZA (1) ZA894717B (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02163337A (ja) * 1988-12-16 1990-06-22 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd 高硬度タングステン液相焼結合金の製造方法
JPH05117719A (ja) * 1991-10-24 1993-05-14 Japan Steel Works Ltd:The 高強度高延性焼結体の製造方法

Families Citing this family (52)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5145506A (en) * 1984-07-05 1992-09-08 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Method of bonding metal carbides in non-magnetic alloy matrix
US5877437A (en) * 1992-04-29 1999-03-02 Oltrogge; Victor C. High density projectile
US5527376A (en) * 1994-10-18 1996-06-18 Teledyne Industries, Inc. Composite shot
US5713981A (en) * 1992-05-05 1998-02-03 Teledyne Industries, Inc. Composite shot
US5913256A (en) 1993-07-06 1999-06-15 Lockheed Martin Energy Systems, Inc. Non-lead environmentally safe projectiles and explosive container
US6158351A (en) * 1993-09-23 2000-12-12 Olin Corporation Ferromagnetic bullet
US5399187A (en) * 1993-09-23 1995-03-21 Olin Corporation Lead-free bullett
CA2194487C (en) * 1994-07-06 2000-06-06 Richard A. Lowden Non-lead, environmentally safe projectiles and method of making same
KR100186931B1 (ko) * 1996-04-30 1999-04-01 배문한 텅스텐 중합금의 제조방법
US6074454A (en) * 1996-07-11 2000-06-13 Delta Frangible Ammunition, Llc Lead-free frangible bullets and process for making same
US6536352B1 (en) 1996-07-11 2003-03-25 Delta Frangible Ammunition, Llc Lead-free frangible bullets and process for making same
US6045682A (en) * 1998-03-24 2000-04-04 Enthone-Omi, Inc. Ductility agents for nickel-tungsten alloys
US6090178A (en) 1998-04-22 2000-07-18 Sinterfire, Inc. Frangible metal bullets, ammunition and method of making such articles
US6527880B2 (en) * 1998-09-04 2003-03-04 Darryl D. Amick Ductile medium-and high-density, non-toxic shot and other articles and method for producing the same
US7267794B2 (en) * 1998-09-04 2007-09-11 Amick Darryl D Ductile medium-and high-density, non-toxic shot and other articles and method for producing the same
US6270549B1 (en) 1998-09-04 2001-08-07 Darryl Dean Amick Ductile, high-density, non-toxic shot and other articles and method for producing same
US6352600B1 (en) 1999-02-02 2002-03-05 Blount, Inc. Process for heat treating bullets comprising two or more metals or alloys, and bullets made by the method
US6613165B1 (en) 1999-02-02 2003-09-02 Kenneth L. Alexander Process for heat treating bullets comprising two or more metals or alloys
US6017489A (en) * 1999-02-17 2000-01-25 Federal-Mogul World Wide, Inc. Method of densifying powder metal preforms
US6186072B1 (en) 1999-02-22 2001-02-13 Sandia Corporation Monolithic ballasted penetrator
US6182574B1 (en) * 1999-05-17 2001-02-06 Gregory J. Giannoni Bullet
US6248150B1 (en) 1999-07-20 2001-06-19 Darryl Dean Amick Method for manufacturing tungsten-based materials and articles by mechanical alloying
US6447715B1 (en) * 2000-01-14 2002-09-10 Darryl D. Amick Methods for producing medium-density articles from high-density tungsten alloys
CA2334552C (en) * 2000-02-07 2007-04-24 Halliburton Energy Services, Inc. High performance powdered metal mixtures for shaped charge liners
US7217389B2 (en) 2001-01-09 2007-05-15 Amick Darryl D Tungsten-containing articles and methods for forming the same
US6916354B2 (en) * 2001-10-16 2005-07-12 International Non-Toxic Composites Corp. Tungsten/powdered metal/polymer high density non-toxic composites
DE60203816T2 (de) * 2001-10-16 2006-03-02 International Non-Toxic Composites Corp., Baltimore Wolfram und bronze enthaltender verbundwerkstoff
US7038619B2 (en) * 2001-12-31 2006-05-02 Rdp Associates, Incorporated Satellite positioning system enabled media measurement system and method
US6749802B2 (en) 2002-01-30 2004-06-15 Darryl D. Amick Pressing process for tungsten articles
WO2003064961A1 (en) * 2002-01-30 2003-08-07 Amick Darryl D Tungsten-containing articles and methods for forming the same
WO2003081163A2 (en) * 2002-03-20 2003-10-02 Beal Harold F Ammunition projectile having enhanced aerodynamic profile
US7160351B2 (en) * 2002-10-01 2007-01-09 Pmg Ohio Corp. Powder metal clutch races for one-way clutches and method of manufacture
US7000547B2 (en) 2002-10-31 2006-02-21 Amick Darryl D Tungsten-containing firearm slug
US7059233B2 (en) * 2002-10-31 2006-06-13 Amick Darryl D Tungsten-containing articles and methods for forming the same
US6899846B2 (en) * 2003-01-14 2005-05-31 Sinterstahl Corp.-Powertrain Method of producing surface densified metal articles
CA2520274A1 (en) * 2003-04-11 2004-10-28 Darryl D. Amick System and method for processing ferrotungsten and other tungsten alloys articles formed therefrom and methods for detecting the same
RU2258891C1 (ru) * 2004-02-02 2005-08-20 Закрытое Акционерное Общество "Дальневосточная Технология" (Зао "Дв-Технология") Твердосплавный сердечник бронебойной пули и способ его изготовления (варианты)
US7399334B1 (en) 2004-05-10 2008-07-15 Spherical Precision, Inc. High density nontoxic projectiles and other articles, and methods for making the same
DE102005021982B4 (de) * 2005-05-12 2007-04-05 Rheinmetall Waffe Munition Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Penetrators
US8122832B1 (en) 2006-05-11 2012-02-28 Spherical Precision, Inc. Projectiles for shotgun shells and the like, and methods of manufacturing the same
CN100424710C (zh) * 2006-09-14 2008-10-08 中国船舶重工集团公司第十二研究所 一种锻造成形工艺的优化方法
US8291828B2 (en) 2010-03-04 2012-10-23 Glasser Alan Z High velocity ammunition round
US8096243B2 (en) * 2010-03-04 2012-01-17 Glasser Alan Z High velocity ammunition round
FR2958392A1 (fr) 2010-03-30 2011-10-07 Nexter Munitions Penetrateur a energie cinetique a profil etage.
FR2958391B1 (fr) 2010-03-30 2012-07-27 Nexter Munitions Penetrateur a energie cinetique.
US9046328B2 (en) 2011-12-08 2015-06-02 Environ-Metal, Inc. Shot shells with performance-enhancing absorbers
US20150241182A1 (en) * 2012-07-25 2015-08-27 Ward Kraft, Inc. Special Purpose Slugs For Use In Ammunition
US20140311373A1 (en) * 2012-07-25 2014-10-23 Ward Kraft, Inc. Special Purpose Slugs For Use In Ammunition
US10690465B2 (en) 2016-03-18 2020-06-23 Environ-Metal, Inc. Frangible firearm projectiles, methods for forming the same, and firearm cartridges containing the same
US10260850B2 (en) 2016-03-18 2019-04-16 Environ-Metal, Inc. Frangible firearm projectiles, methods for forming the same, and firearm cartridges containing the same
CN112710196B (zh) * 2021-02-04 2023-01-24 中国人民解放军63863部队 一种基于结构等效的靶标设计方法
CN113817944B (zh) * 2021-09-13 2022-10-11 安泰天龙(北京)钨钼科技有限公司 一种高性能钨合金棒材及其制备方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5237503A (en) * 1975-09-18 1977-03-23 Us Government Method of producing articles made of tungstennnickell iron alloy
JPS5499719A (en) * 1977-11-28 1979-08-06 Oerlikon Buehrle Ag Production of bomb for breaking armour
JPS62185805A (ja) * 1986-02-12 1987-08-14 Mitsubishi Metal Corp タングステン合金製高速飛翔体の製造方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1858733A (en) * 1927-08-31 1932-05-17 Flachbart Julius Tap forming machine
FR1212390A (fr) * 1959-05-26 1960-03-23 Emploi de nouveaux matériaux pour éléments de munitions et procédés d'obtention de ces éléments
FR2225980A5 (ja) * 1969-10-28 1974-11-08 Onera (Off Nat Aerospatiale)
ATE40006T1 (de) * 1983-11-23 1989-01-15 Voest Alpine Ag Penetrator fuer ein treibkaefiggeschoss und verfahren zur herstellung desselben.
DE3438547C2 (de) * 1984-10-20 1986-10-02 Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen Wärmebehandlungsverfahren für vorlegierte, zweiphasige Wolframpulver
FR2622209B1 (fr) * 1987-10-23 1990-01-26 Cime Bocuze Alliages lourds de tungstene-nickel-fer a tres hautes caracteristiques mecaniques et procede de fabrication desdits alliages

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5237503A (en) * 1975-09-18 1977-03-23 Us Government Method of producing articles made of tungstennnickell iron alloy
JPS5499719A (en) * 1977-11-28 1979-08-06 Oerlikon Buehrle Ag Production of bomb for breaking armour
JPS62185805A (ja) * 1986-02-12 1987-08-14 Mitsubishi Metal Corp タングステン合金製高速飛翔体の製造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02163337A (ja) * 1988-12-16 1990-06-22 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd 高硬度タングステン液相焼結合金の製造方法
JPH05117719A (ja) * 1991-10-24 1993-05-14 Japan Steel Works Ltd:The 高強度高延性焼結体の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP0349446B1 (fr) 1992-12-16
EP0349446A1 (fr) 1990-01-03
AU3669189A (en) 1990-01-04
IL90684A0 (en) 1990-01-18
FR2633205A1 (fr) 1989-12-29
ATE83556T1 (de) 1993-01-15
FR2633205B1 (fr) 1992-04-30
ZA894717B (en) 1991-02-27
SG12893G (en) 1993-05-21
KR940009657B1 (ko) 1994-10-15
IN171550B (ja) 1992-11-14
DE68903894D1 (de) 1993-01-28
EG20301A (fr) 1998-10-31
JPH0776413B2 (ja) 1995-08-16
KR900000140A (ko) 1990-01-30
US5069869A (en) 1991-12-03
CA1316017C (fr) 1993-04-13
BR8903010A (pt) 1990-02-06
IL90684A (en) 1993-01-31
DE68903894T2 (de) 1993-04-22
AU615077B2 (en) 1991-09-19
GR3006568T3 (ja) 1993-06-30
ES2036365T3 (es) 1993-05-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH0297652A (ja) 侵徹式弾丸を成形する方法
US4066449A (en) Method for processing and densifying metal powder
JP4304245B2 (ja) 成形表面を有する粉末冶金による物体
JPS5856022B2 (ja) バナジウム炭化物高含有の高耐摩耗性粉末治金工具鋼物品
CN107312962A (zh) 一种双金属合金机筒材料及其生产工艺
EP0202886B1 (en) Canless method for hot working gas atomized powders
CN119843106B (zh) 一种不添加重金属的含硫易切削钛合金及其制备方法
EP4620597A1 (en) Method for manufacturing an article from a consolidated metallic powder composition
Nakamura et al. Microstructure and mechanical properties of sintered TiAl
Ravisankar Equal‐Channel Angular Pressing (ECAP)
US4749410A (en) Elongated tungsten heavy metal aritcle and method for producing same
Danninger et al. Heat treatment and properties of precipitation hardened carbon-free PM tool steels
JPS5913037A (ja) Ｗ−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金の製造方法
US4321091A (en) Method for producing hot forged material from powder
Li et al. A new surface vibration extrusion process for surface densification and improvement of properties in powder metallurgical steel
RU2842257C1 (ru) Способ изготовления твердосплавного сердечника
Tang et al. Effect of Heat Treatment Process and Composition on Deformation and Damage Behavior of WHA under Detonation Loading
JPH0741806A (ja) 焼結チタン合金の表面処理方法
JP3003257B2 (ja) 合金部材の製造方法
Monroe UYDROSTATIC EXTRUSION FOR SHAPING ORDNANCE ITEMS
CN120619373A (zh) 一种钨基高比重合金棒材及其制备方法
Weston et al. Exploitation of Spark Plasma Sintering and One‐Step Forging for Cost‐Effective Processing of Titanium Alloy Powders
CN115625335A (zh) 一种金属软磁粉末压制模模冲的制备方法
JPS6216266B2 (ja)
JPH02232303A (ja) チタン合金の粉末焼結製品の製造方法