JPH0310049A - 加工性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0310049A JPH0310049A JP21821289A JP21821289A JPH0310049A JP H0310049 A JPH0310049 A JP H0310049A JP 21821289 A JP21821289 A JP 21821289A JP 21821289 A JP21821289 A JP 21821289A JP H0310049 A JPH0310049 A JP H0310049A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、自動車、産業用機械等に使用する、ＴＳ（引
張強さ） 〜８０ ｋｇｆ／ｍｍ”程度Ｔ、Ｅｌ（全伸
び）＝２５〜４０％２５〜４０％程Ｅｌ≧２０００ の加工性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法に関す
るものである。
張強さ） 〜８０ ｋｇｆ／ｍｍ”程度Ｔ、Ｅｌ（全伸
び）＝２５〜４０％２５〜４０％程Ｅｌ≧２０００ の加工性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法に関す
るものである。
〈従来の技術〉
自動車用鋼板の軽量化と衝突時の安全確保を主な背景と
して、優れた加工性を有する高強度鋼板の需要が強い。
して、優れた加工性を有する高強度鋼板の需要が強い。
従来良好な延性と高強度を両立させる鋼板としては、フ
ェライトとマルテンサイトで構成されたｄｕａｌ ｐｈ
ａｓｅ鋼（以下ＤＰｌｉｌと積す）がある。
ェライトとマルテンサイトで構成されたｄｕａｌ ｐｈ
ａｓｅ鋼（以下ＤＰｌｉｌと積す）がある。
このＤＰ鋼は固溶強化型高強度鋼板、析出強化型高強度
鋼板より優れた強度・延性バランスを示す事が知られて
いる。
鋼板より優れた強度・延性バランスを示す事が知られて
いる。
しかしＴＳは５５〜６０ ｋｇｆ ／ｌｌｒｍ２程度で
あって、Ｔ、Ｅｌは２５〜３５％程度で、加工性の指標
であるＴＳＸＴ、Ｅｌ （強度延性バランス）は２００
０が上限で、上記顧客の要望を満たしていないのが現状
である。
あって、Ｔ、Ｅｌは２５〜３５％程度で、加工性の指標
であるＴＳＸＴ、Ｅｌ （強度延性バランス）は２００
０が上限で、上記顧客の要望を満たしていないのが現状
である。
この現状を打破してＴＳｘＴ、Ｅｌ≧２０００が得られ
るシーズとしては残留オーステナイト（以下γ１と積す
）の活用がある。
るシーズとしては残留オーステナイト（以下γ１と積す
）の活用がある。
例えば、特開昭６０−４３４２５号公報に開示されてい
る方法で、Ａｒ□〜Ａｒ２ ＋５０℃で熱間圧延後、鋼
板を４５０〜６５０℃の温度範囲で４〜２０秒保持し、
次いで３５０℃以下で巻き取り、Ｔ職を有する鋼板を製
造する方法、又特開昭６０−１６５３２０号公報に開示
されている方法で、８５０℃以上の仕上温度で、最終３
パスの合計圧下率が６０％以上、最終パス圧下率が２０
％以上、全圧下率が８０％以上の大圧下圧延を行い、続
いて５０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で３００℃以下迄冷
却し、ＴＲを有する鋼板を製造する方法等がある。
る方法で、Ａｒ□〜Ａｒ２ ＋５０℃で熱間圧延後、鋼
板を４５０〜６５０℃の温度範囲で４〜２０秒保持し、
次いで３５０℃以下で巻き取り、Ｔ職を有する鋼板を製
造する方法、又特開昭６０−１６５３２０号公報に開示
されている方法で、８５０℃以上の仕上温度で、最終３
パスの合計圧下率が６０％以上、最終パス圧下率が２０
％以上、全圧下率が８０％以上の大圧下圧延を行い、続
いて５０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で３００℃以下迄冷
却し、ＴＲを有する鋼板を製造する方法等がある。
しかしこれ等は、■冷却途中の４５０〜６５０℃で４〜
２０秒間保持する事、及び０３５０℃以下の極低温で巻
き取る事、並びに■大圧下圧延を必要とする等、生産性
の低下、設備の強大化により不可避的に製造費及び設備
費が増大する等、当該綱板を製造するに当たって解消を
要する問題が多い。
２０秒間保持する事、及び０３５０℃以下の極低温で巻
き取る事、並びに■大圧下圧延を必要とする等、生産性
の低下、設備の強大化により不可避的に製造費及び設備
費が増大する等、当該綱板を製造するに当たって解消を
要する問題が多い。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明は上記した従来技術の問題点、即ち■乃至■の問
題点を伴わない、加工性の優れた高強度熱延鋼板とその
製造方法を提供する事を課題としている。
題点を伴わない、加工性の優れた高強度熱延鋼板とその
製造方法を提供する事を課題としている。
く課題を解決するための手段〉
本発明は上記した課題を達成するために、（１）成分は
重量％で、 ｃ：ｏ、ｔａ〜０．２２％ Ｓｔ ： １．０〜２．
０％Ｍｎ ： １．０〜２．０％ ｓ：０．０１％以
下を含み、その他はＦｅ及び不可避的元素からなり、組
織は占積率ＶＰＦ（％）と粒径ｄＰＦ（μｍ）の比ＶＰ
Ｆ／ｄＦＦが１８以上のポリゴナルフェライトを占積率
の６１％以下、残留オーステナイトの占積率を５％以上
、残部をベーナイトから形成する事を第１の手段とし、 （２）成分は重量％で、 Ｃ： ０．１８〜０．２２％ Ｓｉ ： １．０〜２
．０％Ｍｎ ： ｔ、０〜２．０％ ｓ：０．０１％
以下Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ
：ｏ、ｏｏｓ 〜０．０５％を含み、その他はＦｅ及
び不可避的元素からなり、組織は占積率ＶＰＦ（％）と
粒径ｄｐｙ（μＩＩ＋）の比Ｖｐｒ／ａｐｒが１８以上
のボリゴナルフェライトを占積率の６１％以下、残留オ
ーステナイトの占積率を５％以上、残部をベーナイトか
ら形成する事を第２の手段とし、 （３）成分は重量％で、 Ｃ：０．１８〜０．２２％Ｓｉ：１．０〜２．０％Ｍｎ
： １．０〜２．０％ ｓ：０．０１％以下必要に
応じて： Ｃａ ： ０．０００５−０．０１％又はＲＥＭ
：０．００５ 〜０．０５％を含み、その他Ｆｅ及び不
可避的元素からなる鋼片を７８０ ℃〜９００ ℃で熱
間圧延を終了し、該温度から（１）式で求めたＴ１温度
迄を４０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し該温度から
５７０℃〜６２０℃（図４に示すＴ！層温度迄を冷却速
度４０”Ｃ／ｓｅｅ未満で徐冷し、該温度から３５０℃
〜５００℃迄を４０°（／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却
して巻取り、前記第１又は第２の手段に記載の何れかの
鋼板を製造する事を第３の手段とし、 Ｔ＋＝ａ Ｘ ＴＦ Ｘ ｖｙ／１０００＋ｂＸ ＴＦ
＋ＣＸｖＦ＋ｄ±２５ （１）但し Ｔｌ：第１段冷却終了温度（℃） ＴＦ：圧延仕よ温度（Ｃ） ｖＦ：圧延仕上速度（ｍ／＋ａｉｎ） ±２５＝実質的に同等な作用効果が得られる範囲ａ、ｂ
、ｃ、ｄ：仕上げ板厚ｔ＋−Ｌ（ｍｍ）別に次による。
重量％で、 ｃ：ｏ、ｔａ〜０．２２％ Ｓｔ ： １．０〜２．
０％Ｍｎ ： １．０〜２．０％ ｓ：０．０１％以
下を含み、その他はＦｅ及び不可避的元素からなり、組
織は占積率ＶＰＦ（％）と粒径ｄＰＦ（μｍ）の比ＶＰ
Ｆ／ｄＦＦが１８以上のポリゴナルフェライトを占積率
の６１％以下、残留オーステナイトの占積率を５％以上
、残部をベーナイトから形成する事を第１の手段とし、 （２）成分は重量％で、 Ｃ： ０．１８〜０．２２％ Ｓｉ ： １．０〜２
．０％Ｍｎ ： ｔ、０〜２．０％ ｓ：０．０１％
以下Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ
：ｏ、ｏｏｓ 〜０．０５％を含み、その他はＦｅ及
び不可避的元素からなり、組織は占積率ＶＰＦ（％）と
粒径ｄｐｙ（μＩＩ＋）の比Ｖｐｒ／ａｐｒが１８以上
のボリゴナルフェライトを占積率の６１％以下、残留オ
ーステナイトの占積率を５％以上、残部をベーナイトか
ら形成する事を第２の手段とし、 （３）成分は重量％で、 Ｃ：０．１８〜０．２２％Ｓｉ：１．０〜２．０％Ｍｎ
： １．０〜２．０％ ｓ：０．０１％以下必要に
応じて： Ｃａ ： ０．０００５−０．０１％又はＲＥＭ
：０．００５ 〜０．０５％を含み、その他Ｆｅ及び不
可避的元素からなる鋼片を７８０ ℃〜９００ ℃で熱
間圧延を終了し、該温度から（１）式で求めたＴ１温度
迄を４０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し該温度から
５７０℃〜６２０℃（図４に示すＴ！層温度迄を冷却速
度４０”Ｃ／ｓｅｅ未満で徐冷し、該温度から３５０℃
〜５００℃迄を４０°（／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却
して巻取り、前記第１又は第２の手段に記載の何れかの
鋼板を製造する事を第３の手段とし、 Ｔ＋＝ａ Ｘ ＴＦ Ｘ ｖｙ／１０００＋ｂＸ ＴＦ
＋ＣＸｖＦ＋ｄ±２５ （１）但し Ｔｌ：第１段冷却終了温度（℃） ＴＦ：圧延仕よ温度（Ｃ） ｖＦ：圧延仕上速度（ｍ／＋ａｉｎ） ±２５＝実質的に同等な作用効果が得られる範囲ａ、ｂ
、ｃ、ｄ：仕上げ板厚ｔ＋−Ｌ（ｍｍ）別に次による。
１．３≦ｔ Ｉ＜１．５ １．７ ＜ ｔ ２≦１．９
１．５≦Ｌ２≦１．７ １．９＜ｔ４≦２．１（４）成
分は重量％で、 ｃ：ｏ、ｔｓ〜０．２２％ Ｓｉ ： １．０ 〜
２．０ ％Ｍｎ ： １．０〜２．０％ Ｓ ：
０．０１％以下必要に応じて： Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：
０．００５〜０．０５％ を含み、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼片を７
８０℃〜９００℃で熱間圧延を終了し該温度から（１）
弐で求めたＴ１温度迄を４０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度
で冷却し、該温度から５７０℃〜６２０℃迄を冷却速度
４０℃／ ｓｅｅ未満で徐冷し、該温度から３５０℃〜
５００℃迄を冷却速度４０℃／ｓｅｅ以上で冷却して巻
取後２００ ℃迄を冷却速度３０℃／ｈｒ以上で冷却し
て前記第１又は第２の手段に記載の何れかの鋼板を製造
する事を第４の手段としている。
１．５≦Ｌ２≦１．７ １．９＜ｔ４≦２．１（４）成
分は重量％で、 ｃ：ｏ、ｔｓ〜０．２２％ Ｓｉ ： １．０ 〜
２．０ ％Ｍｎ ： １．０〜２．０％ Ｓ ：
０．０１％以下必要に応じて： Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：
０．００５〜０．０５％ を含み、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼片を７
８０℃〜９００℃で熱間圧延を終了し該温度から（１）
弐で求めたＴ１温度迄を４０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度
で冷却し、該温度から５７０℃〜６２０℃迄を冷却速度
４０℃／ ｓｅｅ未満で徐冷し、該温度から３５０℃〜
５００℃迄を冷却速度４０℃／ｓｅｅ以上で冷却して巻
取後２００ ℃迄を冷却速度３０℃／ｈｒ以上で冷却し
て前記第１又は第２の手段に記載の何れかの鋼板を製造
する事を第４の手段としている。
尚本発明が対象とする鋼板に含有せしめる化学的成分の
限定理由は以下の通りである。
限定理由は以下の通りである。
Ｃは溶接性及びＴＲの確保から０．１８〜０．２２％と
し、Ｓｉはオーステナイトとフェライト即ちＴ／αの２
相分離の促進、ベーナイト変態時の炭化物生成の抑制、
Ｔ１）並びに強度の確保から１．０〜２．０％とし、Ｍ
ｎはγ。及び強度の確保から１．０〜２．０％とし、Ｓ
は穴拡げ性の確保から０．０１０％以下とし、硫化物系
介在物を球状化して穴拡げ性を向上するためＣａは０．
０００５〜０．０１％、又はＲＥＭを０．００５〜０．
０５％とする。
し、Ｓｉはオーステナイトとフェライト即ちＴ／αの２
相分離の促進、ベーナイト変態時の炭化物生成の抑制、
Ｔ１）並びに強度の確保から１．０〜２．０％とし、Ｍ
ｎはγ。及び強度の確保から１．０〜２．０％とし、Ｓ
は穴拡げ性の確保から０．０１０％以下とし、硫化物系
介在物を球状化して穴拡げ性を向上するためＣａは０．
０００５〜０．０１％、又はＲＥＭを０．００５〜０．
０５％とする。
又この種の鋼材は、通常連続鋳造により鋼片を得るので
ＡＩを脱酸剤として使用しており、その添加量は、脱酸
効果の維持と脱酸効果の飽和による経済性の点からｏ、
ｏｏｓ〜０．０５％程度で、本発明でも同様の理由から
不可避的に添加している。
ＡＩを脱酸剤として使用しており、その添加量は、脱酸
効果の維持と脱酸効果の飽和による経済性の点からｏ、
ｏｏｓ〜０．０５％程度で、本発明でも同様の理由から
不可避的に添加している。
又熱間圧延温度を７８０℃〜９００℃に限定するのは、
７８０℃未満では加工を受けて展伸したフェライトが生
成し延性が低下し、又９００℃を超えると所望する組織
及び材質を得るための所要冷却時間が長くなり、冷却能
力の増強つまり設備の増設或いは既存設備の能力増強が
求められ、又冷却能力の増強が実施出来ない時は所要の
冷却が実施出来ない可能性が生ずるからである。
７８０℃未満では加工を受けて展伸したフェライトが生
成し延性が低下し、又９００℃を超えると所望する組織
及び材質を得るための所要冷却時間が長くなり、冷却能
力の増強つまり設備の増設或いは既存設備の能力増強が
求められ、又冷却能力の増強が実施出来ない時は所要の
冷却が実施出来ない可能性が生ずるからである。
〈作用〉
本発明者等は前記課題の解決手段を確立するために表１
に示す供試鋼を用いてＴｌｌの効率的な生成方法を実験
・検討した。
に示す供試鋼を用いてＴｌｌの効率的な生成方法を実験
・検討した。
表 １ （重量％）
実験・検討の結果を図１乃至図４に示す。
図１はＴＲ量とＶｐｐ／ｄｐＦとＴＳＸＴ、Ｅｌ（７）
関係、図２はパーライトとＶＰＦの関係、図３は徐冷温
度域とｖｐｒとＶＰＦ／ｄＰＦの関係を示し、図４は本
発明における圧延・冷却・巻取条件の関係を示した図で
ある。
関係、図２はパーライトとＶＰＦの関係、図３は徐冷温
度域とｖｐｒとＶＰＦ／ｄＰＦの関係を示し、図４は本
発明における圧延・冷却・巻取条件の関係を示した図で
ある。
図１によってＴＳＸＴ、Ｅｌ≧２０００を得るにはＶＰ
Ｆ／ｄＰＦが１８％以上必要であり、図２からＶＰＦが
６１％を超えるとパーライトが発生してＴＲが減少し、
図１の知見を活用してもＴＳＸＴ、Ｅｌ≧２０００が確
保出来ず、図３から（１）式で求めたＴ１から図４に示
すＴ２迄の徐冷々却温度域での図１、図２の知見の位置
の各々を知得した。
Ｆ／ｄＰＦが１８％以上必要であり、図２からＶＰＦが
６１％を超えるとパーライトが発生してＴＲが減少し、
図１の知見を活用してもＴＳＸＴ、Ｅｌ≧２０００が確
保出来ず、図３から（１）式で求めたＴ１から図４に示
すＴ２迄の徐冷々却温度域での図１、図２の知見の位置
の各々を知得した。
以上の結果、本発明者等はオーステナイトを効率良く残
留させて前記課題を解決し、 Ｔ Ｓ ＝ ８０ ｋｇｆ／ｆｆ１ｍ”程度Ｔ、Ｅ１：
２５〜４０％程度 ＴＳＸＴ、Ｅｌ≧２０００ の綱板を得るには、パーライトを生成しない範囲でフェ
ライトを充分生成させ、細粒化をはかる事が重要であり
、そのためにはＶ ｐｔ／ ｄ ＰＦが１８以上のポリ
ゴナルフェライトを綱板占積率の６１％以下に生成させ
る事が必要である事を知得した。
留させて前記課題を解決し、 Ｔ Ｓ ＝ ８０ ｋｇｆ／ｆｆ１ｍ”程度Ｔ、Ｅ１：
２５〜４０％程度 ＴＳＸＴ、Ｅｌ≧２０００ の綱板を得るには、パーライトを生成しない範囲でフェ
ライトを充分生成させ、細粒化をはかる事が重要であり
、そのためにはＶ ｐｔ／ ｄ ＰＦが１８以上のポリ
ゴナルフェライトを綱板占積率の６１％以下に生成させ
る事が必要である事を知得した。
これを達成するには、前記した７８０℃〜９００℃で仕
上げる熱間圧延に引き続き、本発明者等が前記実験・検
討から得た下記（１）式、つまり圧延中の鋼材の温度変
化、加工速度変化を取り込み、課題を高い精度で安定し
て高い歩留で達成するのに必要なＴＩを求める（１）式
を確立し、これを用いてフェライト変態開始温度以下に
、課題を達成するに必要な第１段冷却の終了温度ＴＩを
求め、該Ｔ。
上げる熱間圧延に引き続き、本発明者等が前記実験・検
討から得た下記（１）式、つまり圧延中の鋼材の温度変
化、加工速度変化を取り込み、課題を高い精度で安定し
て高い歩留で達成するのに必要なＴＩを求める（１）式
を確立し、これを用いてフェライト変態開始温度以下に
、課題を達成するに必要な第１段冷却の終了温度ＴＩを
求め、該Ｔ。
迄を４０℃／ｓｅｃ以上で２．速冷却して圧延中に生成
したフェライト及び未変態オーステナイトの粒成長を抑
制すると共にγ／α変換比を増大して生成フェライトを
微細化し、これに続き５７０℃〜６２０℃迄を冷却速度
４０℃／ｓｅｃ未満で徐冷してフェライト占積率を増大
し、同時にαから未変態Ｔに固溶Ｃ等を濃縮してＴｔｒ
を安定化し、該温度からオーステナイト−マルテンサイ
ト変態開始点を超える３５０℃〜５００℃迄を冷却速度
４０°（／ｓｅｃ以上で急冷してパーライトの生成及び
組織の粗大化を抑制し、これを５００℃以下で巻き取っ
てＴＲを減少させる過剰なベーナイト変態及びパーライ
トの生成を防止し、３５０℃以上で巻取ってγ覧の穴拡
げ性に有害なマルテンサイトへの変態を防止すると良く
、更に必要に応じて該コイルを２００℃迄冷却速度３０
℃／ｈｒ以上で冷却して過剰なベーナイト変態を抑制し
、γ貢の減少を防止するのも良い事を見出したのである
。
したフェライト及び未変態オーステナイトの粒成長を抑
制すると共にγ／α変換比を増大して生成フェライトを
微細化し、これに続き５７０℃〜６２０℃迄を冷却速度
４０℃／ｓｅｃ未満で徐冷してフェライト占積率を増大
し、同時にαから未変態Ｔに固溶Ｃ等を濃縮してＴｔｒ
を安定化し、該温度からオーステナイト−マルテンサイ
ト変態開始点を超える３５０℃〜５００℃迄を冷却速度
４０°（／ｓｅｃ以上で急冷してパーライトの生成及び
組織の粗大化を抑制し、これを５００℃以下で巻き取っ
てＴＲを減少させる過剰なベーナイト変態及びパーライ
トの生成を防止し、３５０℃以上で巻取ってγ覧の穴拡
げ性に有害なマルテンサイトへの変態を防止すると良く
、更に必要に応じて該コイルを２００℃迄冷却速度３０
℃／ｈｒ以上で冷却して過剰なベーナイト変態を抑制し
、γ貢の減少を防止するのも良い事を見出したのである
。
以下に（１）式を示す。
Ｔ＋＝ａ Ｘ ＴＦＸ ＶＦ ／１０００＋ ｂ
Ｘ ＴＦ ＋ ＣＸｖＦｆｄ±２５ （１） 但し ＴＩ：第１段冷却終了温度（℃） ＴＦ：圧延仕上温度（“Ｃ） ｖＦ：圧延仕上速度（ＩＩｌ／ｗｉｎ）±２５：実質的
に同等な作用効果が得られる範囲ａ、ｂ、ｃ、ｄ：仕上
げ板厚ｔ、〜ｔａ（ｍｍ）別に次による。
Ｘ ＴＦ ＋ ＣＸｖＦｆｄ±２５ （１） 但し ＴＩ：第１段冷却終了温度（℃） ＴＦ：圧延仕上温度（“Ｃ） ｖＦ：圧延仕上速度（ＩＩｌ／ｗｉｎ）±２５：実質的
に同等な作用効果が得られる範囲ａ、ｂ、ｃ、ｄ：仕上
げ板厚ｔ、〜ｔａ（ｍｍ）別に次による。
１．３≦ｔ ＋ ＜１．５ １．７ ＜ ｔ ｚ≦１．
９１．５≦ｔ２≦１．７ １．９＜ｔａ≦２．１（注）
表外にＢはＣａを０．００３７． ＣはＲＥＭヲ０．０
１０Ｚ含む。
９１．５≦ｔ２≦１．７ １．９＜ｔａ≦２．１（注）
表外にＢはＣａを０．００３７． ＣはＲＥＭヲ０．０
１０Ｚ含む。
■ＶＰＦ率
■Ｖ ＰＦ／ ｄ ｐｉ
■γ員占積率（残留オーステナイト占積率）０Ｍ 占積
率（マルテンサイト占積率）■Ｂ 占積率（ベーナイト
占積率） ■Ｐ 占積率（パーライト占積率） （６）材質 表３に示す。
率（マルテンサイト占積率）■Ｂ 占積率（ベーナイト
占積率） ■Ｐ 占積率（パーライト占積率） （６）材質 表３に示す。
■ＴＳ ■Ｔ、ＥＩ ■ＴＳＸＴ、Ｅ１本発明例の
調香１〜２６はＴＳＸＴ、Ｅｌが所望通り２０００を超
えた。
調香１〜２６はＴＳＸＴ、Ｅｌが所望通り２０００を超
えた。
他方比較例の調香２７はＴＩが高すぎ、ＶＰＦは６１％
を超えてパーライトが生成し、調香２８はＴ２が高すぎ
てＶＰＦが充分に生成せず、Ｖ ＰＦ／ ｄ ＰＦは１
８未満となり、調香２９はＴＩが低すぎてｖｐｔが充分
に生成せずＶｐｒ／ｄｒｙは１８未満となり、調香３０
はＴＦ −ＴＩ 、Ｔｚ〜ＣＴの冷速が遅すぎて粒径が
大きく Ｖ ＰＦ／ ｄ ＰＦは１８未満となり、調香
３１はＴ。
を超えてパーライトが生成し、調香２８はＴ２が高すぎ
てＶＰＦが充分に生成せず、Ｖ ＰＦ／ ｄ ＰＦは１
８未満となり、調香２９はＴＩが低すぎてｖｐｔが充分
に生成せずＶｐｒ／ｄｒｙは１８未満となり、調香３０
はＴＦ −ＴＩ 、Ｔｚ〜ＣＴの冷速が遅すぎて粒径が
大きく Ｖ ＰＦ／ ｄ ＰＦは１８未満となり、調香
３１はＴ。
〜Ｔ２の冷速が早すぎてフェライトが充分に生成せず、
調香３２はＴＦが低すぎて加工フェライトが生成し、延
性が低下し、調香３３は巻取温度ＣＴが低すぎてマルテ
ンサイトが生成してγｋが５％未満となり、調香３４は
ＣＴが高すぎてベーナイトが過度に生成した結果γ８が
存在せず、比較例は何れもＴＳＸＴ、Ｅｌは２０００に
達しなかった。
調香３２はＴＦが低すぎて加工フェライトが生成し、延
性が低下し、調香３３は巻取温度ＣＴが低すぎてマルテ
ンサイトが生成してγｋが５％未満となり、調香３４は
ＣＴが高すぎてベーナイトが過度に生成した結果γ８が
存在せず、比較例は何れもＴＳＸＴ、Ｅｌは２０００に
達しなかった。
〈発明の効果〉
本発明は、成分を限定し且つ占積率ＶＰＦと粒径ｄｌ’
Ｆの比Ｖ ｐｖ／ ｄ ＰＦが１８以上のポリゴナルフ
ェライトの鋼板占積率を６１％以下とし、占積率の５％
以上を残留オーステナイトとし、更に残部をベーナイト
としてＴＳが８０ｋｇｆ ／ｌｌＩｎ”程度、Ｔ、Ｅｌ
が２５〜４０％程度、ＴＳＸＴ、Ｅｌが２０００を超え
る加工性に優れた高強度熱延鋼板を確立し、併せて圧延
後の１次冷却終了温度を課題達成上に必要な精度で求ま
る式を確立し、該鋼板を設備費の増大生産性の低下等を
伴う事なく製造可能としたちので、この種分野にもたら
す効果は大きい。
Ｆの比Ｖ ｐｖ／ ｄ ＰＦが１８以上のポリゴナルフ
ェライトの鋼板占積率を６１％以下とし、占積率の５％
以上を残留オーステナイトとし、更に残部をベーナイト
としてＴＳが８０ｋｇｆ ／ｌｌＩｎ”程度、Ｔ、Ｅｌ
が２５〜４０％程度、ＴＳＸＴ、Ｅｌが２０００を超え
る加工性に優れた高強度熱延鋼板を確立し、併せて圧延
後の１次冷却終了温度を課題達成上に必要な精度で求ま
る式を確立し、該鋼板を設備費の増大生産性の低下等を
伴う事なく製造可能としたちので、この種分野にもたら
す効果は大きい。
図１乃至図３は本発明者等の実験結果を示し、図１はＴ
Ｒ占積率とＶｐｒ／ｄｐＦとＴＳＸＴ、Ｅｌの関係を示
す。 図２はｖｐｔとパーライトの関係を示す。 図３は徐冷温度域とＶＰＦとＶｐＦ／ｄＰＦの関係を示
す。 図４は圧延・冷却・巻取条件の関係を示す。
Ｒ占積率とＶｐｒ／ｄｐＦとＴＳＸＴ、Ｅｌの関係を示
す。 図２はｖｐｔとパーライトの関係を示す。 図３は徐冷温度域とＶＰＦとＶｐＦ／ｄＰＦの関係を示
す。 図４は圧延・冷却・巻取条件の関係を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）成分は重量％で、 Ｃ：０．１８〜０．２２％Ｓｉ：１．０〜２．０％Ｍｎ
：１．０〜２．０％Ｓ：０．０１％以下を含み、その他
はＦｅ及び不可避的元素からなり、組織は占積率Ｖ＿Ｐ
＿Ｆ（％）と粒径ｄ＿Ｐ＿Ｆ（μｍ）の比Ｖ＿Ｐ＿Ｆ／
ｄ＿Ｐ＿Ｆが１８以上のポリゴナルフェライトの占積率
が６１％以下、残留オーステナイトの占積率が５％以上
、残部がベーナイトからなる加工性の優れた高強度熱延
鋼板。 （２）成分は重量％で、 Ｃ：０．１８〜０．２２％Ｓｉ：１．０〜２．０％Ｍｎ
：１．０〜２．０％Ｓ：０．０１％以下Ｃａ：０．００
０５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５〜０．０５％
を含み、その他はＦｅ及び不可避的元素からなり、組織
は占積率Ｖ＿Ｐ＿Ｆ（％）と粒径ｄ＿Ｐ＿Ｆ（μｍ）の
比Ｖ＿Ｐ＿Ｆ／ｄ＿Ｐ＿Ｆが１８以上のポリゴナルフェ
ライトの占積率が６１％以下、残留オーステナイトの占
積率が５％以上、残部がベーナイトからなる加工性の優
れた高強度熱延鋼板。 （３）成分は重量％で、 Ｃ：０．１８〜０．２２％Ｓｉ：１．０〜２．０％Ｍｎ
：１．０〜２．０％Ｓ：０．０１％以下必要に応じて： Ｃａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＨ：０．００
５〜０．０５％を含み、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼片を７８０℃〜９００℃で熱間圧延を終了し該
温度から（１）式で求めたＴ＿１温度迄を４０℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で冷却し、該温度から５７０℃〜６２
０℃迄を冷却速度４０℃／ｓｅｃ未満で徐冷し、該温度
から３５０℃〜５００℃迄を冷却速度４０℃／ｓｅｃ以
上で冷却して巻取り、特許請求の範囲第１項又は第２項
に記載の何れかの鋼板を製造する事を特徴とする加工性
の優れた高強度熱延鋼板の製造方法。 Ｔ＿１＝ａ×Ｔ＿Ｆ×ｖ＿Ｆ／１０００＋ｂ×Ｔ＿Ｆ＋
ｃ×ｖ＿Ｆ＋ｄ±２５−（１） 但し Ｔ＿１：第１段冷却終了温度（℃） Ｔ＿Ｆ：圧延仕上温度（℃） ｖ＿Ｆ：圧延仕上速度（ｍ／ｍｉｎ） ±２５：実質的に同等な作用効果が得られる範囲ａ、ｂ
、ｃ、ｄ：仕上げ板厚ｔ＿１〜ｔ＿４（ｍｍ）別に次に
よる。 １．３≦ｔ＿１＜１．５１．７＜ｔ＿３≦１．９１．５
≦ｔ＿２≦１．７１．９＜ｔ＿４≦２．１（４）成分は
重量％で、 Ｃ：０．１８〜０．２２％Ｓｉ：１．０〜２．０％Ｍｎ
：１．０〜２．０％Ｓ：０．０１％以下必要に応じて： Ｃａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００
５〜０．０５％を含み、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼片を７８０℃〜９００℃で熱間圧延を終了し該
温度から（１）式で求めたＴ＿１温度迄を４０℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で冷却し、該温度から５７０℃〜６２
０℃迄を冷却速度４０℃／ｓｅｃ未満で徐冷し、該温度
から３５０℃〜５００℃迄を冷却速度４０℃／ｓｅｃ以
上で冷却して巻取後２００℃迄を冷却速度３０℃／ｈｒ
以上で冷却して特許請求の範囲第１項又は第２項に記載
の何れかの鋼板を製造する事を特徴とする加工性の優れ
た高強度熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1218212A JPH0747772B2 (ja) | 1988-08-26 | 1989-08-23 | 加工性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63-213253 | 1988-08-26 | ||
| JP21325388 | 1988-08-26 | ||
| JP6271789 | 1989-03-14 | ||
| JP1-62717 | 1989-03-14 | ||
| JP1218212A JPH0747772B2 (ja) | 1988-08-26 | 1989-08-23 | 加工性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0310049A true JPH0310049A (ja) | 1991-01-17 |
| JPH0747772B2 JPH0747772B2 (ja) | 1995-05-24 |
Family
ID=27297933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1218212A Expired - Fee Related JPH0747772B2 (ja) | 1988-08-26 | 1989-08-23 | 加工性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0747772B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04341523A (ja) * | 1991-05-17 | 1992-11-27 | Kobe Steel Ltd | 延性、加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
| US5454883A (en) * | 1993-02-02 | 1995-10-03 | Nippon Steel Corporation | High toughness low yield ratio, high fatigue strength steel plate and process of producing same |
| EP1099769A1 (fr) * | 1999-11-12 | 2001-05-16 | Usinor Consultants | Procédé de réalisation d'une bande de tôle laminée à chaud à très haute résistance, utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage |
| JP2005314798A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-11-10 | Jfe Steel Kk | 伸びフランジ性と疲労特性に優れた高延性熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2012251201A (ja) * | 2011-06-02 | 2012-12-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS6043425A (ja) * | 1983-08-15 | 1985-03-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 熱延高強度高加工性複合組織鋼板の製造方法 |
| JPS60184664A (ja) * | 1984-02-29 | 1985-09-20 | Nippon Steel Corp | 安定な残留オ−ステナイトを含む高延性高張力鋼 |
-
1989
- 1989-08-23 JP JP1218212A patent/JPH0747772B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| US6475308B1 (en) | 1999-11-12 | 2002-11-05 | Unisor | Process for the production of a strip of hot rolled steel of very high strength, usable for shaping and particularly for stamping |
| US6797078B2 (en) | 1999-11-12 | 2004-09-28 | Usinor | Strip of hot rolled steel of very high strength, usable for shaping and particularly for stamping |
| JP2005314798A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-11-10 | Jfe Steel Kk | 伸びフランジ性と疲労特性に優れた高延性熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2012251201A (ja) * | 2011-06-02 | 2012-12-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0747772B2 (ja) | 1995-05-24 |
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| JPS6339647B2 (ja) | ||
| JPS647133B2 (ja) | ||
| JPS5841326B2 (ja) | 加工用高張力熱延鋼板の製造方法 |
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