JPH03106577A - アルミニウム鋳ぐるみ用芯材の製造方法 - Google Patents
アルミニウム鋳ぐるみ用芯材の製造方法Info
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- JPH03106577A JPH03106577A JP24064689A JP24064689A JPH03106577A JP H03106577 A JPH03106577 A JP H03106577A JP 24064689 A JP24064689 A JP 24064689A JP 24064689 A JP24064689 A JP 24064689A JP H03106577 A JPH03106577 A JP H03106577A
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- aluminum alloy
- casting
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、アルミニウム又はアルミニウム合金鋳造材を
複合強化するために用いられるアルミニウム鋳ぐるみ用
芯材の製造方法に関し、特に金属材料部材とそれの両面
に形或したアルミニウム又はアルミニウム合金層との接
合を強くしたアルミニウム鋳ぐるみ用芯材の製造方法に
関する。
複合強化するために用いられるアルミニウム鋳ぐるみ用
芯材の製造方法に関し、特に金属材料部材とそれの両面
に形或したアルミニウム又はアルミニウム合金層との接
合を強くしたアルミニウム鋳ぐるみ用芯材の製造方法に
関する。
アルミニウム又はアルミニウム合金鋳造品は、その強度
が低いので鋳造のさいその中へ耐熱性の金属材料からな
る強化材（芯材）を入れてこれを鋳ぐるみ、アルミニウ
ム又はアルミニウム合金複合材（以下、「アルミニウム
複合材」という）として強度を高めることが行われてい
る。
が低いので鋳造のさいその中へ耐熱性の金属材料からな
る強化材（芯材）を入れてこれを鋳ぐるみ、アルミニウ
ム又はアルミニウム合金複合材（以下、「アルミニウム
複合材」という）として強度を高めることが行われてい
る。
しかし、一般にアルミニウム又はアルミニウム合金と鉄
系金属のような耐熱性の金属材料とは直接に強固に融着
することは困難である。このためアルミニウム複合材は
界面接合強度が非常に弱く、強度的に満足できなかった
。
系金属のような耐熱性の金属材料とは直接に強固に融着
することは困難である。このためアルミニウム複合材は
界面接合強度が非常に弱く、強度的に満足できなかった
。
そこで、鋳ぐるみ用芯材を凹凸法、アルフィン法、メッ
キ法で処理する方法が提案されている。
キ法で処理する方法が提案されている。
凹凸法とは、芯材となる例えば鋼材の表面に微細な凹凸
を形成し、これによってアルミニウム又はアルミニウム
合金溶湯と鋼材との接触面積を増大させて機械的な接合
強度を図る方法である。
を形成し、これによってアルミニウム又はアルミニウム
合金溶湯と鋼材との接触面積を増大させて機械的な接合
強度を図る方法である。
アルフィン法とは、鋼材をアルミニウム合金溶湯に浸漬
して鋼材の表面にアルミナイジング処理を施し、そのア
ルミナイズされた鋼材表面が溶融状態となっている間に
鋳ぐるみ鋳造を行う方法である。
して鋼材の表面にアルミナイジング処理を施し、そのア
ルミナイズされた鋼材表面が溶融状態となっている間に
鋳ぐるみ鋳造を行う方法である。
メッキ法とは、鋼材の表面にニッケル、クロム等のメッ
キを施した後に鋳ぐるみ鋳造を行うものである。
キを施した後に鋳ぐるみ鋳造を行うものである。
また・、特開平１−１５０４８９号に、あらかじめ製造
した、薄いニッケル層を片面又は両面に有するニッケル
クラッドステンレス鋼板と他の金属板とを、前記のニッ
ケル層を介して周辺部で溶接し、次いで該溶接板を室温
〜ｌ０００℃の温度範囲で圧延し、圧着させる方法が提
案されている。
した、薄いニッケル層を片面又は両面に有するニッケル
クラッドステンレス鋼板と他の金属板とを、前記のニッ
ケル層を介して周辺部で溶接し、次いで該溶接板を室温
〜ｌ０００℃の温度範囲で圧延し、圧着させる方法が提
案されている。
さらに、「神戸製鋼技報」第３９巻第３号第６１〜６４
頁（１９８９）には、純アルミニウムＡｆＩ１１００及
びオーステナイト系ステンレス鋼Ｓ Ｕ Ｓ ３０４の
板の表面を洗浄した後、４５０℃にて大気中加熱し、熱
間圧延圧接法に従い１バスによる強圧下圧延を行い、さ
らに３５０℃で１．５時間又は４００℃で１．５時間安
定化焼鈍を施すことにより、ステンレス鋼／アルミニウ
ムの２層クラッド材及びステンレス鋼／アルミニウム／
ステンレス鋼の３層クラッド材をつくり、これらの物理
的性質と機械的性質、ならびにステンレス鋼とアルミニ
ウムとの界面での反応を検討したことが報告されている
。
頁（１９８９）には、純アルミニウムＡｆＩ１１００及
びオーステナイト系ステンレス鋼Ｓ Ｕ Ｓ ３０４の
板の表面を洗浄した後、４５０℃にて大気中加熱し、熱
間圧延圧接法に従い１バスによる強圧下圧延を行い、さ
らに３５０℃で１．５時間又は４００℃で１．５時間安
定化焼鈍を施すことにより、ステンレス鋼／アルミニウ
ムの２層クラッド材及びステンレス鋼／アルミニウム／
ステンレス鋼の３層クラッド材をつくり、これらの物理
的性質と機械的性質、ならびにステンレス鋼とアルミニ
ウムとの界面での反応を検討したことが報告されている
。
しかしながら、これらの方法で加工ないし処理した鋳ぐ
るみ用芯材は、それを鋳造に使用すると、種々問題があ
る。
るみ用芯材は、それを鋳造に使用すると、種々問題があ
る。
例えば、凹凸法によった芯材を使用した場合には、アル
ミニウム又はアルミニウム合金と鋼材とは単に機械的に
接合しているにすぎず、両者の接合界面には小さな多数
の空隙が存在している。そのため繰返し荷重が負荷され
ると、その部分より亀裂の発生が生じ、破壊が生じ易く
なる。
ミニウム又はアルミニウム合金と鋼材とは単に機械的に
接合しているにすぎず、両者の接合界面には小さな多数
の空隙が存在している。そのため繰返し荷重が負荷され
ると、その部分より亀裂の発生が生じ、破壊が生じ易く
なる。
アルフィン法をダイカスト法に適用すると、アルミナイ
ズされた金属部材の温度が鋳入されるアルミニウム又は
アルミニウム合金溶湯の温度に比べて高いので、注湯後
、溶湯が凝固する過程中に金属材料表面にヒートスポッ
トが発生し、このため良質な製品を得ることができない
。
ズされた金属部材の温度が鋳入されるアルミニウム又は
アルミニウム合金溶湯の温度に比べて高いので、注湯後
、溶湯が凝固する過程中に金属材料表面にヒートスポッ
トが発生し、このため良質な製品を得ることができない
。
また、メッキ法によったものは、メッキ処理の際電解又
は化学メッキ液から水素などのガス成分が発生し、これ
がメッキ層内、及びメッキ層を通って金属材料内に吸蔵
されることになる。このため、このようなガス成分を吸
蔵した、メッキを有する芯材を鋳ぐるんだ場合、アルミ
ニウム又はアルミニウム合金溶湯の熱によって吸蔵され
ているガス或分がガス化し、これが前記溶渦中に放出さ
れ、メッキ層に近接する部位にガス欠陥を発生し、金属
材料と溶湯のアルミニウム又はアルミニウム合金との融
着を阻害する。また、メッキ層が薄いと溶湯に触れただ
けでメッキ層が溶解してしまい、アルミニウム又はアル
ミニウム合金との密着性を改善するための中間層として
の役割が失われてアルミニウムなどとの有効な融着が得
られない。一方、メッキ技術からいって、厚いメッキ層
を得ることは難しい。
は化学メッキ液から水素などのガス成分が発生し、これ
がメッキ層内、及びメッキ層を通って金属材料内に吸蔵
されることになる。このため、このようなガス成分を吸
蔵した、メッキを有する芯材を鋳ぐるんだ場合、アルミ
ニウム又はアルミニウム合金溶湯の熱によって吸蔵され
ているガス或分がガス化し、これが前記溶渦中に放出さ
れ、メッキ層に近接する部位にガス欠陥を発生し、金属
材料と溶湯のアルミニウム又はアルミニウム合金との融
着を阻害する。また、メッキ層が薄いと溶湯に触れただ
けでメッキ層が溶解してしまい、アルミニウム又はアル
ミニウム合金との密着性を改善するための中間層として
の役割が失われてアルミニウムなどとの有効な融着が得
られない。一方、メッキ技術からいって、厚いメッキ層
を得ることは難しい。
さらに、特開平１−１５０４８９に開示される方法は、
周辺部の溶接を必要とすることにより工程数が増えて複
雑となるため実用的ではない。
周辺部の溶接を必要とすることにより工程数が増えて複
雑となるため実用的ではない。
本発明は、これらの欠点のないアルミニウム鋳ぐるみ用
芯材を製造することを目的とするものである。
芯材を製造することを目的とするものである。
本発明は、鋳型内に芯材を配置してアルミニウム又はア
ルミニウム合金で鋳ぐるむことによりアルミニウム又は
アルミニウム合金鋳造材を複合強化する方法に用いられ
る芯材の製造方法において、室温から８００℃までの温
度範囲で熱的に安定な金属材料部材の両面をアルミニウ
ム又はアルミニウム合金シートで覆いクラッド圧延する
工程と、前記圧延工程からのクラッド材を１５０℃以上
４００℃以下の温度範囲で拡散熱処理する工程とを有す
ることを特徴とするアルミニウム鋳ぐるみ用芯材の製造
方法によって、上記の目的を達成するものである。
ルミニウム合金で鋳ぐるむことによりアルミニウム又は
アルミニウム合金鋳造材を複合強化する方法に用いられ
る芯材の製造方法において、室温から８００℃までの温
度範囲で熱的に安定な金属材料部材の両面をアルミニウ
ム又はアルミニウム合金シートで覆いクラッド圧延する
工程と、前記圧延工程からのクラッド材を１５０℃以上
４００℃以下の温度範囲で拡散熱処理する工程とを有す
ることを特徴とするアルミニウム鋳ぐるみ用芯材の製造
方法によって、上記の目的を達成するものである。
本発明において用いる室温から８００℃までの温度範囲
で熱的に安定な金属材料としては、ＳＵＳ３０４に代表
されるステンレス鋼、１２％Ｃｒ鋼等の耐熱鋼、マルエ
ージング鋼、Ｎｌ基合金、ＣＯ基合金等の高強度金属材
料が好ましく、アルミニウム又はアルミニウム合金の鋳
造温度以下の８００℃以下で十分な強度をもち、また脆
化などの悪影響を生じない材料であればよい。
で熱的に安定な金属材料としては、ＳＵＳ３０４に代表
されるステンレス鋼、１２％Ｃｒ鋼等の耐熱鋼、マルエ
ージング鋼、Ｎｌ基合金、ＣＯ基合金等の高強度金属材
料が好ましく、アルミニウム又はアルミニウム合金の鋳
造温度以下の８００℃以下で十分な強度をもち、また脆
化などの悪影響を生じない材料であればよい。
クラッドのために使用されるアルミニウム又はアルミニ
ウム合金シートの材質は、特に限定されるものではなく
、純アルミニウム、アルミニウムーシリコン系合金、ア
ルミニウムーシリコンー銅系合金等を用いることができ
る。
ウム合金シートの材質は、特に限定されるものではなく
、純アルミニウム、アルミニウムーシリコン系合金、ア
ルミニウムーシリコンー銅系合金等を用いることができ
る。
前記金属材料部材の両面をアルミニウム又はアルミニウ
ム合金シートで覆うのは、この金属材料部材が板状の場
合には、その部材の両側の平らな面に前記シートを置い
て挾むようにする。このようにした部材をロール間に通
して圧延しクラツド材とする。そのクラツドする方法は
熱間あるいは冷間のいずれでもよい。この方法によれば
アルミニウム又はアルミニウム合金層の厚みを自由にコ
ントロールすることが可能である。接合強度は圧延率を
増すほど増加するが、その場合加工硬化が大きくなり、
クラッド圧延後、曲げ、絞り等いろいろな形状に加工す
る場合好ましくないため、圧延率は２０％以下が好まし
い。
ム合金シートで覆うのは、この金属材料部材が板状の場
合には、その部材の両側の平らな面に前記シートを置い
て挾むようにする。このようにした部材をロール間に通
して圧延しクラツド材とする。そのクラツドする方法は
熱間あるいは冷間のいずれでもよい。この方法によれば
アルミニウム又はアルミニウム合金層の厚みを自由にコ
ントロールすることが可能である。接合強度は圧延率を
増すほど増加するが、その場合加工硬化が大きくなり、
クラッド圧延後、曲げ、絞り等いろいろな形状に加工す
る場合好ましくないため、圧延率は２０％以下が好まし
い。
この圧延工程からのクラッド材料を次に１５０℃以上４
００℃以下の温度範囲で熱処理する。この熱処理は、ク
ラッド材のアルミニウム又はアルミニウム合金層からそ
の成分を金属材料部材中に拡散させてその接合を強化さ
せるためである。またクラッド材の良好な接合性を保ち
、かつ良好な加工性を持つためには２００℃以上３００
℃未満で拡散熱処理を行うのが好ましい。
００℃以下の温度範囲で熱処理する。この熱処理は、ク
ラッド材のアルミニウム又はアルミニウム合金層からそ
の成分を金属材料部材中に拡散させてその接合を強化さ
せるためである。またクラッド材の良好な接合性を保ち
、かつ良好な加工性を持つためには２００℃以上３００
℃未満で拡散熱処理を行うのが好ましい。
熱処理は３０分以上行うことが好ましく、接合強度の点
からは２時間以内で十分である。
からは２時間以内で十分である。
本発明により製造される鋳ぐるみ用芯材は、強度を要求
されるアルミニウム又はアルミニウム合金鋳造品の製造
に広く用いることができる。
されるアルミニウム又はアルミニウム合金鋳造品の製造
に広く用いることができる。
本発明において、金属材料部材の両面をアルミニウム又
はアルミニウム合金シートで覆いクラツド圧延すること
により前記シートが金属材料部材に強く押しつけられ、
喰い込むことにより、前記シートが前記部材に接合され
る。その結合状態はメッキの場合よりもはるかに強い。
はアルミニウム合金シートで覆いクラツド圧延すること
により前記シートが金属材料部材に強く押しつけられ、
喰い込むことにより、前記シートが前記部材に接合され
る。その結合状態はメッキの場合よりもはるかに強い。
そして、このクラッド材を熱処理して、接合されたアル
ミニウム又はアルミニウム合金層からアルミニウム等を
前記部材に拡散させると、前記層と前記部材との接合が
ますます強力なものとなる。
ミニウム又はアルミニウム合金層からアルミニウム等を
前記部材に拡散させると、前記層と前記部材との接合が
ますます強力なものとなる。
また、この接合は、この芯材を鋳ぐるみに使用したさい
、鋳ぐるんだ時の温度でさらに拡散が進み強固な接合が
得られることになる。このことにより、本発明により得
られる芯材をアルミニウム鋳ぐるみに用いたさい、前記
層を介して鋳造されたアルミニウム又はアルミニウム合
金母材と前記部材との間で強い結合状態を形成すること
ができる。
、鋳ぐるんだ時の温度でさらに拡散が進み強固な接合が
得られることになる。このことにより、本発明により得
られる芯材をアルミニウム鋳ぐるみに用いたさい、前記
層を介して鋳造されたアルミニウム又はアルミニウム合
金母材と前記部材との間で強い結合状態を形成すること
ができる。
この熱処理を１５０℃以上４００℃以下の温度範囲で行
うと、クラッド材の硬化を生ずることなく、接着界面の
接合強度を高めることができる。特に鉄基合金とアルミ
ニウムの場合、４００℃を越える温度で熱処理を行うと
、鉄とアルミニウムとの脆い化合物を生じるためかえっ
て接合強度が低下する。また、１５０℃より下の温度で
熱処理を行うと、拡散が生ぜず接合強度を高めることが
できない。
うと、クラッド材の硬化を生ずることなく、接着界面の
接合強度を高めることができる。特に鉄基合金とアルミ
ニウムの場合、４００℃を越える温度で熱処理を行うと
、鉄とアルミニウムとの脆い化合物を生じるためかえっ
て接合強度が低下する。また、１５０℃より下の温度で
熱処理を行うと、拡散が生ぜず接合強度を高めることが
できない。
鋳ぐるんだときに、低圧下率によったもののように、ク
ラッド材が密着が十分でないものであった場合には、鋳
造時にクラッド材のアルミニウム層とステンレス鋼等の
金属材料部材とが熱膨張差により剥離してしまう。１５
０℃以上４００℃以下で拡散熱処理することにより接合
強度を確保し、かつ鋳造時の熱がこの拡散をさらに助長
し、完全な密着を得ることができる。
ラッド材が密着が十分でないものであった場合には、鋳
造時にクラッド材のアルミニウム層とステンレス鋼等の
金属材料部材とが熱膨張差により剥離してしまう。１５
０℃以上４００℃以下で拡散熱処理することにより接合
強度を確保し、かつ鋳造時の熱がこの拡散をさらに助長
し、完全な密着を得ることができる。
さらに、本発明による得られる芯材はその両面にアルミ
ニウム又はアルミニウム合金層を有しているため、アル
ミニウム又はアルミニウム合金と高い親和性を有し、ア
ルミニウム鋳ぐるみに用いた場合溶湯からのアルミニウ
ム又はアルミニウム合金母材と強く結合する。前記神戸
製鋼技報記載のステンレスクラッドアルミニウム板は元
々軽量複合材料の開発を目的としてつくられたもので、
アルミニウム鋳造に用いることは示されていないが、か
りにアルミニウム鋳ぐるみに用いたとしても、ステンレ
ス鋼／アルミニウムの２層クラツド材は片面がステンレ
ス鋼であるため、またステンレス鋼／アルミニウム／ス
テンレス鋼の３層クラッド材は両面がステンレス鋼であ
るため、アルミニウム又はアルミニウム合金母材に対し
強く結合することができないが、本発明による得られる
芯材は両面にアルミニウム又はアルミニウム合金層を有
するため、そのような欠点はない。
ニウム又はアルミニウム合金層を有しているため、アル
ミニウム又はアルミニウム合金と高い親和性を有し、ア
ルミニウム鋳ぐるみに用いた場合溶湯からのアルミニウ
ム又はアルミニウム合金母材と強く結合する。前記神戸
製鋼技報記載のステンレスクラッドアルミニウム板は元
々軽量複合材料の開発を目的としてつくられたもので、
アルミニウム鋳造に用いることは示されていないが、か
りにアルミニウム鋳ぐるみに用いたとしても、ステンレ
ス鋼／アルミニウムの２層クラツド材は片面がステンレ
ス鋼であるため、またステンレス鋼／アルミニウム／ス
テンレス鋼の３層クラッド材は両面がステンレス鋼であ
るため、アルミニウム又はアルミニウム合金母材に対し
強く結合することができないが、本発明による得られる
芯材は両面にアルミニウム又はアルミニウム合金層を有
するため、そのような欠点はない。
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
ただし、本発明はこの実施例に限定されるものではない
。
。
実施例
第１表に示す板幅８０關の各種金属材料の板と２枚のア
ルミニウムシ一トを用いて冷間により３層クラッド圧延
を施してアルミニウム／金属材料／アルミニウムのクラ
ッド板をつくり、その後本発明に入る範囲の温度及びそ
の範囲外の温度で熱処理をした。得られた芯材の評価と
して剥離試験を行い、その相対強度を比較した。
ルミニウムシ一トを用いて冷間により３層クラッド圧延
を施してアルミニウム／金属材料／アルミニウムのクラ
ッド板をつくり、その後本発明に入る範囲の温度及びそ
の範囲外の温度で熱処理をした。得られた芯材の評価と
して剥離試験を行い、その相対強度を比較した。
さらに、この芯材を鋳造品中の体積率で６％となるよう
に調整し、アルミニウム合金のＡ Ｄ Ｃ １０合金を
用いてダイカスト鋳造を行った後、引張り試験を行った
。このときの複合則から計算される引張強度に対する実
測値の割合を求めた。
に調整し、アルミニウム合金のＡ Ｄ Ｃ １０合金を
用いてダイカスト鋳造を行った後、引張り試験を行った
。このときの複合則から計算される引張強度に対する実
測値の割合を求めた。
本発明法により得られる芯材は、第１表によれば剥離強
度が大きいため、接合強度に優れ、また引張強度が高く
、したがって結合強度が大きいため、アルミニウム又は
アルミニウム合金鋳造品の複合強化材として優れている
ことがわかる。
度が大きいため、接合強度に優れ、また引張強度が高く
、したがって結合強度が大きいため、アルミニウム又は
アルミニウム合金鋳造品の複合強化材として優れている
ことがわかる。
本発明によれば、金属材料部材とそれの表面に形成した
アルミニウム又はアルミニウム合金層との接合強度を大
きくしたアルミニウム鋳ぐるみ用芯材が得られる。その
接合強度は、メッキ法の場合におけるメッキ層、あるい
はそれをさらに熱処理したものの場合における密着強度
よりもはるかに大きい。さらに、この芯材は工業的に容
易に製造することができる。
アルミニウム又はアルミニウム合金層との接合強度を大
きくしたアルミニウム鋳ぐるみ用芯材が得られる。その
接合強度は、メッキ法の場合におけるメッキ層、あるい
はそれをさらに熱処理したものの場合における密着強度
よりもはるかに大きい。さらに、この芯材は工業的に容
易に製造することができる。
そして、本発明により製造した芯材を用いてアルミニウ
ム又はアルミニウム合金溶湯でアルミニウム鋳造材をつ
くるときには、本発明による芯材と鋳造アルミニウム又
はアルミニウム合金母材との間の結合強度を大きくする
ことができ、従来問題であった芯材と前記母材との結合
強度の不足を解決することができる。このため芯材の複
雑な加工が可能となり、複雑な形状のアルミニウム鋳造
品を得ることができる。本発明は比強度の高いアルミニ
ウム鋳造品を必要とする各技術分野に広く用いることが
でき、工業上極めて有益である。
ム又はアルミニウム合金溶湯でアルミニウム鋳造材をつ
くるときには、本発明による芯材と鋳造アルミニウム又
はアルミニウム合金母材との間の結合強度を大きくする
ことができ、従来問題であった芯材と前記母材との結合
強度の不足を解決することができる。このため芯材の複
雑な加工が可能となり、複雑な形状のアルミニウム鋳造
品を得ることができる。本発明は比強度の高いアルミニ
ウム鋳造品を必要とする各技術分野に広く用いることが
でき、工業上極めて有益である。
また、本発明の芯材の製造方法の考え方はアルミニウム
鋳造品のみならず、マグネシウム＃造品等の芯材を用い
て複合強化する方法にも適用可能であり、例えばマグネ
シウム鋳造品では金属材料とマグネシウムシ一トをクラ
ッド圧延、拡散熱処理することによって適用される。
鋳造品のみならず、マグネシウム＃造品等の芯材を用い
て複合強化する方法にも適用可能であり、例えばマグネ
シウム鋳造品では金属材料とマグネシウムシ一トをクラ
ッド圧延、拡散熱処理することによって適用される。
（ばか３名）
Claims (1)
- 鋳型内に芯材を配置してアルミニウム又はアルミニウ
ム合金で鋳ぐるむことによりアルミニウム又はアルミニ
ウム合金鋳造材を複合強化する方法に用いられる芯材の
製造方法において、室温から８００℃までの温度範囲で
熱的に安定な金属材料部材の両面をアルミニウム又はア
ルミニウム合金シートで覆いクラッド圧延する工程と、
前記圧延工程からのクラッド材を１５０℃以上４００℃
以下の温度範囲で拡散熱処理する工程とを有することを
特徴とするアルミニウム鋳ぐるみ用芯材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24064689A JPH03106577A (ja) | 1989-09-19 | 1989-09-19 | アルミニウム鋳ぐるみ用芯材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24064689A JPH03106577A (ja) | 1989-09-19 | 1989-09-19 | アルミニウム鋳ぐるみ用芯材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03106577A true JPH03106577A (ja) | 1991-05-07 |
Family
ID=17062592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24064689A Pending JPH03106577A (ja) | 1989-09-19 | 1989-09-19 | アルミニウム鋳ぐるみ用芯材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03106577A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023057722A (ja) * | 2021-10-12 | 2023-04-24 | 日本軽金属株式会社 | 銅アルミニウムクラッド材の製造方法及びヒートシンクの製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5075554A (ja) * | 1973-11-08 | 1975-06-20 | ||
| JPS5428225A (en) * | 1977-08-05 | 1979-03-02 | Nippon Musical Instruments Mfg | Method of casting composite materials |
-
1989
- 1989-09-19 JP JP24064689A patent/JPH03106577A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5075554A (ja) * | 1973-11-08 | 1975-06-20 | ||
| JPS5428225A (en) * | 1977-08-05 | 1979-03-02 | Nippon Musical Instruments Mfg | Method of casting composite materials |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023057722A (ja) * | 2021-10-12 | 2023-04-24 | 日本軽金属株式会社 | 銅アルミニウムクラッド材の製造方法及びヒートシンクの製造方法 |
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