JPH0311129A

JPH0311129A - ガスタービン機関

Info

Publication number: JPH0311129A
Application number: JP14584189A
Authority: JP
Inventors: Akiyoshi Nishihara; 西原　昭義; Yasuyuki Hamachi; 浜地　康之; Hiroshi Ogawa; 博史小川; Mikio Hotta; 三樹雄堀田; Toshimitsu Fukui; 福井　俊充; Yukito Yoneda; 米田　幸人
Original assignee: Yanmar Diesel Engine Co Ltd
Current assignee: Yanmar Co Ltd
Priority date: 1989-06-07
Filing date: 1989-06-07
Publication date: 1991-01-18
Anticipated expiration: 2014-03-03
Also published as: JP2863199B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（イ）産業上の利用分野本発明はガスタービン機関の軸受支持構造に関するもの
である。

（ロ）従来技術従来からガスタービン機関に関する技術は公知とされて
いるのである。

例えば、実開昭５８−１２２７５３号公報や、実開昭５
８−１２２７５２号公報や、実開昭５６−１６３７２５
号公報や、実開昭６４−３２４３４号公報や、実開昭５
６−１２７８３０号公報に記載の技術の如くである。

（ハ）発明が解決しようとする問題点本発明は、次の点を改善せんとするものである。

まず、コンプレッサー室Ｐとタービンロータ室側の圧力
差により発生していたタービンロータ軸２ｂに掛かる過
大なスラスト力を、カップリング４の拡張面４ａの部分
に発生するスラスト力によりある程度減殺し、タービン
ロータ軸２ｂを軸受支持しているスクイズフィルム軸受
３や玉軸受５０の耐久性の低下を阻止するのである。

また、タービンロータ軸２ｂを支持する最も重要な軸受
であるスクイズフィルム軸受３のスクイズフィルムＳを
、燃焼ガス室Ａ側の高熱が伝達されることにより破壊さ
れることのないようにして、該スクイズフィルム軸受３
の耐久性を向上したものである。

また、タービンロータ軸２ｂに対して固定ナツト６を螺
装する際において無理な締結力が作用し、タービンロー
タ軸２ｂを変形させたり、軸受に無用な余圧を掛けるこ
とが無いようにしたものである。

また、発電機り側に発生した衝撃的な負荷の変化を直接
にガスタービン機関Ｇに伝達することなく、トルク吸収
弾性体２３により吸収することが出来るようにしたもの
である。

また、トルク吸収弾性体２３を固定する弾性体固定ボル
ト２５を外方から螺装可能としたことにより、トルク吸
収弾性体２３の点検交換が簡単に出来るようにしたもの
である。

また、トルク吸収弾性体２３を介装したことにより、出
力軸１２とダイナモ軸７の間の軸芯がずれて、発電機り
に振動が発生するという不具合いを解消したものである
。

（ニ）問題を解決するための手段本発明の目的は以上の如くであり、次に該目的を達成す
る為の構成を説明すると。

ガスタービン機関において、コンプレッサ１のコンプレ
ッサ軸１ａと、タービンロータ２のタービンロータ軸２
ｂとの結合部をカップリング４にて結合し、該カップリ
ング４に拡張面４ａを設けて、コンプレッサ吐出側の圧
縮空気圧と、タービンロータ側の低圧空気圧との圧力差
を該拡張面４ａに付勢して、軸方向のスラスト力を減殺
したものである。

また、タービンロータ軸２ｂの軸受３の外輪に潤滑油に
よるスクイズフィルムＳを構成すると共に、タービンロ
ータ２側の高熱が該スクイズフィルムＳに伝達するのを
防ぐべく、周囲に潤滑油溜まり部を構成したものである
。

また、コンプレッサ軸ｌａ内を通過し、出力室Ｂ内に突
出するタービンロータ軸２ｂの端部に、出力カップリン
グ５を摺動係合面５ａを介して連結し、該出力力ノブリ
ング５の出力室Ｂ側端部より固定ナツト６を螺装し、該
固定ナツト６を出力カップリング５の端面に接当して締
結したものである。

また、タービンロータ軸２ｂにより駆動される出力軸１
２と発電機りのダイナモ軸７を連結する構成において、
出力軸側カップリング２０とダイナモ軸側カップリング
２１との間に、トルク吸収弾性体２３を介装し、該トル
ク吸収弾性体２３を軸芯に直角の方向から嵌挿したもの
である。

また、発電機りのダイナモ軸７のガスタービン側の軸受
を、ダイナモ軸側力・ノブリング２１の内周と出力軸１
２との間に介装した芯出ベアリング８により構成したも
のである。

（ホ）実施例本発明の目的・構成は以上の如くであり、次に添付の図
面に示した実施側の構成を説明すると。

第１図はガスタービンに発電機りを付設した状態の正面
図、第２図はガスタービン部分の正面断面図、第３図は
ガスタービンと発電ｉＤとの接合カップリング部の拡大
断面図、第４図はタービンロータ軸２ｂとコンプレッサ
軸１ａとを連結するカップリング４と軸受スクイズフィ
ルムＳの部分を示す拡大断面図、第５図は燃焼器スクロ
ール９とノズルケース２４と排気デイフユーザ３１との
連結構成を示す拡大断面図、第６図はタービンロータ軸
２ｂのみを取り出した図面、第７図は軸受ボス部４４と
スクイズフィルム軸受３の部分を示す拡大断面図である
。

第１図において、ガスタービンＧの上方に燃焼器１０が
突出しており、該燃焼器１０より噴出する燃焼ガスによ
りタービンロータ２のロータ翼２ａを回転し、該タービ
ンロータ２のタービンロータ軸２ｂを減速装置Ｍ方向へ
突出し、該タービンロータ軸２ｂにコンプレッサ１を固
定し、コンプレフサ１により吐出する圧縮空気を燃焼器
１０に供給している。

そしてタービンロータ軸２ｂが減速装置Ｍ内に突出し、
該減速装置Ｍ内において減速後に、出力軸側カップリン
グ２０とダイナモ軸側カップリング２１により連結して
発電機りのダイナモ軸７を駆動している。

第２図においてガスタービンＧと減速装置Ｍの構成につ
いて説明すると。

ガスタービンＧは燃焼器１０より噴出する燃焼ガスを燃
焼器スクロール９とにより構成した燃焼ガス室Ａ内に噴
出し、該燃焼ガス室Ａ内において渦巻流として、タービ
ンノズル２４ａの部分から吐出し、タービンロータ２の
ロータ翼２ａを回転している。

回転後の燃焼ガスはノズルケース２４から排気デイフユ
ーザ３１を経て、外気に排出されるのである。

また該タービンロータ２の回転をタービンロータ軸２ｂ
より減速装置Ｍ側に伝達し、該タービンロータ軸２ｂが
コンプレッサー室Ｐに突出した部分にコンプレッサ１の
コンプレッサ軸１ａを、カップリング４を介して連結し
ている。

そして該コンプレッサ１により吸入した空気を圧縮空気
として吐出し、圧縮空気通路Ｅを経て燃焼器１０に供給
しているのである。

タービンロータ軸２ｂの端部が減速袋ｆｆＭ内に突出し
た部分に出力カップリング５を介して筒軸３４が連結さ
れており、該筒軸３４の端部に小径ギア軸３５が外嵌さ
れている。該小径ギア軸３５にカウンター軸３９の上の
大径ギア３７が噛合しており、該大径ギア３７の上には
潤滑油ポンプ駆動ギア３８と小径ギア１５が固定されて
いる。

該小径ギア１５は出力軸１２の上の大径ギア１４と噛合
している。

また出力軸１２には始動ギア４０が固設されており、該
始動ギア４０は起動モータ３３のギアと起動時のみ噛合
すべく構成している。

出力軸１２の発電機り側には出力軸側カップリング２０
が固定されており、該出力軸側カップリング２０にトル
ク吸収弾性体２３を介して、ダイナモ軸側カップリング
２１が連結されている。

また出力軸側カップリング２０の周囲に芯出ベアリング
８を介装して、ダイナモ軸側カップリング２１を芯出し
軸受している。

次に第３図において、出力軸１２とダイナモ軸７上の連
結部について説明すると。

該発電機りは片軸受型の発電機を付設している。

即ち発電機りのダイナモ軸７を発電ｉＤのケースに支持
する軸受は、左端部の軸受４１だけであり、ダイナモ軸
７の右端部はダイナモ軸側カップリング２１と出力軸側
カップリング２０を介して出力軸１２により支持してい
るのである。

出力軸′１２は減速装置Ｍのケースに軸受４２と４３に
より強固に支持されているので、該出力軸１２の右端に
おいてダイナモ軸７を軸受支持することは強度上の問題
は無いのである。

ダイナモ軸７の右端の軸受支持は、実質上は出力軸１２
の軸受４２・４３が兼用しているのであるが、出力軸側
カップリング２０とダイナモ軸側カップリング２Ｉの間
にトルク吸収弾性体２３を介装しているので、該トルク
吸収弾性体２３の弾性収縮幅だけダイナモ軸側力・ノブ
リング２１が軸芯回りに振動する恐れがあるので、この
トルク吸収弾性体２３の収縮により発生する振動を吸収
する為に、負荷は支持しないが芯出しのみを行う為の芯
出ヘアリング８を、出力軸側カップリング２０とダイナ
モ軸側カップリング２１の間に介装しているのである。

トルク吸収弾性体２３は弾性体固定ボルト２５により出
力軸側カップリング２０の外周に固着しており、該弾性
体固定ボルト２５に嵌挿した上端のトルク吸収弾性体２
３を減速装置Ｍのケースに設けた点検整備口から脱着作
業を可能としているのである。４４は発電機りを冷却す
る為の冷却ファン羽根である。

次に第４図と第６図においてタービンロータ軸２ｂと筒
軸３４の連結部について説明すると。

減速装置Ｍのケースより軸受ボス５１を突出し、該軸受
ボス５１の内側にコンプレッサ１のコンプレッサ軸１ａ
部分を軸受支持する玉軸受５０を嵌挿している。該玉軸
受５０を軸受ボス５１の方向に押圧する役目を出力カッ
プリング５の右端がしている。

該出力力ソブリング５はコンプレッサ軸１ａの外周に嵌
合しており、またＤ型嵌合孔５ａの部分でタービンロー
タ軸２ｂのＤ型切大部２ｄに係合嵌入している。また出
力カップリング５の右側にはスプライン孔が設けられて
おり、該スプライン孔に筒軸３４のスプライン部が係合
して動力をタービンロータ軸２ｂから出力カップリング
５を介して筒軸３４に伝達している。

そして該出力カブプリング５をタービンロータ軸２ｂに
固定する固定ナツト６が設けられており、該固定ナツト
６は出力カップリング５のスプライン孔の凹部に嵌入し
ている。

該固定ナツト６を捻し込んで行くと、出力カップリング
５が玉軸受５０を押圧し締結されるのである。

また出力力ソブリング５の外周に回転数センサー３２の
検出用ギア５ｂが刻設されている。

該コンプレッサ軸１ａとタービンロータ軸２ｂは右端に
おいてカップリング４によっても一体化されており、同
じ回転数で回転するので、出力カップリング５とコンプ
レッサ軸１ａとの間で相対回転は発生しないのである。

故に出力カップリング５は玉軸受５０に支持されて、軸
芯位置が決定しているコンプレッサ軸１ａとタービンロ
ータ軸２ｂとの位置関係を、両軸に嵌合していることに
より決定し、タービンロータ軸２ｂの芯出しを行ってい
るのである。

次にコンプレッサ軸１ａの右側端部と、タービンロータ
軸２ｂとの連結部について、第４図・第７図より説明す
ると。

減速装置Ｍのケースより軸受ボス部４４がタービンロー
タ軸２ｂの周囲まで突設されており、咳軸受ボス部４４
の軸受孔にスクイズフィルム軸受３を嵌合して、タービ
ンロータ軸２ｂの径大部を軸受支持している。

該タービンロータ軸２ｂはタービンロータ２と一体化さ
れている。

そして該軸受ポス部４４の左側にシール体ハウジング４
５が嵌挿されており、該シール体ハウジング４５に環状
シール５２・５３を介して、カップリング４が嵌挿され
ている。

該カップリング４は、Ｄ型孔４ｂ・４Ｃを構成しており
、咳り型孔４ｂにコンプレッサ軸１ａのＤ型切天部が嵌
入し、Ｄ型孔４ｃ部分にタービンロータ軸２ｂのＤ型切
大部２ｃが嵌入して、タービンロータ軸２ｂとコンプレ
ッサ軸１ａとを一体的に回転するように結合しているの
である。

該カップリング４はこのタービンロータ軸２ｂとコンプ
レッサ軸１ａの結合の役目と共に、コンプレッサー室Ｐ
とタービンロータ室の圧力の相違により玉軸受５０に掛
かるスラスト力を緩和させる役目をしているのである。

即ち、タービンロータ２によりタービンロータ軸２ｂを
右方向に引っ張るスラスト力が４４０　ｋｇ程度であり
、コンプレッサ軸１ａによりタービンロータ軸２ｂを左
方向に引っ張るスラスト力は２５０ｋｇ程度であり、ス
ラスト力の差１９０　ｋｇがタービンロータ軸２ｂの右
方向のスラスト力として作用し、これがスクイズフィル
ム軸受３や玉軸受５０等の耐久性に悪影響を与えるので
ある。

本発明においては、１９０ｋｇものスラスト力が常時作
用するのを、せめて１００　ｋｇ程度に下降させる為に
、カップリング４に拡張面４ａを構成し、該拡張面４ａ
の背室ｍにコンプレッサ１の吐出空気を圧縮空気案内孔
ｎより導入して、該拡張面４ａの部分に略１００ｋｇの
左方向へのスラスト力として作用させたものである。

これにより、タービンロータ軸２ｂの残る１９０　ｋｇ
の右方向へのスラスト力を、１００　ｋｇ減殺して、残
った右方向へのスラスト力を９０ｋｔｒとして、スクイ
ズフィルム軸受３や玉軸受５０等の耐久性を向上させた
ものである。

またスクイズフィルム軸受３の耐久性を向上する為に、
該スクイズフィルム軸受３の外周にスクイズフィルムＳ
を構成すべく、潤滑油供給パイプ４８より、継手潤滑油
路５５と軸受ボス部４４の油路５６を介して、スクイズ
フィルム軸受３のアウター外周に潤滑油を供給している
のである。

これによりスクイズフィルム軸受３の外周に潤滑油のフ
ィルム上の部分ができて、タービンロータ２の高速回転
に対してスクイズフィルム軸受３の耐久性を向上するの
である。

乙かし言亥カップリング４自体にタービンロータ２の高
熱が伝達されるので、スクイズフィルムＳの部分が高熱
となると、スクイズフィルムＳｏ：）油膜性能が低下す
るのである。

これを防ぐ為に、スクイズフィルムＳの左右に潤滑油溜
まり部Ｔ−Ｑを構成し、潤滑油溜まり部Ｔ−Ｑにより、
右側環状シール嵌人体４６と、左側のシール体ハウジン
グ４５から軸受ボス部４４のスクイズフィルムＳの部分
に高熱が伝達されるのを防止しているのである。

該潤滑油溜まり部Ｔ−Ｑの潤滑油は、潤滑油供給パイプ
４８より油路５６を経た潤滑油を、右側環状シール嵌人
体４６に開口した油路５７により軸受３の内輪転動弁に
案内し、一部は該潤滑油溜まり部Ｑを一部はスクイズフ
ィルム軸受３の球間隙を通過して左側の潤滑油溜まり部
Ｔに至るように構成しているのである。

そして潤滑油溜まり部Ｔ・Ｑの潤滑油は潤滑油溜まり部
Ｔ−Ｑから油継手４７の油路を経て、潤滑油供給パイプ
４８の外周に構成した排出油路４９を経て、出力室已に
還流されるのである。

潤滑油溜まり部Ｔ−３は軸受ボス部４４の左側端とシー
ル体ハウジング４５の右端との間に構成しており、潤滑
油溜まり部Ｑは、軸受ボス部４４の右端部と右側環状シ
ール嵌人体４６の左端部との間に構成しているのである
。

また右側環状シール嵌人体４６に後述するタービンケー
ス２９の基部が嵌合している。

次に第５図において潤滑油溜まり部Ｑとノズルケース２
４とタービンケース２９の取付構成に。

いて説明すると。

前述の如くガスタービンケースから突出した軸受ボス部
４４に右側環状シール嵌入体４６を固設し、該右側環状
シール嵌人体４６の外周にタービンケース２９を固定し
ている。

タービンロータ２もカップリング４、コンプレッサ軸１
ａを介して玉軸受５０により支持されてイルので、ター
ビンケース２９とロータ翼２ａとは一定の間隙を保って
いる。

これに対して、燃焼器スクロール９とノズルケース２４
は弾性環状部材３０を介して弾性的に支持されているの
である。

即ちタービンケース２９の外周にノズルケース２４のタ
ービンノズル２４ａの部分が遊嵌されており、外周部分
は弾性環状部材３０により支持した環状支持体５９に抜
は止め固定され支持されているのである。

またノズルケース２４の排気デイフユーザ３１側は、摺
動リング嵌挿体６１に内嵌した摺動リング５８を介して
、排気デイフユーザ３１の外周に遊嵌されている。該排
気デイフユーザ３１自体はガスタービン機関Ｇのケース
に支持されており、確実に位置決めがなされているので
ある。

故に確実にガスタービン機関Ｇのケースに固定された排
気デイフユーザ３１とタービンケース２９の上に設けた
弾性環状部材３０を介して取り付けられたノズルケース
２４は摺動リング５８によりタービンロータ軸２ｂの軸
方向にスライド移動可能としである。

また該ノズルケース２４に対して、燃焼器スクロール９
を浮いた状態で支持しているのである。

即ち燃焼器スクロール９は取付部９ｂにより摺動リング
嵌挿体６１に固定されているのである。

該摺動リング嵌挿体６１自体が摺動リング５８の部分で
排気デイフユーザ３１に対して摺動するのであり、燃焼
器スクロール９も軸方向にスライドするのである。そし
て燃焼器スクロール９のタービンノズル２４ａ側も、タ
ービンノズル側端部９Ｃ・９ｄでノズルケース２４にス
ライド可能に嵌挿されているのである。

このようにノズルケース２４と燃焼器スクロール９をど
ちらもガスタービン機関Ｇのケースに対して、固着せず
に浮いた状態で支持したことにより、燃焼器１０の燃焼
ガスによりこれらの部材が伸縮を繰り返した際において
も、全体的に燃焼器スクロール９とノズルケース２４が
伸縮して、結合部に無理が掛からないように構成してい
るのである。

くべ）発明の効果本発明は以上の如く構成したので、次のような効果を発
揮するものである。

請求項（１）の如く、コンプレッサ１のコンプレッサ軸
１ａと、タービンロータ２のタービンロータ軸２ｂとの
結合部をカップリング４にて結合し、該カップリング４
に拡張面４ａを設けて、コンプレッサ吐出側の圧縮空気
圧と、タービンロータ側の低圧空気圧との圧力差を該拡
張面４ａに付勢して、軸方向のスラスト力を減殺したの
で、コンプレッサー室Ｐとタービンロータ室側の圧力差
により発生していたタービンロータ軸２ｂに掛かる過大
なスラスト力を、カップリング４の拡張面４ａの部分に
発生するスラスト力によりある程度減殺することができ
るので、タービンロータ軸２ｂを軸受支持しているスク
イズフィルム軸受３や玉軸受５０の耐久性の低下を阻止
することが出来たものである。

請求項（２）の如く、タービンロータ２のタービンロー
タ軸２ｂの軸受３の外輪に潤滑油によるスクイズフィル
ムＳを構成すると共に、タービンロータ２側の高熱が該
スクイズフィルムＳに伝達するのを防ぐべく、周囲に潤
滑油溜まり部を構成したので、タービンロータ軸２ｂを
支持する最も重要な軸受であるスクイズフィルム軸受３
のスクイズフィルムＳを、燃焼ガス室Ａ側の高熱が伝達
されることにより破壊することがなく、該スクイズフィ
ルム軸受３の耐久性を向上することが出来たものである
。

請求項（３）の如く、コンプレッサ軸ｌａ内を通過し、
出力室Ｂ内に突出するタービンロータ軸２ｂの端部に、
出力カップリング５を摺動係合面５ａを介して連結し、
咳出力カップリング５の出力室Ｂ側端部より固定ナツト
６を螺装し、該固定ナフト６を出力カップリング５の端
面に接当して締結したので、タービンロータ軸２ｂに対
して固定ナツト６を螺装する際において無理な締結力が
作用し、タービンロータ軸２ｂを変形させたり、軸受に
無用な余圧を掛けることが無くなったものである。

請求項（４）の如く、タービンロータ軸２ｂにより駆動
される出力軸１２と発電ａＤのダイナモ軸７を連結する
構成において、出力軸側カップリング２０とダイナモ軸
側カップリング２１との間に、トルク吸収弾性体２３を
介装し、該トルク吸収弾性体２３を軸芯に直角の方向か
ら嵌挿したことにより、発電機り側に発生した衝撃的な
負荷の変化を直接にガスタービン機関Ｇに伝達すること
なくトルク吸収弾性体２３により吸収することが出来た
ものである。

またトルク吸収弾性体２３を固定する弾性体固定ボルト
２５を外方から螺装可能としたことにより、トルク吸収
弾性体２３の点検交換が簡単に出来るのである。

請求項（５）の如く、発電機りのダイナモ軸７のガスタ
ービン側の軸受を、ダイナモ軸側カップリング２１の内
周と出力軸１２との間に介装した芯出ベアリング８によ
り構成したので、前記トルク吸収弾性体２３が衝撃的な
負荷により撓んだ場合に、出力軸１２とダイナモ軸７と
の軸芯位置がずれることが無いので、発電ｉＤに振動が
発生するという不具合いが発生しないのである。

【図面の簡単な説明】

第１図はガスタービンに発電機りを付設した状態の正面
図、第２図はガスタービン部分の正面断面図、第３図は
ガスタービンと発電機りとの接合カップリング部の拡大
断面図、第４図はタービンロータ軸２ｂとコンプレッサ
軸１ａとを連結するカップリング４と軸受スクイズフィ
ルムＳの部分を示す拡大断面図、第５図は燃焼器スクロ
ールつとノズルケース２４と排気デイフユーザ３１との
連結構成を示す拡大断面図、第６図はタービンロータ軸
２ｂのみを取り出した図面、第７図は軸受ボス部４４と
スクイズフィルム軸受３の部分を示す拡大断面図である
。Ａ・・・燃焼ガス室Ｂ・・・出力室Ｄ・・・発電機Ｐ・・・コンプレッサー室ｌ・・・コンプレッサ１ａ・・・コンプレッサ軸２　・　・２　ａ　・２　ｂ　・４　・　・４　ａ　・７　・　・８　・　・９　・　・１２　・２３　・２４　・タービンロータ・ロータ翼・タービンロータ軸゛カップリング・拡張面・ダイナモ軸・芯出ベアリング・燃焼器スクロール・出力軸・トルク吸収弾性体・ノズルケース

Claims

【特許請求の範囲】

（１）、ガスタービン機関において、コンプレッサ１の
コンプレッサ軸１ａと、タービンロータ２のタービンロ
ータ軸２ｂとの結合部をカップリング４にて結合し、該
カップリング４に拡張面４ａを設けて、コンプレッサ吐
出側の圧縮空気圧と、タービンロータ側の低圧空気圧と
の圧力差を該拡張面４ａに付勢して、軸方向のスラスト
力を減殺したことを特徴とするガスタービン機関。
（２）、タービンロータ軸２ｂの軸受３の外輪に潤滑油
によるスクイズフィルムＳを構成すると共に、タービン
ロータ２側の高熱が該スクイズフィルムＳに伝達するの
を防ぐべく、周囲に潤滑油溜まり部Ｔ・Ｑを構成したこ
とを特徴とするガスタービン機関。
（３）、コンプレッサ軸１ａ内を通過し、出力室Ｂ内に
突出するタービンロータ軸２ｂの端部に、出力カップリ
ング５を摺動係合面５ａを介して連結し、該出力カップ
リング５の出力室Ｂ側端部より固定ナット６を螺装し、
該固定ナット６を出力カップリング５の端面に接当して
締結したことを特徴とするガスタービン機関。
（４）、タービンロータ軸２ｂにより駆動される出力軸
１２と発電機Ｄのダイナモ軸７を連結する構成において
、出力軸側カップリング２０とダイナモ軸側カップリン
グ２１との間に、トルク吸収弾性体２３を介装し、該ト
ルク吸収弾性体２３を軸芯に直角の方向から嵌挿したこ
とを特徴とするガスタービン機関。
（５）、発電機Ｄのダイナモ軸７のガスタービン側の軸
受を、ダイナモ軸側カップリング２１の内周と出力軸１
２との間に介装した芯出ベアリング８により構成したこ
とを特徴とするガスタービン機関。