JPH03113139A

JPH03113139A - 油圧緩衝器

Info

Publication number: JPH03113139A
Application number: JP24877989A
Authority: JP
Inventors: Tomio Imaizumi; 今泉　富雄
Original assignee: Tokico Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1989-09-25
Filing date: 1989-09-25
Publication date: 1991-05-14

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、車両等に用いられる油圧緩衝器に関する。

（従来の技術）従来、たとえば実開昭６２−１８４２３７号公報などで
、高い減衰力を得ることかてきるようにした油圧緩衝器
が提案されている。

この油圧緩衝器は、シリンダ内に摺動自在に嵌合したピ
ストン部によって２つのシリンダ室に区画し、ピストン
部に２つのシリンダ室を連通させる連通路（伸側ボート
）を設け、連通路の下流側に連通路内の油圧によって開
閉するディスクバルブ（リーフバルブ）を設け、ディス
クバルブのピストン部とは反対側に背圧室を設けるとと
もに、ディスクバルブに前記連通路と背圧室とを連通ず
るオリフィスを、また背圧室にこの背圧室とディスクバ
ルブの下流側のシリンダ室とを連通ずる連通孔をそれぞ
れ穿設し、背圧室を減圧室としだものである。なお、デ
ィスクバルブか背圧室から油圧を受ける面積（受圧面ｍ
）は、連通路から油圧を受ける面積（受圧面積）より小
さく設定されている。

この構成によれば、ディスクバルブに連通路側の高い圧
力と背圧室側の減圧された圧力とがその両面から加わり
、ディスクバルブの連通路側に３ける受圧面での実質的
な油圧は、実際に加わる油圧よりも背圧室側の受圧面に
おける油圧の分が減圧されることとなるため、ディスク
バルブの枚数を増加させたりすることなく高い減衰力を
得ることができる。

なお、第１１図にこの油圧緩衝器の減衰力特性図を示す
。この図に示されているように、破線て示ず背圧室のな
い油圧緩衝器の減衰力特性に比べて上記油圧緩衝器ては
、勾配の大きな減衰力特性を得ることができる。

（発明が解決しようとする課題）しかしながら、上記従来の油圧緩衝器では次のような問
題点を有していた。

ディスクバルブの背圧室側の油圧が加わる受圧面積を大
きくすればするほど勾配の大きな減衰力特性が得られる
が、その減衰力特性は単一な勾配であるため、設定の自
由度が少なく車両の走行特性に応して最適な減衰力特性
を設定することができないという問題点があった。

さらに、通常の使用状態で高い減衰力が得られるように
減衰力を設定してしまうと、車両か段差に乗り上げたと
きなどに油圧緩衝器のピストンが急激に移動すると極め
て高い減衰力を発生してしまう虞れがあり、そのため、
その高い減衰力を発生したときのシリンダ内の大きな油
圧に耐えられるように、シリンダの板厚等を厚くしたり
、溶接部の強度を高めたり、シール部材の剛性を大きく
するなど予め油圧緩衝器の各部材の強度を高めておかな
ければならず、その分乗量の増加やコストの上昇を招く
という問題点かあった。

本発明は、以上の問題点に鑑みてなされたもので、その
目的とするところは、勾配の大きな減衰力特性が得られ
、かつ設定の自由度の多い油圧緩衝器を提供することに
ある。

（課題を解決するための手段）本発明の油圧緩衝器は、シリンダ内を仕切部材により２
つのシリンダ室に区画し、前記仕切部材に、前記２つの
シリンダ室を連通ずる連通路と、該連通路内の油圧によ
り開閉して減衰力を発生するディスクバルブとを設け、
該ディスクバルブの仕切部材とは反対側に背圧室を設け
、該背圧室が設けられたディスクバルブが前記連通路か
ら受ける油圧を発生する側のシリンダ室と該背圧室とを
連通させるバイパス通路を設けるとともに、前記背圧室
内の油圧により開閉して減衰力を発生するサブディスク
バルブを設け、該サブディスクバルブの開弁圧力を前記
ディスクバルブが開弁するときの圧力より高く設定した
ことを特徴とするものである。

（作　用）この構成とすると、ディスクバルブか連通路から受ける
油圧を発生する側のシリンダ室から背圧室にバイパス通
路を介して油圧が導入されて、ディスクバルブには開弁
する方向に対して反対方向の圧力が加わるため、勾配の
大きな減衰力特性の減衰力を得ることができ、さらに、
前記シリンダ室からの油圧か大きくなると、サブディス
クバルブか開弁じて勾配の小さな減衰力を発生する。

このように、シリンダ室からの油圧の圧力上昇に伴なっ
て勾配の大きな減衰力特性から勾配の小さな減衰力特性
に変化する減衰力か得られるため、減衰力特性の自由度
が拡大し、さらに、ピストンが急激に移動したときの減
衰力の上昇を抑えることができる。

（実施例）つぎに１本発明の実施例を図面に基づいて説明する。ま
ず、第１の実施例をＳ１図ないし第５図に基づいて説明
する。

本実施例の油圧緩衝器１は、外部操作により減衰力をハ
ード特性とソフト特性に切り換えることかできる減衰力
調整式の油圧緩衝器に本発明を適用したものである。

シリンダ２内には、シリンダ２内をシリンダ上室３とシ
リンダ下室４の２つの室に区画する仕切部材であるピス
トン５かピストンリング６を介して摺動自在に嵌合され
ている。なお、ピストン５は、後述するピストンロウド
アの下側端部に嵌合して取付けられている。

ピストン５の上下の端面には環状の溝８．９か形成され
ている。また、ピストン５には、シリンダ上室３とシリ
ンダ下室４とを連通ずる伸び側進通路ＩＯと縮み側進通
路１１とが形成されており、伸び側進通路１０の一方は
上面の溝９の外部に開口し他方は下面の溝８内に開口し
、縮み側進通路１１の一方は上面の溝９内に開口し他方
は下面の溝８の外部に開口している。

ピストン５の下側端面には、油圧緩衝器の伸び行程にお
いて減衰力を発生する伸び側ディスクバルブ１２を積層
させて溝８を塞ぐように設けられている。また、ピスト
ン５の上側端面には、縮み行程において減衰力を発生さ
せる縮み側ディスクバルブ１３を積層させて溝９を塞ぐ
ように設けられている。これらのディスクバルブ１２、
１３は溝８，９内の油圧が所定値（Ｐｚ、　ｐ＋）達し
たときに外周側か撓んで油液な流動させ、そのときに減
衰力を発生させるものである。

各ディスクバルブ１２．１３の前記ピストン５とは反対
側には伸び備前圧室１４および縮み備前圧室１５かそれ
ぞれ設けられている。これらの背圧室１４．　Ｉｓは、
有底筒状のホルダ１６．１７により形成されるもので、
背圧室１４．１５の内部にはディスクバルブ１２．１３
が撓んだときでも液密か保てるようにシール機構が設け
られている。このシール機構は、環状のばね１８．１９
と、このばね１８、１９の内周側を支持するリテーナ２
０．２１と、ホルダ１６．１７の内周に摺動可能に設け
られ、ばね１８．１９の弾性力によりディスクバルブ１
２．１３に押圧される筒状のスライドリテーナ２２．２
３とからなる。また、環状のばね１８．１９には連通孔
１８ａ、１９ａが形成されており、リテーナ２０．２１
には内側と外側とを連通ずる切り欠き２０ａ、２１ａか
形成されている。

各ホルダ１６．１７には各背圧室１４．１５と各シリン
ダ室３．４とを連通ずる通路２４．２５が形成されてお
り、通路２４．２５はホルダ１６．１７の背圧室１４、
１５とは反対側に形成されている環状の溝２５、２７に
開口している。そして、ホルダ１６．１７の溝２６．２
７が形成されている面には、伸び側サブディスクバルブ
２８および縮み側サブディスクバルブ２９をそれぞれ積
層させて谷溝２６．２７を塞ぐように設けられている。

これらのサブディスクバルブ２８．２９は、背圧室１４
．１５内の油圧が、前記ディスクバルブ１２．１３が開
弁する圧力より高い所定の圧力（Ｐ２．１１２）に達し
たときに外周側が撓んで油液な流動させ、そのときに減
衰力を発生させるものである。

下側のホルダ１６の伸び側サブディスクバルブ２８が当
接するシート面には切り欠きからなるオリフィス通路３
０が形成されている。

ピストンロッド７の軸線上には貫通孔７ａが形成されて
おり、ピストンロッド７の下側端部側の貫通孔７ａ内に
はシャッタ３１が回動自在に嵌挿されている。そして、
シャッタ３１は、一端が外部に突出しているコントロー
ルビン３２の他端に接続されており、コントロールビン
３２を操作することにより外部から回転させることがで
きるようになっている。

シャッタ３１の外周には、バイパス通路を構成する３木
の溝３：ｌ、３４．３５が軸方向に沿って形成されてい
る。そして、第１の溝３３は、シリンダ上室３と貫通孔
７ａとを連通ずる孔３６と、伸び備前圧室１４と貫通孔
７ａとを連通ずる孔３７とを連通してシリンダ上室３か
ら伸び備前圧室１４に油圧を導入させる第１のバイパス
通路３８を構成する。

また、第２の溝３４は、シリンダ下室４と、縮み備前圧
室１５と貫通孔７ａとを連通ずる孔３９とを連通して、
シリンダ下室４から縮み備前圧室１５に油圧を導入させ
る第２のバイパス通路４ｏを構成する。

＠３の溝３５は、シリンダ上室３と貫通孔７ａとを連通
ずる小径のオリフィス孔４１（第３図に図示）と、シリ
ンダ下室４とを連通する第３のバイパス通路４２を構成
する。

そして、第１の溝３３と第２の溝３４とはシャツタ３１
の径方向において互いに反対側に設けられており、孔３
６と孔３９もピストンロッド７の径方向において互いに
反対側に設けられているため、シャッタ３１の回転によ
り同時に第１のバイパス通路３８と第２のバイパス通路
４０とが開閉される。

以上の構成に係る作用を説明する。

シャッタ３１により第１および第２のバイパス通路３８
．４０を閉じ、第３のバイパス通路４２を開いた場合（
第３図、第４図に示す状態）、シリンダ上室３と伸び備
前圧室１４、シリンダ下室４と縮み備前圧室１５との連
通が遮断されて各背圧室１４．１５には油圧が導入され
ない状態であり、シリンダ上室３とシリンダ下室４とが
第３のバイパス通路４２を介して連通される。

そのため、ピストン５の低速域では、第３のバイパス通
路４２のオリフィス孔４１により第５図のＡＩ＋ａｌ線
に示す二次曲線的なオリフィス特性の減衰力を発生する
。

ピストン５の高速域では、連通路１０．１１内の油圧が
開弁圧力（Ｐ＋、　Ｐ＋）に達すると、ディスクバルブ
１２．１３か開弁して第５図のＡ２＋８２線に示す直線
的なバルブ特性の減衰力を発生し、ディスクバルブ１２
．１３には背圧室１４．１５から圧力が加わっていない
ため、勾配の小さい減衰力特性となる。なお、このとき
には背圧室１４．　Ｉｓには油液が入っている状態であ
るか、ディスクバルブ１２．１３の撓み量が微少であり
、また、背圧室１．４．１５からの油液のリークもある
ため、ディスクバルブ１２．１３の作動に背圧室１４．
　Ｉｓ内の油液が影響することはない。

つぎに、シャッタ３１を操作して第１のバイパス通路３
８および第２のバイパス通路４ｏを開き、第３のバイパ
ス通路４２を閉じた場合を説明する。

このときは、シリンダ上室３と伸び備前圧室１４とか連
通され、シリンダ下室４と縮み備前圧室１５とが連通さ
れる。そして、シリンダ上室３とシリンダ下室４とは、
下側のホルダ１６に設けたオリフィス通路３０により連
通される。

このときの減衰力特性を説明すると、背圧室１４、１５
にも油圧が導入されてディスクバルブ１２、１３をピス
トン５の反対側から押さえることとなるため、背圧室１
４．１５に油圧か導入されていないときよりも大きな圧
力（Ｐ３．　ｐ：＋）で開弁する。そのため、ピストン
５の低速域でのディスクバルブ１２．１３が開弁するま
ではオリフィス通路３０により第５図の８１．　ｂ、線
に示す二次曲線的なオリフィス特性の減衰力を発生する
。

ピストン５の高速域では、背圧室１４．１５内の油圧に
よりディスクバルブ１２．１３がピストン５の反対側か
ら押さえられることにより、第５図の８２．　ｂ２線で
示す勾配の大きな直線的なバルブ特性の減衰力を発生す
る。そして、さらに背圧室１４．１５内の油液の圧力が
大きくなりサブディスクバルブ２８．２９の開弁圧力（
Ｐ２．　Ｉ）２）に達すると、サブディスクバルブ２８
．２９が開弁して第５図の８３．　ｂ３線で示す勾配の
小さなバルブ特性の減衰力を発生する。

このように、背圧室１４．１５に油圧を導入しないとき
には低い減衰力特性（ソフト特性）が得られ、背圧室１
４．１５に油圧を導入されることにより高い減衰力特性
（ハード特性）が得られるとともに、ハート特性では、
勾配の大きなバルブ特性から勾配の小さなバルブ特性に
変化させることかできる。

そして、ディスクバルブ１２．１：ｌの連通路１０゜１
１側の受圧面積および背圧室１４．　Ｉｓ側の受圧面積
の変更、ディスクバルブ１２．１３またはサブディスク
バルブ２８．２９の剛性の変更（枚数、材質の変更）す
ることにより、各バルブ特性の開弁圧力および勾配を任
意に設定することかでき、車両の走行特性に応じて最適
な減衰力特性を設定することができる。

つぎに、第６図および第７図に基づいて本発明の第２の
実施例を説明する。なお、上記第１の実施例の部材と相
当する部材には同一の符号を付す。

本実施例の油圧緩衝器４３は、仕切部材であるピストン
の位置に応じて減衰力を変化させることのできる油圧緩
衝器に本発明を適用したものである。

シリンダ２内には、シリンダ２内をシリンダ上室３とシ
リンダ下室４の２つの室に区画するピストン５かピスト
ンリンタロを介して摺動自在に嵌合されている。なお、
ピストン５は、後述するピストンロッド７の下側端部に
嵌合して取付けられている。

ピストン５には、シリンダ下室３とシリンダ下室４とを
連通ずる伸び偏速通路ＩＯと縮み偏速通路１１とか形成
されており、ピストン５の下側端面には、油圧緩衝器の
伸び行程において減衰力を発生する伸び側ディスクバル
ブ１２が設けられ、ピストン５の上側端面には、縮み行
程において減衰力を発生させる縮み側ディスクバルブ］
３か設けられている。なお、これらの構成は上記第１の
実施例と同様であるため詳細な説明は省略する。

伸び側ディスクバルブ１２が当接するピストン５のシー
ト面には切り欠きからなるオリフィス通路４４が形成さ
れていて、シリンダ上室３とシリンダ下室４とを常時小
さな流路面積で連通させている。

伸び側ディスクバルブ１２および縮み側ディスクバルブ
１３のそれぞれのピストン５とは反対側にホルダ１６．
１７が設けられており、各ホルダ１６、１７には環状の
凹溝１６ａ、１７ａが形成されその凹溝１６ａ、１７ａ
の内にはリング状などの弾性体からなるシール部材４５
．４６が設けられている。そして、ホルダ１６．１７の
シール部材４５と伸び側ディスクバルブ１２とが当接し
凹溝１６ａ内が密閉されて伸び備前圧室１４が構成され
、ホルダ１７のシール部材４６と縮み側ディスクバルブ
１３とが当接し凹溝１７ａ内が密閉されて縮み備前圧室
１５か構成される。

各ホルダ１６．１７には各背圧室１４．１５と各シリン
ダ室３．４とを連通ずる通路２４．２５がそれぞれ形成
されており、ホルダ１６．１７の前記背圧室１４、１５
とは反対側には、伸び側サブディスクバルブ２８および
縮み側サブディスクバルブ２９かそれぞれ設けられてい
る。このサブバルブ２８．２９の構成も上記第１の実施
例と同一であるため詳細な説明は省略する。なお、ホル
ダ１６．１７のサフディスクバルブ２８．２９が当接す
るシート面には切り欠きからなるオリフィス通路：１０
．３０が形成されている。

ピストンロッド７は、一端かシリンダ２の外部に突出し
たロット４７と、ロッド４７の他端に螺着されたボルト
部材４８とからなり、このボルト部材４８に前記各ディ
スクバルブ１２．１３およびホルダ１６．１７などかナ
ツト４９により固定される。

ロット４７、ボルト部材４８、ナツト４９には軸線に沿
って孔かそれぞれ形成されており、これらの孔により挿
入孔５０が構成される。この挿入孔５０には、一端かシ
リンダ２の底部側に固定されたメータリングピン５１の
他端側が挿入されている。メータリングピン５１は、第
７図に示すように、２個所の大径部５１ａ、５１ｂと３
個所の小径部５１ｃ、５１ｄ、５１ｅとからなる軸方向
の径が適宜変更Ｊｅ砧杷窮伸しｈ−イア前記挿入孔５０内には、メータリングピン５１の大径部
５１ａ、５１ｂに摺動自在に外嵌する筒状のカラー５２
が挿入孔５０の内周と一定の間隙をもって配置されてお
り、カラー５２の下端は、ピストン５をピストンロット
７に固定するためのナツト４９に形成されたシート部５
３に当接可能となっており、上端には、後述する筒状の
ガイド５４の下端か当接している。

ガイド５４は、メータリングピン５１との間および挿入
孔５０内周との間にそれぞれ一定の間隔が生じるように
メータリングピン５１の大径部５１ａ。

５１ｂの外径よりも大きな内径で形成されており、外周
には大径部５４ａが形成されていて、この大径部５４ａ
とロッド４７の内周に形成されている段部４７ａとの間
に介装されたスプリング５５によってガイド５４は下方
に付勢されている。また、ガイド５４の下端にはガイド
５４とメータリングピン５１の間の間隙とカラー５２と
挿入孔５０内周の間の間隙とを連通ずる通路孔５６が形
成されており　ガイド５４のト姓個１＝１士　シータリ
ンｄピン５１の大径部５１ａ、５１ｂに摺動自在に外嵌
可能なシール部５４ｂが形成され、さらに、ガイド５４
の上端は挿入孔５０の内周に固定されているストッパ５
７に当接可能となっている。ここで、ガイド５４のシー
ル部５４ｂおよびナツト４９の孔４９ａの内径はメータ
リングピン５１の大径部５１ａ、５１ｂに比較的密に嵌
合する寸法に設定されている。

ガイド５４と挿入孔５０の間の間隙は、ロット４７とボ
ルト部材４８との間に形成されている通路溝５８により
シリンダ上室３と連通されている。

メータリングピン５１の大径部５１ａ、５１ｂのピッチ
寸法Ｐと、ナツト４９の下端とガイド５４の上端との間
の寸法文とは、第７図に示すように、同一に設定されて
いる。

ボルト部材４８のピストン５が嵌合している外周面には
方取り部による通路５９が形成されており、また、この
通路５９と前記挿入孔５０とはボルト部材４８に形成さ
れた連通孔６０で連通されている。さらに１通路５９と
各背圧室１４．１５とはホルダ１６．１７に形成された
複数の切り欠き１６ｂ、１７ｂによって連通されている
。上記構成によって、各背圧室１４．１５は、ナツト４
９の孔４９ａ、カラー５２と挿入孔５０内周の間の間隙
、連通孔６０、通路５９および切り欠き１６ｂ、１７ｂ
から構成されるバイパス通路６１を介してシリンダ下室
４と連通し、さらに、通路溝５８、ガイド５４の外周と
挿入孔５０の内周との間の間隙、ガイド５４のシール部
５４ｂ、ガイド５４の内周とメータリングピン５１の外
周との間の間隙、通路孔５６、カラー５２と挿入孔５０
内周の間の間隙、連通孔６０、通路５９および切り欠き
１６ｂ、１７ｂから構成されるバイパス通路６２を介し
てシリンダ上室３と連通している。

そして、カラー５２の下端かナツト４９のシート部５３
に当接したとき（第６図の中心線から左側に示す状態）
には各背圧室１４．１５とシリンダ下室４とを連通ずる
バイパス通路６１が遮断され、ガイド５４の上端がスト
ッパ５７に当接したとき（第６図の中心線から右側に示
す状態）には各背圧室１４．１５とシリンダ上室３を連
通するバイパス通路６２が遮断される。

以上の構成に係る作用を説明する。なお、減衰力特性は
上記第１の実施例と同様であるため、第５図を参照して
説明する。

第７図において破線で示すように、ナツト４９の孔４９
ａおよびガイド５４のシール部５４ｂがメータリングピ
ン５１の大径部５１ａ、５１ｂに位置するようなピスト
ン５とメータリングピン５１との相対位置では、油圧緩
衝器４３の減衰力特性は次のようになる。

バイパス通路６１は、メータリングピン５１の大径部５
１ｂとナツト４９の孔４９ａとの嵌合により塞がれ、バ
イパス通路６２は、メータリングピン５１の大径部５１
ａとガイド５４のシール部５４ｂとの嵌合により塞がれ
てしまうため、各背圧室１４．１５にはシリンダ上室３
またはシリンダ下室４から油圧が導入されない。そのた
め、減衰力は、第１の実施例と同様に、ピストン５の低
速域ではピストン５に形成されているオリフィス通路４
４による二次曲線的なオリフィス特性（第５図のＡ□ｏ
ａｌ線）となり、ピストン５の高速域の伸び行程時には
伸び側ディスクバルブ１２、縮み行程時には縮み側ディ
スクバルブ１３によるそれぞれのバルブ特性となる（第
５図のＡ２＋８２線）。

つぎに、第７図の実線に示すように、ナツト４９の孔４
９ａおよびガイド５４のシール部５４ｂかメータリング
ピン５１の小径部５１ｂ、５１ｅに位置する場合の減衰
力特性は次のようになる。

まず、ピストン５の低速域ては、ピストン５およびホル
ダ１６に形成されているオリフィス通路４４．３０によ
るオリフィス特性の減衰力が得られる（第５図の８１線
、ｂ１線）。

ピストン５の高速域における伸び行程ては、第６図の中
心線から左側に示すように、ガイド５４を介してカラー
５２がスプリング５５により下方へ付勢されてその下端
がナツト４９のシート部５３に当接しているため、シリ
ンダ下室４と各背圧室１４．１５とを連通するバイパス
通路６１が遮断され、シリンダ上室３の油圧がバイパス
通路６２を通って各背圧室１４．１５に導入される。そ
のため、伸び側ディスクバルブ１２か伸び側背圧室］４
内に導入されたシリンダ上室３側の油圧によって押さえ
られ、勾配の大きなバルブ特性の減衰力か得られ、さら
に、伸び備前圧室１４内の油圧が大きくなって伸び側サ
ブディスクバルブ２８の開弁圧力に達すると、伸び側サ
ブディスクバルブ２８が開弁して勾配の小さなバルブ特
性の減衰力が得られる（第５図のＢｔ−ａ＊！ｌ　）　
−また、縮み行程では、第６図の中心線から右側に示す
ように、シリンダ下室４の油圧がカラー５２の下端面に
加わりカラー５２がスプリング５５の付勢力に抗して押
し上げられ、ガイド５４の上端がストッパ５７に当接し
て、シリンダ上室３と各背圧室１４．１５とを連通ずる
バイパス通路６２が遮断され、シリンダ下室４の油圧が
バイパス通路６１を介して各背圧室１４．１５に導入さ
れる。

そのため、縮み側ディスクバルブ１３か縮み備前圧室Ｉ
５に導入されたシリンダ下室４側の油圧によって押さえ
られ、勾配の大きなバルブ特性の減衰力が得られ、さら
に縮み備前圧室１５内の油圧が大きくなると縮み側サブ
ディスクバルブ２９か開弁して勾配の小さなバルブ特性
の減衰力が得られる（第５図のｂ２−ｂＸ線）。

なお、ハード特性からソフト特性への切換え時には各背
圧室１４．　Ｉｓ内の油圧はホルダ１６．１７に形成さ
れているオリフィス通路３Ｇ、　：ｌＯからシリンダ上
室３又はシリンダ下室４に逃がされる。

そして、ディスクバルブ１２．１３の連通路１０゜ｌｌ
側の受圧面積および背圧室１４．１５側の受圧面積の変
更、ディスクバルブ１２．１３またはサブディスクバル
ブ２８．２９の剛性の変更（枚数、材質の変更）するこ
とにより、各バルブ特性の開弁圧力および勾配を任意に
設定することができ、車両の走行特性に応じて最適な減
衰力特性を設定することができる。

つづいて、第８図ないし第１０図に基づいて本発明の第
３の実施例を説明する。なお、上記第１の実施例の部材
と相当する部材には同一の符号を付す。

本実施例の油圧緩衝器６３は、車両に生じる振動の周波
数に応じた減衰力を発生することのできる油圧緩衝器に
本発明を適用したものである。

シリンダ２内には、シリンダ２内をシリンダ上室３とシ
リンダ下室４の２つの室に区画する仕切部材であるピス
トン５がピストンリング６を介して摺動自在に嵌合され
ている。なお、ピストン５は、後述するピストンロッド
７の下側端部に嵌合して取付けられている。

ピストン５には、シリンダ上室３とシリンダ下室４とを
連通ずる伸び偏速通路１０と縮み偏速通路１１とか形成
されており、ピストン５の下側端面には、油圧緩衝器の
伸び行程において減衰力を発生する伸び側ディスクバル
ブ１２が設けられ、ピストン５の上側端面には、縮み行
程において減衰力を発生させる縮み側ディスクバルブ１
３が設けられている。なお、これらの構成は上記第１の
実施例と同様であるため詳細な説明は省略する。伸び側
ディスクバルブ１２が当接するリフイス通路６４が形成
されていて、シリンダ上室３とシリンダ下室４とを常時
小さな流路面積で連通させている。

ディスクバルブ１２．１３のピストン５とは反対側には
ホルダ１６．１７が設けられている。そして、このホル
ダ１６．１７と後で詳述する支点手段６５、６６とで伸
び備前圧室１４３よび縮み備前圧室１５がそれぞれ構成
される。各背圧室１４．１５は、ピストン５に形成され
た切り欠き通路５７．６８、ピストンロット７に形成さ
れた複数の方取り部６９−・・、ホルダ１６．１７に形
成された通路７０．７１、からなるバイパス通路７２．
７３により前記連通路１０、１１と連通されている。バ
イパス通路７２．７３には、オリフィス７４ａ　、　７
５ａか形成された逆止弁機構７４．７５が設けられてお
り、この逆止弁機構７４、７５は、バイパス通路７２．
７３から背圧室１４゜１５へ流れる油液なオリフィス７
４ａ、７５ａにより絞って、背圧室１４．１５内の油圧
の上昇を抑え、逆に、背圧室１４．１５の油液を大きく
開くことに支点手段６５．６６は、ディスクバルブ１２
．１：ｌに当接させて設けられた球面形状のバックアッ
プディスク７６、７７と、前記ホルダ１６．１７に嵌合
するリテーナ７８．７９と、リテーナ７８．７９をバッ
クアップディスク７６、７７側に押圧付勢し、かつ、背
圧室１４．１５とシリンダ下室４との間をシールするた
めの弾性部材ａｏ、　ａｉとからなる。リテーナ７８．
７９のバックアップディスク７６、７７と当接する個所
は曲面形状に形成されており、バックアップディスク７
６、７７か円滑に変形できるようになっている。また、
リテーナ７８．７９と弾性部材８０．８１とは焼付によ
り固着されている。

各ホルダ１．６．１７には各背圧室１４．１５と各シリ
ンダ室３，４とを連通ずる通路２４．２５が形成されて
おり、ホルダ１６．１７の背圧室１４．１５とは反対側
には、伸び側サブディスクバルブ２８オよび縮み側サブ
ディスクバルブ２９がそれぞれ設けられている。これら
のサブディスクバルブ２８．２９の構成も上記第１の実
施例と同一であるため詳細な説明は省略する。

つづいて、以上の構成の油圧緩衝器６３に係る作用を説
明づる。

ピストン５の低速域では、ピストン５に形成されている
オリフィス通路６４により第１０図のＣＩ、ＣＩ線に示
す二次曲線的なオリフィス特性の減衰力を発生する。

また、ピストン５の高速域では次のようになる。舗装の
粗い路面を走行するときなどには。

シリンダ上室３およびシリンダ下室４内の圧力変化の周
波数が高くなるため、背圧室１４．１５内の圧力上昇が
バイパス通路７２．７３に設けられている逆止弁機構７
４．７５のオリフィス７４ａ、７５ａにより抑えられる
。そのため、バックアップディスク７６、７７のディス
クバルブ１２．１３に当接する位置（開弁時の支点）か
径方向内方側のままとなって低く圧力で開弁し、第１０
図のＣ２＋Ｃ２線に示すような小さな勾配のバルブ特性
の減衰力を発生する。

また、車両の旋回時などには、シリンダ上室３およびシ
リンダ下室４内の圧力変化の周波数が低いため、背圧室
１４．１５内の圧力上昇をオリフィス７４ａ、７５ａが
抑えることができない、そのため、背圧室１４．１５内
の油圧が上昇し、バックアップディスク７６、７７がデ
ィスクバルブ１２．１３側に押され当接する位置が径方
向外方に移動して、ディスクバルブ１２．１３の開弁時
の支点か外方向に変更されるとともに、背圧室１４．　
Ｉｓ内の油圧によりバックアップディスク７６．７７を
介してディスクバルブ１２．１３が押される。これによ
り、ディスクバルブの開弁するときの圧力が高くなり、
開弁するまではオリフィス通路６４による第１Ｏ図の０
１＋　ｄｔ線に示すオリフィス特性による減衰力を発生
し、開弁後は第１０図のＣ２，ｄｚに示す大きな勾配の
バルブ特性の減衰力を発生する。さらに、背圧室１４．
　Ｉｓ内の油圧がＰ２ｙ　ｐｔまで上昇すると、サブデ
ィスクバルブ２８．２９が開弁して第１０図のＣ３，ｄ
：＋に示す勾配の小さいバルブ特性の減衰力を発生する
。なお、背圧室１４゜１５内の油圧の大きさに比例して
バックアップ午ｉ　２／７７６、　’１７のダノスクバ
ルプ＋２−１：ｌに当接する位置が径方向外方へ移動す
るため、周波数の上昇に応じて第１０図の破線に示すよ
うに減衰力は反比例して順次小さくなる。

このように、周波数が高い場合には発生する減衰力を小
さくし、周波数か低い場合には発生する減衰力を大きく
することかできる。これにより、舗装の粗い路面などを
走行したときには減衰力が小さくなって乗り心地性か向
上し、旋回時には減衰力が大きくなって操縦安定性か向
上して、乗り心地と操縦安定性との両立か図られる。

なお、上記各実施例では、いずれもピストン５に本発明
の減衰力発生機構を設けたが、本発明はこれに限定され
ることはなく、複筒式の油圧緩衝器のボトム側に設けて
もよい。すなわち、ピストンの内筒内ての摺動により生
じる、内筒内と内外筒間（内筒と外筒との間）とを区画
する仕切部材の連通路内の油液の流動を上記構成の減衰
力発生機構により制御するようにしてψ）よい（発明の効果）以上詳細に説明したように本発明は、ディスクバルブの
ピストンとは反対側に背圧室を設けるとともに、背圧室
の油圧により開閉するサブディスクバルブを設けたため
、ディスクバルブが背圧室の油圧により押さえられて勾
配の大きな減衰力特性の減衰力を発生し、背圧室内の油
圧かさらに上昇するとサブディスクバルブにより勾配の
小さい減衰力特性の減衰力を発生することがてき、この
組み合わせにより減衰力特性の設定の自由度か拡大して
、車両に応じた最適な減衰力特性を設定することができ
るとともに、減衰力か大きくなりすぎることがないため
、油圧緩衝器の各部材の強度を高める必要がなくなり、
重量の増加やコストの上昇が抑えられる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の油圧緩衝器の第１の実施例を示す要
部縦断面図、第２図は、第１図に示した油圧緩衝器がハード特性のと
きのピストンロフトとシャッタの水平断面を示すもので
、第２図（ａ）は第１図のＩＩａ−ｌＩｃ線断面図、第
２図（ｂ）は第１図のｎｂ−ｎｂ線断面図、第２図（ｃ
）は第１図のｌＩｃ−ｌＩｃ線断面図、第２図（ｄ）は
第１図のｎｄ−ｎｄ線断面図、第３図は、第１図に示した油圧緩衝器がソフト特性のと
きのピストンロフトとシャッタの第１図とは異なる位置
における縦断面図、第４図は、第３図に示したピストン
ロッドとシャッタの水平断面を示すもので、第４図（ａ
）は第３図のＩＶａ−■ａ線断面図、第４図（ｂ）は第
３図のｆｆｂ−ＩＶｂ！断面図、第４図（Ｃ，）は第３
図の■ｃ−■ｃ線断面図、第４図（ｄ）は第３図のＩＶ
ｄ−ｆｆｄ線断面図、第５図は、第１図に示した油圧緩衝器の減衰力特性を示
す図、第６図は、本発明の油圧緩衝器の第２の実施例を示す要
部縦断面図、第７図は、第６図に示した油圧緩衝器におけるピストン
とメータリングビンの相対位置と減衰力との関係を示す
図、第８図は、本発明の油圧緩衝器の第３の実施例を示す要
部縦断面図、第９図は、第８図のＩＸ−ＩＸ断面図、第１Ｏ図は、第
８図に示した油圧緩衝器の減衰力特性を示す図、第１１図は、従来の油圧緩衝器の減衰力特性を示す図で
ある。２・・・シリンダ３・・・シリンダ上室４・・・シリンダ下室５・・・ピストン（仕切部材）１０・・・伸び側連通路１１・・・縮み側連通路１２・・・伸び側ディスクバルブ１３・・・縮み側ディスクバルブ１４・・・伸び側背圧室１５・・・縮み側背圧室２８・・・伸び側サブディスクバルブ２９−・・縮み側サブディスクバルブ３８、４０・・・バイパス通路（第１の実施例）６１、
６２・・・バイパス通路（第２の実施例）７２、７３−
・・バイパス通路（第３の実施例）特許出願人トキコ株式（ばか２名）第３図３２第４図第７図第８図第１１図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）シリンダ内を仕切部材により２つのシリンダ室に
区画し、前記仕切部材に、前記２つのシリンダ室を連通
する連通路と、該連通路内の油圧により開閉して減衰力
を発生するディスクバルブとを設け、該ディスクバルブ
の仕切部材とは反対側に背圧室を設け、該背圧室が設け
られたディスクバルブが前記連通路から受ける油圧を発
生する側のシリンダ室と該背圧室とを連通させるバイパ
ス通路を設けるとともに、前記背圧室内の油圧により開
閉して減衰力を発生するサブディスクバルブを設け、該
サブディスクバルブの開弁圧力を前記ディスクバルブが
開弁するときの圧力より高く設定したことを特徴とする
油圧緩衝器。