JPH0311559A - 燃料電池の運転方法 - Google Patents
燃料電池の運転方法Info
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- JPH0311559A JPH0311559A JP1147287A JP14728789A JPH0311559A JP H0311559 A JPH0311559 A JP H0311559A JP 1147287 A JP1147287 A JP 1147287A JP 14728789 A JP14728789 A JP 14728789A JP H0311559 A JPH0311559 A JP H0311559A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
- H01M8/04082—Arrangements for control of reactant parameters, e.g. pressure or concentration
- H01M8/04089—Arrangements for control of reactant parameters, e.g. pressure or concentration of gaseous reactants
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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- Sustainable Energy (AREA)
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- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は反応ガス給排用マニホールドを有する積層型
燃料電池の運転方法、特にその反応ガス供給方法に関す
る。
燃料電池の運転方法、特にその反応ガス供給方法に関す
る。
周知のように燃料電池は、燃料電極、酸化剤電極および
この両極の間に挟丑れた電解質マドＩＪックス層とから
なる単電池の積層体としてなシ、この積層体側面と気密
に結合されたマニホールドを介して単位電池に燃料ガス
及び酸化剤ガスを供給して発電運転が行われる。従来よ
シ、これら反応ガスの供給方法として電極基材又はセパ
レータに溝状に形成される反応ガス通路の改良により反
応ガスの流量分布全均一化し、電流密度分布の均一化を
図り、電池性能の安定化が行われてきた。しかしながら
、燃料ガスおよび酸化剤ガスの給排方向は運転頭初から
一定方向に保って発電運転が行われる。
この両極の間に挟丑れた電解質マドＩＪックス層とから
なる単電池の積層体としてなシ、この積層体側面と気密
に結合されたマニホールドを介して単位電池に燃料ガス
及び酸化剤ガスを供給して発電運転が行われる。従来よ
シ、これら反応ガスの供給方法として電極基材又はセパ
レータに溝状に形成される反応ガス通路の改良により反
応ガスの流量分布全均一化し、電流密度分布の均一化を
図り、電池性能の安定化が行われてきた。しかしながら
、燃料ガスおよび酸化剤ガスの給排方向は運転頭初から
一定方向に保って発電運転が行われる。
第６図は従来方法における燃料通路、酸化剤通路等の反
応ガス通路１ツタの燃料ガス、酸化剤ガス等反応ガス中
の水素ある（白は酸素等活性物質の濃度分布を示す特性
線図であり、活性物質が発電反応によって消費されるた
めに、反応ガス碇度は入１コ１側で高く、出Ｄ （ｉ＋
！Ｉに向けて低くなる濃Ｉ〕！分布を示す。
応ガス通路１ツタの燃料ガス、酸化剤ガス等反応ガス中
の水素ある（白は酸素等活性物質の濃度分布を示す特性
線図であり、活性物質が発電反応によって消費されるた
めに、反応ガス碇度は入１コ１側で高く、出Ｄ （ｉ＋
！Ｉに向けて低くなる濃Ｉ〕！分布を示す。
第４図は従来方法における反応ガス通路の長さ方向の出
力電流密度分布を示す特性線図であり、反応ガス濃度、
すなわち水素分圧゛または酸素分圧が反応ガス通路の下
流側で低下することによって電極への活性物質の供給量
も低下するために、出力電流密度も反応ガス通路の出口
側に向けて低下する特性金示す。
力電流密度分布を示す特性線図であり、反応ガス濃度、
すなわち水素分圧゛または酸素分圧が反応ガス通路の下
流側で低下することによって電極への活性物質の供給量
も低下するために、出力電流密度も反応ガス通路の出口
側に向けて低下する特性金示す。
周知のごとく、電池は取ジ出し電流密度に関係する分極
を生ずる。すなわち電流密度の低い部位が電位が高く、
電流密度が高い部位は電位が低い。
を生ずる。すなわち電流密度の低い部位が電位が高く、
電流密度が高い部位は電位が低い。
燃料電池の寿命は電池電位の影響全骨け、電位の高い方
が電池構成材料の腐食や電極触媒の劣化が進むので寿命
が短かくなる。運転頭初より燃料ガス、酸化剤ガス等の
反応ガス給排方向が一定である場合、反応ガス出に１側
の（１４成拐料の腐食、触媒劣化が進み、全体的にみた
燃料′電池の寿命を短くしてしまうという問題がある。
が電池構成材料の腐食や電極触媒の劣化が進むので寿命
が短かくなる。運転頭初より燃料ガス、酸化剤ガス等の
反応ガス給排方向が一定である場合、反応ガス出に１側
の（１４成拐料の腐食、触媒劣化が進み、全体的にみた
燃料′電池の寿命を短くしてしまうという問題がある。
そしてこの事は、基材又はセパレータの反応ガス通路の
改良／どけでは十分に補えない問題である。
改良／どけでは十分に補えない問題である。
この発明の目的は、反応ガスの供給方法の改善により、
反応ガス通路内の反応ガス饋度および発電電流密度の分
布全等価的に均等化することにある。
反応ガス通路内の反応ガス饋度および発電電流密度の分
布全等価的に均等化することにある。
上記課題全解決するために、この発明によれば、電’１
１４買層全挾んで燃料電極および酸化剤電極が配きれ両
電極に燃料ガス及び酸化剤ガスをそれぞれ供給する燃料
通路および酸化剤通路が互いに直交する方向に形成され
た単位電池の積層体からなり、この積層体の側面に気密
に結合された燃料マニホールド及びｒ波化剤マニホール
ドを介して前記燃料通路に燃料ガスヲ、酸化剤通路に酸
化剤ガス金給排して発電運転を行う燃料電池において、
発電運転中の単位電池の電位を前記燃料ガスおよび酸化
剤ガスの入［」側および出１コ側に近い位置で検出ム両
検ＩＢ電位の差電圧が所定レベルに達したとき、前記燃
料通路および酸化剤通路にそれぞれ供給する燃料ガスお
よび酸化剤ガスのうち少くとも一方のガスの通流方向を
反転することとする。
１４買層全挾んで燃料電極および酸化剤電極が配きれ両
電極に燃料ガス及び酸化剤ガスをそれぞれ供給する燃料
通路および酸化剤通路が互いに直交する方向に形成され
た単位電池の積層体からなり、この積層体の側面に気密
に結合された燃料マニホールド及びｒ波化剤マニホール
ドを介して前記燃料通路に燃料ガスヲ、酸化剤通路に酸
化剤ガス金給排して発電運転を行う燃料電池において、
発電運転中の単位電池の電位を前記燃料ガスおよび酸化
剤ガスの入［」側および出１コ側に近い位置で検出ム両
検ＩＢ電位の差電圧が所定レベルに達したとき、前記燃
料通路および酸化剤通路にそれぞれ供給する燃料ガスお
よび酸化剤ガスのうち少くとも一方のガスの通流方向を
反転することとする。
上記手段において、単位電池の反応ガスの出入口に近い
位１にの電圧差に基づいて、反応ガス通路への燃料ガス
および酸化剤ガスの両方、または方の通流方向全反転す
るようにしたことにより、反応ガス濃度の分布が切換操
作ごとに反転し、これによって出力電流密度が低く高電
位になる部分の位置も反転することにより、電圧差の設
定の仕方によって高電位の発生を回避できるとともに、
電圧差によって生ずる電池構成材料としてのカーボン系
電極基材の腐食や７４１極触媒の劣化が等価的に均等化
され、したがって反応ガスの出口側部分の劣化が局部的
に進行することによって燃＃Ｆ電池全体としての寿命が
短かくなること全回避できる。
位１にの電圧差に基づいて、反応ガス通路への燃料ガス
および酸化剤ガスの両方、または方の通流方向全反転す
るようにしたことにより、反応ガス濃度の分布が切換操
作ごとに反転し、これによって出力電流密度が低く高電
位になる部分の位置も反転することにより、電圧差の設
定の仕方によって高電位の発生を回避できるとともに、
電圧差によって生ずる電池構成材料としてのカーボン系
電極基材の腐食や７４１極触媒の劣化が等価的に均等化
され、したがって反応ガスの出口側部分の劣化が局部的
に進行することによって燃＃Ｆ電池全体としての寿命が
短かくなること全回避できる。
以下この発明全実施例に基ついて説明する。
−５〜
第７図はこの発明の実施例方法を示すガス７０−図であ
り、単位電池の積層体（以下セルスタックと呼ぶ）１の
側面には、各単位電池の燃料通路に連通ずる一対の燃料
マニホールド２Ａ、２Ｂが設けられ、これと直交する側
面には各単位電池の酸化剤通路に連通ずる一対の酸化剤
マニホールド３Ａ、３Ｂがそれぞれ気密に結合される。
り、単位電池の積層体（以下セルスタックと呼ぶ）１の
側面には、各単位電池の燃料通路に連通ずる一対の燃料
マニホールド２Ａ、２Ｂが設けられ、これと直交する側
面には各単位電池の酸化剤通路に連通ずる一対の酸化剤
マニホールド３Ａ、３Ｂがそれぞれ気密に結合される。
図中実線で示す燃料配管２ｏはその入口側２ＯＡ、出口
側２０Ｂとマニホールド２Ａとは一対の弁２１２２を介
して連結され、マニホールド２Ｂとは一対の弁２３．２
４を介して連結される。また一対の弁２１．２２は芹２
１が開くとき弁２２が閉じ。
側２０Ｂとマニホールド２Ａとは一対の弁２１２２を介
して連結され、マニホールド２Ｂとは一対の弁２３．２
４を介して連結される。また一対の弁２１．２２は芹２
１が開くとき弁２２が閉じ。
弁２２が開いたとき弁２１が閉じる互いに相反動作する
切換弁であり、他の一対の弁２３．２４についても同様
である。また、図中破線で示す酸化剤配管３０１−１４
．二対の弁３１．３２および６３゜６４を介してマニホ
ールド３Ａおよび３Ｂにそれぞれ連通ずる。
切換弁であり、他の一対の弁２３．２４についても同様
である。また、図中破線で示す酸化剤配管３０１−１４
．二対の弁３１．３２および６３゜６４を介してマニホ
ールド３Ａおよび３Ｂにそれぞれ連通ずる。
４１および４２は電圧センサであシ、例えば単位電池と
これを挟持するセパレータとの間に介装一 された一対の白金線で構成される。電圧センサ４１と４
２は方形の単位電池の対角線上になるべく距離を大きく
とって設けられ、電圧センサ４１ばある時点で反応ガス
の入口（１１！ｌ Ｋなるマニホールド２Ａ、３Ａに近
接して位置して入１コ側電位全検出し、電圧センサ４２
は上記時点で出口側となるマニホールド２Ｂおよび６Ｂ
に近接して位置して出口側電位全検出する。両電圧セン
サ４１および４２の検出電位は電圧差検出器４６に導か
れ、単位電池の出入口電圧差が検出され、この電圧差が
所定レベル、例えば単位電池の定格出力電圧の１０％か
ら２０％程度に達した時点で切換指令信号を制御器４４
に向けて出力する。制御器４４は例えば電磁弁で構成さ
れる各部の切換弁（２１，２２）、（２３，２４）、（
３１，３２） （３３゜３４）の励磁電流ケ切換えｆ
ｉｉｌＪ御する。
これを挟持するセパレータとの間に介装一 された一対の白金線で構成される。電圧センサ４１と４
２は方形の単位電池の対角線上になるべく距離を大きく
とって設けられ、電圧センサ４１ばある時点で反応ガス
の入口（１１！ｌ Ｋなるマニホールド２Ａ、３Ａに近
接して位置して入１コ側電位全検出し、電圧センサ４２
は上記時点で出口側となるマニホールド２Ｂおよび６Ｂ
に近接して位置して出口側電位全検出する。両電圧セン
サ４１および４２の検出電位は電圧差検出器４６に導か
れ、単位電池の出入口電圧差が検出され、この電圧差が
所定レベル、例えば単位電池の定格出力電圧の１０％か
ら２０％程度に達した時点で切換指令信号を制御器４４
に向けて出力する。制御器４４は例えば電磁弁で構成さ
れる各部の切換弁（２１，２２）、（２３，２４）、（
３１，３２） （３３゜３４）の励磁電流ケ切換えｆ
ｉｉｌＪ御する。
このように構成された燃ｆ４電池において、先ず弁２１
および２４を開き１升２２．２３を閉じると入口２ＯＡ
から供給される水素リッチな燃料ガス２７はセルスタッ
ク１の燃料通路を実線矢印２７Ａ万同に流れて出口２０
Ｂから排出され、またブｆ’３１．３４全開、３２．３
３を閉とすると入口３０Ａから流入するを気等の酸化剤
３７Ｕ破線矢印３７Ａ万同に流れて出口３０Ｂから排出
されて発電運転が行われる。運転時間の経過とともに、
反応ガスの人口側に配された電圧センサ４１の検出電位
は低く、出口側′電圧センサ４２の検出電位は高くなシ
、両者の電圧差が増大する。この電圧差が前記所定レベ
ルに達すると電圧差検出器４６からの指令信号に基づい
て制御器４４が弁２２゜２６および弁３２．３３全開き
、弁２１．２４および弁３１および６４を閉じる励磁電
流の切換操作全行うので、反応ガス通路の燃料ガス２７
の流通方向は実線矢印２７Ｂ方向に反転し、酸化剤３７
の流通方向は破線矢印３７Ｂ方向に反転する。
および２４を開き１升２２．２３を閉じると入口２ＯＡ
から供給される水素リッチな燃料ガス２７はセルスタッ
ク１の燃料通路を実線矢印２７Ａ万同に流れて出口２０
Ｂから排出され、またブｆ’３１．３４全開、３２．３
３を閉とすると入口３０Ａから流入するを気等の酸化剤
３７Ｕ破線矢印３７Ａ万同に流れて出口３０Ｂから排出
されて発電運転が行われる。運転時間の経過とともに、
反応ガスの人口側に配された電圧センサ４１の検出電位
は低く、出口側′電圧センサ４２の検出電位は高くなシ
、両者の電圧差が増大する。この電圧差が前記所定レベ
ルに達すると電圧差検出器４６からの指令信号に基づい
て制御器４４が弁２２゜２６および弁３２．３３全開き
、弁２１．２４および弁３１および６４を閉じる励磁電
流の切換操作全行うので、反応ガス通路の燃料ガス２７
の流通方向は実線矢印２７Ｂ方向に反転し、酸化剤３７
の流通方向は破線矢印３７Ｂ方向に反転する。
このような反応ガスの流通方向の切り換え操作は発電運
転を停止することなく弁の自動的な切シ換え操作だけで
簡単に行うことができるので、低い電圧差で反転保作ヲ
繰シ返し行うことができる。
転を停止することなく弁の自動的な切シ換え操作だけで
簡単に行うことができるので、低い電圧差で反転保作ヲ
繰シ返し行うことができる。
その結果、燃料通路および酸化剤通路内の反応ガスａ度
の分布および出力電流密度の分布は、第３図および第４
図の、ＩＡ細軸上反応ガスの入口、出口位置全交互に入
れ換えたと等１ｌＩｌｉな分布となり、反応ガス通路方
向の分布をほぼ完全に均等化することができるので、出
力電流密度が低下して高電位となることによって生ずる
電極基イオや電極触媒等の劣化も反応ガス通路上の各部
で均等化されて発電特性が安定化し、局部的な劣化の進
行によってセルスタック１全体としての寿命が低下する
事態も回避することができる。また、電圧差を小さくす
ることによって、劣化の原因となる電位上昇そのもの全
抑制できるので、燃料電池の寿命全延長できる利点が得
られる。
の分布および出力電流密度の分布は、第３図および第４
図の、ＩＡ細軸上反応ガスの入口、出口位置全交互に入
れ換えたと等１ｌＩｌｉな分布となり、反応ガス通路方
向の分布をほぼ完全に均等化することができるので、出
力電流密度が低下して高電位となることによって生ずる
電極基イオや電極触媒等の劣化も反応ガス通路上の各部
で均等化されて発電特性が安定化し、局部的な劣化の進
行によってセルスタック１全体としての寿命が低下する
事態も回避することができる。また、電圧差を小さくす
ることによって、劣化の原因となる電位上昇そのもの全
抑制できるので、燃料電池の寿命全延長できる利点が得
られる。
第２図はこの発明の異なる実施例方法を示すガス７０−
図であり、燃料マニホールドおよび酸化剤マニホールド
それぞれの一方側が４Ａ、４Ｂまたは５Ａ 、５Ｂに２
分割され、他方側のマニホルド４Ｃまたは５（４−中間
マニホールドとして燃料ガス２７または酸化剤ガスが折
り返すリターンフロー万代の燃料電池への適用列を示し
たもので ９− ある。この場合、燃料配管２０は２対の弁２１゜２２お
よび２３．２４に介して一対のマニホールド４Ａ、４Ｂ
に連結され、前述の実施例と同様に弁ｋ −！；ＩＪ
、Ｄ換え操作することによりリターンフロー２７Ｕの流
通方向全反転できる。また、酸化剤配管３０は２対の弁
３１．３２および３３．３４を介して一対のマニホール
ド３Ａ、３Ｂに連結されておシ、前述の実施例と同様に
弁を切換操作することによ５ リターン７０−３７Ｕの
流通方向を反転できる。
図であり、燃料マニホールドおよび酸化剤マニホールド
それぞれの一方側が４Ａ、４Ｂまたは５Ａ 、５Ｂに２
分割され、他方側のマニホルド４Ｃまたは５（４−中間
マニホールドとして燃料ガス２７または酸化剤ガスが折
り返すリターンフロー万代の燃料電池への適用列を示し
たもので ９− ある。この場合、燃料配管２０は２対の弁２１゜２２お
よび２３．２４に介して一対のマニホールド４Ａ、４Ｂ
に連結され、前述の実施例と同様に弁ｋ −！；ＩＪ
、Ｄ換え操作することによりリターンフロー２７Ｕの流
通方向全反転できる。また、酸化剤配管３０は２対の弁
３１．３２および３３．３４を介して一対のマニホール
ド３Ａ、３Ｂに連結されておシ、前述の実施例と同様に
弁を切換操作することによ５ リターン７０−３７Ｕの
流通方向を反転できる。
この場合の電圧センサの配置方法としては、単位電池の
四隅に配された電圧センサ５１，５２゜５３．５４のい
ずれの２個全使用するかによって異なり、例えばセンサ
５１，５２を組み合わせれば燃料ガスの入口、出口濃度
差、センサ５２，５４を組み合わせれば酸化剤ガスの入
口、出口濃度差の影響を最も強く受けた電圧差を検出で
き、また（５２．５３）の組み合わせや（５３、５１）
。
四隅に配された電圧センサ５１，５２゜５３．５４のい
ずれの２個全使用するかによって異なり、例えばセンサ
５１，５２を組み合わせれば燃料ガスの入口、出口濃度
差、センサ５２，５４を組み合わせれば酸化剤ガスの入
口、出口濃度差の影響を最も強く受けた電圧差を検出で
き、また（５２．５３）の組み合わせや（５３、５１）
。
（５３，５４）の組み合わせではＵターンガス通路のほ
ぼ半分の濃度差に対応する電圧差を検出す１０− ることかできる。
ぼ半分の濃度差に対応する電圧差を検出す１０− ることかできる。
なお、実施例方法において、流通方向の反転操作は燃料
ガス、酸化剤ガスともに行うことが好址しいが、反応ガ
ス通路が短かいなど、劣化に及ぼす影響が少い場合には
いずれか一方のガス流のみを反転させるよう構成しても
よい。
ガス、酸化剤ガスともに行うことが好址しいが、反応ガ
ス通路が短かいなど、劣化に及ぼす影響が少い場合には
いずれか一方のガス流のみを反転させるよう構成しても
よい。
この発明は前述のように、反応ガス通路の入口側、出口
側の電位をそれぞれ検出し、その電圧差が所定レベルに
達したとき、反応ガス通路の反応ガスの流通方向を反転
するよう構成した。その結果、電圧差の決め方によって
単位電池出口側の電位があまｐ高くならないうちに反応
ガスの通流方向を反転できるので、反応ガスの流通方向
を一定方向に保って発電運転を行う従来方法で問題とな
った、反応ガス濃度および出力電流密度が反応ガスの出
口側に向けて低下し、反応ガスの出１」側部分の電池電
位が高電位となって電極基イオの腐食や電極触媒の劣化
が促進されるという問題点がｖ１除され、したがって電
極の局部的劣化が低減かつ均等化をれて発電性能全安定
化できるとともに、長寿命化できる燃料電池の運転方法
を提供することができる。また、反応ガスの流通方向の
反転操作は、燃料電池の発電運転全停止することなく自
動的な弁操作によって実施できる４０点が得られる。
側の電位をそれぞれ検出し、その電圧差が所定レベルに
達したとき、反応ガス通路の反応ガスの流通方向を反転
するよう構成した。その結果、電圧差の決め方によって
単位電池出口側の電位があまｐ高くならないうちに反応
ガスの通流方向を反転できるので、反応ガスの流通方向
を一定方向に保って発電運転を行う従来方法で問題とな
った、反応ガス濃度および出力電流密度が反応ガスの出
口側に向けて低下し、反応ガスの出１」側部分の電池電
位が高電位となって電極基イオの腐食や電極触媒の劣化
が促進されるという問題点がｖ１除され、したがって電
極の局部的劣化が低減かつ均等化をれて発電性能全安定
化できるとともに、長寿命化できる燃料電池の運転方法
を提供することができる。また、反応ガスの流通方向の
反転操作は、燃料電池の発電運転全停止することなく自
動的な弁操作によって実施できる４０点が得られる。
第１図はこの発明の実施例方法を示すガス７０−図、第
２図は異なる実施例方法を示すガスフロー図、第６図は
従来の反応ガス濃度の分布を示す特性線図、第４図は従
来の出力電流密度の分布を示す特性線図である。 １・・・単位電池の積層体（セルスタック）、２Ａ。 ２Ｂ、４Ａ、４Ｂ・・・燃料マニホールド、６Ａ、３Ｂ
、５Ａ、５Ｂ・・・酸化剤マニホールド、４Ｃ１５Ｃ・
・・中間マニホールド、２０・・・燃料ガス配管、２１
．２２，２３．２４・・・弁（燃料ガス側）、２７・・
・燃料ガス、６０・・・酸化剤配管、３１，３２，３６
．３４・・・弁（酸化剤側）、３７・・・酸化剤ガス、
２７Ａ、２７Ｂ、３７Ａ、３７Ｂ・・・反応ガスの流通
方向、２７Ｕ、３７Ｕ・・・リターン７０−４１゜４２
．５１．５２，５３．５４・・・電圧センサ、４３・・
・電圧差検出器、４４・・・ｔｌｉｌＪ御器。
２図は異なる実施例方法を示すガスフロー図、第６図は
従来の反応ガス濃度の分布を示す特性線図、第４図は従
来の出力電流密度の分布を示す特性線図である。 １・・・単位電池の積層体（セルスタック）、２Ａ。 ２Ｂ、４Ａ、４Ｂ・・・燃料マニホールド、６Ａ、３Ｂ
、５Ａ、５Ｂ・・・酸化剤マニホールド、４Ｃ１５Ｃ・
・・中間マニホールド、２０・・・燃料ガス配管、２１
．２２，２３．２４・・・弁（燃料ガス側）、２７・・
・燃料ガス、６０・・・酸化剤配管、３１，３２，３６
．３４・・・弁（酸化剤側）、３７・・・酸化剤ガス、
２７Ａ、２７Ｂ、３７Ａ、３７Ｂ・・・反応ガスの流通
方向、２７Ｕ、３７Ｕ・・・リターン７０−４１゜４２
．５１．５２，５３．５４・・・電圧センサ、４３・・
・電圧差検出器、４４・・・ｔｌｉｌＪ御器。
Claims (1)
- １）電解質層を挟んで燃料電極および酸化剤電極が配さ
れ両電極に燃料ガス及び酸化剤ガスをそれぞれ供給する
燃料通路および酸化剤通路が互いに直交する方向に形成
された単位電池の積層体からなり、この積層体の側面に
気密に結合された燃料マニホールド及び酸化剤マニホー
ルドを介して前記燃料通路に燃料ガスを、酸化剤通路に
酸化剤ガスを給排して発電運転を行う燃料電池において
、発電運転中の単位電池の電位を前記燃料ガスおよび酸
化剤ガスの入口側および出口側に近い位置で検出し、両
検出電位の差電圧が所定レベルに達したとき、前記燃料
通路および酸化剤通路にそれぞれ供給する燃料ガスおよ
び酸化剤ガスのうち少くとも一方のガスの通流方向を反
転することを特徴とする燃料電池の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1147287A JPH0311559A (ja) | 1989-06-08 | 1989-06-08 | 燃料電池の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1147287A JPH0311559A (ja) | 1989-06-08 | 1989-06-08 | 燃料電池の運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0311559A true JPH0311559A (ja) | 1991-01-18 |
Family
ID=15426791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1147287A Pending JPH0311559A (ja) | 1989-06-08 | 1989-06-08 | 燃料電池の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0311559A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004102707A3 (en) * | 2003-05-17 | 2005-10-27 | Intelligent Energy Ltd | Improvements in fuel utilisation in electrochemical fuel cells |
| JP2007509468A (ja) * | 2003-10-15 | 2007-04-12 | ユーティーシー フューエル セルズ，エルエルシー | 単一バルブによる燃料電池スタックのガスの流入と封入 |
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-
1989
- 1989-06-08 JP JP1147287A patent/JPH0311559A/ja active Pending
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