JPH03128103A - チタンの冷間圧延方法 - Google Patents
チタンの冷間圧延方法Info
- Publication number
- JPH03128103A JPH03128103A JP26386689A JP26386689A JPH03128103A JP H03128103 A JPH03128103 A JP H03128103A JP 26386689 A JP26386689 A JP 26386689A JP 26386689 A JP26386689 A JP 26386689A JP H03128103 A JPH03128103 A JP H03128103A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- titanium
- roll
- component ratio
- work roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/147—Cluster mills, e.g. Sendzimir mills, Rohn mills, i.e. each work roll being supported by two rolls only arranged symmetrically with respect to the plane passing through the working rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、チタンを冷間圧延する際の圧延方法に関する
ものであり、特に表面光沢に優れたチタンの金属ストリ
ップの冷間圧延方法に関する。
ものであり、特に表面光沢に優れたチタンの金属ストリ
ップの冷間圧延方法に関する。
（従来の技術）
表面光沢に優れたチタンを冷間圧延する際の問題点とし
て、ロールコーティングがある。チタンの冷間圧延にお
けるロールコーティングとは、圧延中に材料のチタンが
ワークロールに焼き付いた白色のチタン酸化物のことで
ある。ロールコーティングが発生すると、ワークロール
の表面粗度は増大し、圧延後の板の表面光沢が劣化する
。また、ロールコーティングの発生により、圧延荷重は
増大し、１バス当りの圧下率が低下するので、目標板厚
まで圧延する圧延バス回数が増大し、生産性の低下を招
く。また、このような圧延Ｇ１迅の変化は板形状にも悪
影響を及ぼす。このように、チタンの冷間圧延を行うと
、ロールコーティングが発生するために、ステンレスの
ような高光沢の製品を製造することが困難であった。
て、ロールコーティングがある。チタンの冷間圧延にお
けるロールコーティングとは、圧延中に材料のチタンが
ワークロールに焼き付いた白色のチタン酸化物のことで
ある。ロールコーティングが発生すると、ワークロール
の表面粗度は増大し、圧延後の板の表面光沢が劣化する
。また、ロールコーティングの発生により、圧延荷重は
増大し、１バス当りの圧下率が低下するので、目標板厚
まで圧延する圧延バス回数が増大し、生産性の低下を招
く。また、このような圧延Ｇ１迅の変化は板形状にも悪
影響を及ぼす。このように、チタンの冷間圧延を行うと
、ロールコーティングが発生するために、ステンレスの
ような高光沢の製品を製造することが困難であった。
このようなロールコーティングを防止する方法として、
■特開昭５４−１４５３４９号公報に示されているよう
な、チタンの冷間圧延用の圧延潤滑部を開発する方法、
■特開昭５４−８８８５８号公報に示されているような
、圧延前に、予めチタンの表面にプレコート被膜を形成
させる方法、■特開昭５６１８５５０２号公報に示され
ているような、チタンの平均結晶粒径に基づきワークロ
ール径を選定する方法、等が既に報告されている。
■特開昭５４−１４５３４９号公報に示されているよう
な、チタンの冷間圧延用の圧延潤滑部を開発する方法、
■特開昭５４−８８８５８号公報に示されているような
、圧延前に、予めチタンの表面にプレコート被膜を形成
させる方法、■特開昭５６１８５５０２号公報に示され
ているような、チタンの平均結晶粒径に基づきワークロ
ール径を選定する方法、等が既に報告されている。
（発明が解決しようとする課題）
通常、チタンを圧延する圧延機は、ゼンジミア圧延機に
代表されるワークロール径φ６０ｍ１程度のクラスター
タイプの圧延機が使用され、しかも、ステンレス鋼も同
時に圧延することが多い。このような状況下では、ステ
ンレスを圧延する場合と、チタンを圧延する場合とで圧
延潤滑油を切り替えることは極めて困難である。また、
チタンの表面に、予めプレコート被膜を形成させる方法
は、コストアップになる。さらに、クラスタータイプの
圧延機では、余り大きくワークロール径を変えることは
圧延機の構造上困難である。
代表されるワークロール径φ６０ｍ１程度のクラスター
タイプの圧延機が使用され、しかも、ステンレス鋼も同
時に圧延することが多い。このような状況下では、ステ
ンレスを圧延する場合と、チタンを圧延する場合とで圧
延潤滑油を切り替えることは極めて困難である。また、
チタンの表面に、予めプレコート被膜を形成させる方法
は、コストアップになる。さらに、クラスタータイプの
圧延機では、余り大きくワークロール径を変えることは
圧延機の構造上困難である。
本発明は、上述した問題点を解決するものであり、チタ
ンの金属ストリップを冷間圧延する際、圧延中にチタン
がワークロールに焼き付くロールコーティングを防止す
る圧延方法、特に、表面光沢の優れたチタンの金属スト
リップを簡単に製造する冷間圧延方法を提供しようとす
るものである。
ンの金属ストリップを冷間圧延する際、圧延中にチタン
がワークロールに焼き付くロールコーティングを防止す
る圧延方法、特に、表面光沢の優れたチタンの金属スト
リップを簡単に製造する冷間圧延方法を提供しようとす
るものである。
（課題を解決するための手段）
上記した目的を達成するため、本発明のチタンの冷間圧
延方法は、ワークロールとしてＷＣとＣｏとから成るロ
ール材質を用いる。すなわち、このロール材質は、ＷＣ
を成分比率で７０〜８５％、Ｃｏを成分比率で１５〜３
０％、ヤング率を３９０００〜５００００ｋｇｆ−ｍｍ
−２とする。そして、このような材質よりなるワークロ
ールを用い、１バス当りの圧下率を３５％以下で冷間圧
延をする。
延方法は、ワークロールとしてＷＣとＣｏとから成るロ
ール材質を用いる。すなわち、このロール材質は、ＷＣ
を成分比率で７０〜８５％、Ｃｏを成分比率で１５〜３
０％、ヤング率を３９０００〜５００００ｋｇｆ−ｍｍ
−２とする。そして、このような材質よりなるワークロ
ールを用い、１バス当りの圧下率を３５％以下で冷間圧
延をする。
以下に、本発明の詳細な説明する。
本発明において、ワークロールの材質として、ＷＣとＣ
ｏとから成るロール材質を選んだ理由は、この材質がチ
タンに対して焼付き難いからであることと、サイアロン
のように脆くなく、比較的安価であることが実験等によ
って明らかになったためである。
ｏとから成るロール材質を選んだ理由は、この材質がチ
タンに対して焼付き難いからであることと、サイアロン
のように脆くなく、比較的安価であることが実験等によ
って明らかになったためである。
また、Ｃｏの成分比率を１５〜３０％にしたのは、Ｃｏ
が１５％未満であると、ロールのヤング率が５００００
ｋｇ ｆ −ｍｍ−’を超えて圧延中の板形状が悪化し
、絞り込みによる板破断が多発するからである。
が１５％未満であると、ロールのヤング率が５００００
ｋｇ ｆ −ｍｍ−’を超えて圧延中の板形状が悪化し
、絞り込みによる板破断が多発するからである。
また、Ｃｏの成分比率を３０％以下にしたのは、ロール
の耐摩耗性および耐焼付き性が低下するためであるのと
、ロールのヤング率が３９０００ｋｇ ｆ・ｍｕ−２未
満になり、ヤング率の上昇による圧延荷重の低減効果が
小さくなるためである。また、１バス当りの圧下率を３
５％以下にしたのは、該ロールの耐焼付き性の特性が圧
下率で３５％を超えると失われてしまうからである。
の耐摩耗性および耐焼付き性が低下するためであるのと
、ロールのヤング率が３９０００ｋｇ ｆ・ｍｕ−２未
満になり、ヤング率の上昇による圧延荷重の低減効果が
小さくなるためである。また、１バス当りの圧下率を３
５％以下にしたのは、該ロールの耐焼付き性の特性が圧
下率で３５％を超えると失われてしまうからである。
（作 用）
チタンの金属ストリップを冷間圧延する際、このような
本発明によるワークロールを用いると、圧延中にチタン
がワークロールに焼き付くロールコーティングを防止す
ることが可能であり、特に、表面光沢の優れたチタンの
金属ストリップを簡単に製造することができる。
本発明によるワークロールを用いると、圧延中にチタン
がワークロールに焼き付くロールコーティングを防止す
ることが可能であり、特に、表面光沢の優れたチタンの
金属ストリップを簡単に製造することができる。
（実 施 例）
第１図に圧延機の実施例を示す。
使用した圧延機は、ワークロール１がφ５０開、胴長４
００ｍｍの１２段クラスター圧延機である。このワーク
ロールはＷＣの成分比率で８７．５％、ｃｏの成分比率
で１２，５％、ヤング率が４７０００ｋｇ ｆ −ｍ＋
ｓ−２のロールであり、ＣＩＰ処理を用いて製造された
。
００ｍｍの１２段クラスター圧延機である。このワーク
ロールはＷＣの成分比率で８７．５％、ｃｏの成分比率
で１２，５％、ヤング率が４７０００ｋｇ ｆ −ｍ＋
ｓ−２のロールであり、ＣＩＰ処理を用いて製造された
。
また、ワークロールの表面は、ラッピング仕上げで表面
粗度が０．０１５−Ｒａに仕上げである。
粗度が０．０１５−Ｒａに仕上げである。
中間ロール２は、ロール材質はＳＵＪ ２相当であり、
ロール径はφ７５ｆｆｉ１１である。また、この圧延機
は４本の中間ロール２を駆動している。中央バックアッ
プロール３はロール径１５０ｍｍで、胴長方向に４分割
されている。また、サイド分割バックアップロール４は
、ロール径φ１５０ｍｍで胴長方向に５分割されている
。
ロール径はφ７５ｆｆｉ１１である。また、この圧延機
は４本の中間ロール２を駆動している。中央バックアッ
プロール３はロール径１５０ｍｍで、胴長方向に４分割
されている。また、サイド分割バックアップロール４は
、ロール径φ１５０ｍｍで胴長方向に５分割されている
。
圧延に用いた材料５は、チタン第２種の焼ｉ屯・脱脂コ
イルであり、板厚は１００−１板幅は１００關である。
イルであり、板厚は１００−１板幅は１００關である。
尚、このチタンコイルの表面粗度は、Ｌ−Ｃ方向の平均
値で０．１０５．ｃｓＲａ、光沢度は０３４５度に於て
Ｌ−Ｃ方向の平均値で３４７％である。圧下率は１バス
当り、２〜４０％、前方張力は３５ｋｇ ｆ−ｍｍ−２
、後方張力は３０ｋｇ ｆ ＊ ｍｍ−２、圧延速度は
３ ｍ−ｆｆ１ｉｎ−’で圧延を行った。尚、圧延潤滑
は市販の鉱物系圧延潤滑油を温度４０℃で二一ト潤滑を
用いた。
値で０．１０５．ｃｓＲａ、光沢度は０３４５度に於て
Ｌ−Ｃ方向の平均値で３４７％である。圧下率は１バス
当り、２〜４０％、前方張力は３５ｋｇ ｆ−ｍｍ−２
、後方張力は３０ｋｇ ｆ ＊ ｍｍ−２、圧延速度は
３ ｍ−ｆｆ１ｉｎ−’で圧延を行った。尚、圧延潤滑
は市販の鉱物系圧延潤滑油を温度４０℃で二一ト潤滑を
用いた。
また、本発明の効果を比較するためにワークロール材質
として、鍛鋼、ハイス、サイアロン、超硬を用いて圧延
をした。尚、これらのワークロールのロール粗度は０．
０１９〜０．０３２ｕｍ Ｒａ内にある。
として、鍛鋼、ハイス、サイアロン、超硬を用いて圧延
をした。尚、これらのワークロールのロール粗度は０．
０１９〜０．０３２ｕｍ Ｒａ内にある。
ロールコーティングの影響を調査するために、ロールを
組替えて直ちに圧延実験を行った後、圧−ド率３０％で
２００ｍの長さを圧延した後、再び圧延実験を行って、
ロールコーティングの影響を調べた。
組替えて直ちに圧延実験を行った後、圧−ド率３０％で
２００ｍの長さを圧延した後、再び圧延実験を行って、
ロールコーティングの影響を調べた。
第２図に、ロールコーティングが圧延荷重に及ぼす影響
を示す。第２図より、ロールコーティングの影響により
、ハイス、鍛鋼、超硬の圧延荷重が増大していることが
分かる。尚、超硬の場合には圧延中に形状不良によって
、板破断が多発した。
を示す。第２図より、ロールコーティングの影響により
、ハイス、鍛鋼、超硬の圧延荷重が増大していることが
分かる。尚、超硬の場合には圧延中に形状不良によって
、板破断が多発した。
第３図にロールコーティングが表面光沢に及ぼす影響を
示す。第３図より、ロールコーティングが発生しても光
沢度が低下していないのは超硬、サイアロン、本発明の
ロールである。
示す。第３図より、ロールコーティングが発生しても光
沢度が低下していないのは超硬、サイアロン、本発明の
ロールである。
第４図に本発明のロールを用いて圧下率１０．２０゜２
５、３０．３５．４０％で圧下率の小さい順から圧延長
さ５０ｍを圧延した場合の光沢度の変化を示す。
５、３０．３５．４０％で圧下率の小さい順から圧延長
さ５０ｍを圧延した場合の光沢度の変化を示す。
第４図から明らかなように、圧下率３５％を超えて圧延
すると表面光沢が低下することが判明した。
すると表面光沢が低下することが判明した。
従って、本発明では１バス当りの圧下率を３５％以下に
抑さえる必要がある。
抑さえる必要がある。
（発明の効果）
以上のように、本発明においては、チタンの金属ストリ
ップを冷間圧延する際、圧延中に、チタンがワークロー
ルに焼き付くロールコーティングを防止することが可能
であり、特に、表面光沢の優れたチタンの金属ストリッ
プを簡単に製造することができる。
ップを冷間圧延する際、圧延中に、チタンがワークロー
ルに焼き付くロールコーティングを防止することが可能
であり、特に、表面光沢の優れたチタンの金属ストリッ
プを簡単に製造することができる。
第１図は、本実験の一実施例を示すＩＰ！略図、第２図
ａ）、 ｂ）は、ロールコーティングが圧延荷重に及は
す影響を示す図、第３図ａ）、 ｂ）は、ロールコーテ
ィングが表面光沢に及ぼす影響を示す図、第４図は本発
明の１パス当りの圧下率の適用範囲を示す図である。 １：ワークロール ２：中間ロール３：中央バッ
クアップロール ４：サイドバックアップロール ５ニチタンコイル
ａ）、 ｂ）は、ロールコーティングが圧延荷重に及は
す影響を示す図、第３図ａ）、 ｂ）は、ロールコーテ
ィングが表面光沢に及ぼす影響を示す図、第４図は本発
明の１パス当りの圧下率の適用範囲を示す図である。 １：ワークロール ２：中間ロール３：中央バッ
クアップロール ４：サイドバックアップロール ５ニチタンコイル
Claims (1)
- チタンの金属ストリップを一対のワークロールを有する
圧延機を用いて圧延する際、ワークロールのロール材質
を、ＷＣの成分比率で７０〜８５％、Ｃｏの成分比率で
１５〜３０％、ヤング率を３９０００〜５００００ｋｇ
ｆ・ｍｍ＾−＾２にしたワークロールを用い、かつ、１
パス当りの圧下率を３５％以下で圧延をすることを特徴
とするチタンの冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26386689A JPH03128103A (ja) | 1989-10-12 | 1989-10-12 | チタンの冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26386689A JPH03128103A (ja) | 1989-10-12 | 1989-10-12 | チタンの冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03128103A true JPH03128103A (ja) | 1991-05-31 |
Family
ID=17395334
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26386689A Pending JPH03128103A (ja) | 1989-10-12 | 1989-10-12 | チタンの冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03128103A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08229603A (ja) * | 1995-02-27 | 1996-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法 |
| WO1998042458A1 (en) * | 1997-03-21 | 1998-10-01 | Kawasaki Steel Corporation | Compound roll for thin cold rolled steel strip and method of manufacturing same |
| WO2001025505A1 (en) * | 1999-10-06 | 2001-04-12 | Sandvik Ab; (Publ) | Cemented carbide wear part and lapping method |
| JP6794585B1 (ja) * | 2020-01-21 | 2020-12-02 | 日本製鉄株式会社 | 熱間圧延用チタン材の製造方法 |
-
1989
- 1989-10-12 JP JP26386689A patent/JPH03128103A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08229603A (ja) * | 1995-02-27 | 1996-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法 |
| WO1998042458A1 (en) * | 1997-03-21 | 1998-10-01 | Kawasaki Steel Corporation | Compound roll for thin cold rolled steel strip and method of manufacturing same |
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| US6541135B1 (en) | 1999-10-06 | 2003-04-01 | Sandvik Ab | Seal rings with improved friction and wear properties |
| US6609953B2 (en) | 1999-10-06 | 2003-08-26 | Sandvik Ab | Seal rings with improved friction and wear properties |
| JP6794585B1 (ja) * | 2020-01-21 | 2020-12-02 | 日本製鉄株式会社 | 熱間圧延用チタン材の製造方法 |
| WO2021149155A1 (ja) * | 2020-01-21 | 2021-07-29 | 日本製鉄株式会社 | 加工チタン材の製造方法 |
| KR20220128426A (ko) * | 2020-01-21 | 2022-09-20 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 가공 티타늄재의 제조 방법 |
| CN115210010A (zh) * | 2020-01-21 | 2022-10-18 | 日本制铁株式会社 | 加工钛材的制造方法 |
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