JPH03130302A - ガス噴霧金属粉末を用いた圧縮成形用粉末 - Google Patents
ガス噴霧金属粉末を用いた圧縮成形用粉末Info
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- JPH03130302A JPH03130302A JP32911789A JP32911789A JPH03130302A JP H03130302 A JPH03130302 A JP H03130302A JP 32911789 A JP32911789 A JP 32911789A JP 32911789 A JP32911789 A JP 32911789A JP H03130302 A JPH03130302 A JP H03130302A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、粉末冶金に用いる圧縮成形用ガス噴霧粉末に
関する。
関する。
（従来の技術）
従来より、鋼粉末等の金属粉末は、溶鋼等の金属溶湯か
ら水噴霧法あるいはガス噴霧法等によって製造され、各
種の用途に使われている。例えば粉末成形プレスに用い
られる水噴霧粉末は、押型空間に充填され、圧縮されて
所定形状に圧縮成形され、焼結用の圧粉体に成形される
。
ら水噴霧法あるいはガス噴霧法等によって製造され、各
種の用途に使われている。例えば粉末成形プレスに用い
られる水噴霧粉末は、押型空間に充填され、圧縮されて
所定形状に圧縮成形され、焼結用の圧粉体に成形される
。
このような粉末成形プレスでは、押型で水噴霧粉末を圧
縮成形する場合、粉末と押型壁間および粉末粒子相互間
に生じる摩擦を軽減するために例えばステアリン酸亜鉛
等の潤滑剤を添加することが一般に行われる。そして、
従来の圧縮成形用金属粉末としては、水噴霧粉末が用い
られるのが通常であった。
縮成形する場合、粉末と押型壁間および粉末粒子相互間
に生じる摩擦を軽減するために例えばステアリン酸亜鉛
等の潤滑剤を添加することが一般に行われる。そして、
従来の圧縮成形用金属粉末としては、水噴霧粉末が用い
られるのが通常であった。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、水噴霧粉末は、急冷凝固により製造され
るのでガス噴霧粉末に比べ粉末形状が不規則な非球形状
であって、粉末成形体として成形性は良好であるが圧縮
性が相対的に悪い。
るのでガス噴霧粉末に比べ粉末形状が不規則な非球形状
であって、粉末成形体として成形性は良好であるが圧縮
性が相対的に悪い。
これに対し、ガス噴霧粉末は、不活性ガス中で噴霧され
て凝固される相対的に規則的な球形状のもので、粉末成
形体として圧縮性は良好であるが成形性が悪いという問
題がある。
て凝固される相対的に規則的な球形状のもので、粉末成
形体として圧縮性は良好であるが成形性が悪いという問
題がある。
したがってガス噴霧粉末は、従来より圧縮成形用金属粉
末としては用いられていないのが実状である。
末としては用いられていないのが実状である。
本発明が解決しようとする課題は、圧縮成形用金属粉末
として圧縮性の良好なガス噴霧粉末を用い、そのガス噴
霧粉末の成形性に改善を加え、焼結密度、機械的強度お
よび磁気特性等の良好な焼結体が得られる圧縮成形用金
属原料粉末を提供することにある。
として圧縮性の良好なガス噴霧粉末を用い、そのガス噴
霧粉末の成形性に改善を加え、焼結密度、機械的強度お
よび磁気特性等の良好な焼結体が得られる圧縮成形用金
属原料粉末を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
前記課題を解決するための本発明の第１の発明によるガ
ス噴霧金属粉末を用いた圧縮成形用金属粉末は、ガス噴
霧金属粉末と有機結合剤と液状潤滑剤とからなり、前記
ガス噴霧金属粉末１００重量部に対し前記有機結合剤と
液状潤滑剤とを合計３重量部以下添加したことを特徴と
する。
ス噴霧金属粉末を用いた圧縮成形用金属粉末は、ガス噴
霧金属粉末と有機結合剤と液状潤滑剤とからなり、前記
ガス噴霧金属粉末１００重量部に対し前記有機結合剤と
液状潤滑剤とを合計３重量部以下添加したことを特徴と
する。
本発明の第２の発明のガス噴霧金属粉末を用いた圧縮成
形用粉末は、前記ガス噴霧金属粉末が、粒径の相対的に
大きな大径粉末と、この大径粉末の平均粒径の２分の１
以下の平均粒径をもつ微粉末とからなることを特徴とす
る。
形用粉末は、前記ガス噴霧金属粉末が、粒径の相対的に
大きな大径粉末と、この大径粉末の平均粒径の２分の１
以下の平均粒径をもつ微粉末とからなることを特徴とす
る。
ガス噴霧金属粉末を用いたのは、粉末成形体の圧縮性を
高め、焼結して得られる焼結体の機械的強度を高めるこ
とが可能であるためである。
高め、焼結して得られる焼結体の機械的強度を高めるこ
とが可能であるためである。
有機結合剤としては、エチルセルロース、ポリビニルア
ルコール等を用いるが、本発明の有機結合剤はこれらに
限られるものではない。有機結合剤を添加することによ
り、ガス噴霧粉末の成形性を改善し、金属粉末の成形性
が向上される。
ルコール等を用いるが、本発明の有機結合剤はこれらに
限られるものではない。有機結合剤を添加することによ
り、ガス噴霧粉末の成形性を改善し、金属粉末の成形性
が向上される。
液状潤滑剤としては、テルピネオール、オレイン酸等を
用いるが、本発明の液状潤滑剤は、これらの潤滑剤に限
られるものではない。液状潤滑剤の添加により圧縮性等
が高められる。
用いるが、本発明の液状潤滑剤は、これらの潤滑剤に限
られるものではない。液状潤滑剤の添加により圧縮性等
が高められる。
ガス噴霧金属粉末１００重量部に対し有機結合剤と液状
潤滑剤とを合計３重量部以下添加したのは、３重量部を
超すと圧縮性が過度に低下するためである。
潤滑剤とを合計３重量部以下添加したのは、３重量部を
超すと圧縮性が過度に低下するためである。
平均粒径２分の１以下の微粉末を添加したのは、ガス噴
霧金属粉末の大径粒子の隙間に実質的に同一の組成また
は別組成の微粉末を入れて、焼結時に均一な拡散を促し
圧縮性を高めるためである。
霧金属粉末の大径粒子の隙間に実質的に同一の組成また
は別組成の微粉末を入れて、焼結時に均一な拡散を促し
圧縮性を高めるためである。
ここに、前記微粉末は、前記大径粉末に有機結合剤およ
び液状潤滑材を添加した後、添加するのが望ましい。こ
れは、大径粉末粒子の周囲に有機結合剤および液状潤滑
剤を添加することで、微粉末同志が集合しにくく大径粉
末粒子の周りに微粉末が付着し易くなって混合粉末の流
動性が良好になるからである。
び液状潤滑材を添加した後、添加するのが望ましい。こ
れは、大径粉末粒子の周囲に有機結合剤および液状潤滑
剤を添加することで、微粉末同志が集合しにくく大径粉
末粒子の周りに微粉末が付着し易くなって混合粉末の流
動性が良好になるからである。
また、前記微粉末の製造方法は特に限定されることなく
、例えばガス噴霧法、水噴霧法、遠心噴霧法等のアトマ
イズ法、あるいは粉砕法、回転電極法等が適用される。
、例えばガス噴霧法、水噴霧法、遠心噴霧法等のアトマ
イズ法、あるいは粉砕法、回転電極法等が適用される。
（実施例）
以下、本発明の実施例について説明する。
罠旌廻ユ
組成が、Ｃ：０．０１２ｗｔ％（以下単に「％」と表示
する）、Ｓｔ：０．８０％、Ｍｎ：０゜０２％、Ｐ：０
．０５％、Ｓ：０．０１％、Ｎｉ：４７．ｏｏ％、残部
Ｆｅからなるパーマロイ（Ｆｅ−Ｎｉ系合金）の溶湯を
用いて、通常のガス噴霧法により粉末化したガス噴霧粉
末を用いた。
する）、Ｓｔ：０．８０％、Ｍｎ：０゜０２％、Ｐ：０
．０５％、Ｓ：０．０１％、Ｎｉ：４７．ｏｏ％、残部
Ｆｅからなるパーマロイ（Ｆｅ−Ｎｉ系合金）の溶湯を
用いて、通常のガス噴霧法により粉末化したガス噴霧粉
末を用いた。
このガス噴霧粉を一６０メツシュに分級した後、供試粉
とした。この粉末１００重量部に、有機結合剤としてエ
チルセルロース０．５重量部、液状潤滑剤としてテルピ
ネオール０．５重量部をそれぞれ混合した。得られた粉
末を押型に充填し、圧カフｔ／ｃｍ”で圧縮成形し、成
形体を得た。
とした。この粉末１００重量部に、有機結合剤としてエ
チルセルロース０．５重量部、液状潤滑剤としてテルピ
ネオール０．５重量部をそれぞれ混合した。得られた粉
末を押型に充填し、圧カフｔ／ｃｍ”で圧縮成形し、成
形体を得た。
次いで、得られた成形体の圧縮性および成形性を測定し
たところ、第１表に示す結果を得た。圧縮性は圧粉密度
で示し、成形性はラトラー値で測定し、実施例１を比較
例１および比較例２と比較した。
たところ、第１表に示す結果を得た。圧縮性は圧粉密度
で示し、成形性はラトラー値で測定し、実施例１を比較
例１および比較例２と比較した。
（以下、余白。）
第１表において、比較例１は、実施例１で用いたパーマ
ロイ粉末にエチルセルロース０．５重量部を加えテルピ
ネオールを加えなかったもの、比較例２は実施例１で用
いたパーマロイ粉末にテルピネオール０．５重量部を加
えエチルセルロースを加えなかったものについての結果
を示す。
ロイ粉末にエチルセルロース０．５重量部を加えテルピ
ネオールを加えなかったもの、比較例２は実施例１で用
いたパーマロイ粉末にテルピネオール０．５重量部を加
えエチルセルロースを加えなかったものについての結果
を示す。
第１表に示されるように、実施例１は、比較例１および
比較例２に比べ、圧粉密度が高く、ラトラー値が小さい
ことが解る。これより実施例１では圧縮性および成形性
が良好であることが判明した。
比較例２に比べ、圧粉密度が高く、ラトラー値が小さい
ことが解る。これより実施例１では圧縮性および成形性
が良好であることが判明した。
及施班ユ
組成が、Ｃ：０．０２％、Ｓｉ：０．７５％、Ｍｎ＋０
．０５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０２％、Ｃｕ：０
．０２％、Ｎｉ：１３．５０％、Ｃｒ：１７．２０％、
Ｍｏ：２．０５％のステンレス溶鋼を用いて、通常のガ
ス噴霧法により粉末化してガス噴霧粉末を得た。得られ
たガス噴霧粉を粒径２００μｍ以下に分級し、この粉末
に有機結合剤としてポリビニルアルコールを０．５重量
部、液状潤滑剤としてオレイン酸を０．５重量部を加え
混合した。この混合粉末に同一組成であって平均粒径が
３０ＩＬｍ以下の微粉末を１０％加えて混合した。この
混合された粉末を押型に充填し圧力５ｔ／ｃｍ”で圧縮
成形した。
．０５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０２％、Ｃｕ：０
．０２％、Ｎｉ：１３．５０％、Ｃｒ：１７．２０％、
Ｍｏ：２．０５％のステンレス溶鋼を用いて、通常のガ
ス噴霧法により粉末化してガス噴霧粉末を得た。得られ
たガス噴霧粉を粒径２００μｍ以下に分級し、この粉末
に有機結合剤としてポリビニルアルコールを０．５重量
部、液状潤滑剤としてオレイン酸を０．５重量部を加え
混合した。この混合粉末に同一組成であって平均粒径が
３０ＩＬｍ以下の微粉末を１０％加えて混合した。この
混合された粉末を押型に充填し圧力５ｔ／ｃｍ”で圧縮
成形した。
得られた成形体について圧縮性および成形性を圧粉密度
およびラトラー値に基づいて測定したところ、第２表に
示す結果を得た。
およびラトラー値に基づいて測定したところ、第２表に
示す結果を得た。
（以下、余白。）
第２表において、比較例３は、実施例２と同様のステン
レス鋼粉末１００重量部に対しポリビニルアルコール０
．５重量部を加え、オレイン酸を加えなかったものを示
し、比較例４は実施例２と同様のステンレス鋼粉末１０
０重量部にオレイン酸０．５重量部を加えポリビニルア
ルコールを加えなかったものを示している。
レス鋼粉末１００重量部に対しポリビニルアルコール０
．５重量部を加え、オレイン酸を加えなかったものを示
し、比較例４は実施例２と同様のステンレス鋼粉末１０
０重量部にオレイン酸０．５重量部を加えポリビニルア
ルコールを加えなかったものを示している。
第２表に示されるように、実施例２の成形体は、比較例
３および比較例４に比べ、圧粉密度が高く、ラトラー値
が相対的に小さいことが解る。このことから実施例２で
は、良好な圧縮性および成形性を有する金属粉末である
ことが判明した。
３および比較例４に比べ、圧粉密度が高く、ラトラー値
が相対的に小さいことが解る。このことから実施例２で
は、良好な圧縮性および成形性を有する金属粉末である
ことが判明した。
さらに実施例２では、ステンレス鋼のガス噴霧粉末に対
しこれよりも粒径の小さな同一組成の微粉末を添加した
が、これによって大径の粉末の隙間に微粉末が入り、圧
粉密度が上昇し、圧縮性が向上したものと推察される。
しこれよりも粒径の小さな同一組成の微粉末を添加した
が、これによって大径の粉末の隙間に微粉末が入り、圧
粉密度が上昇し、圧縮性が向上したものと推察される。
１３および ４
組成が、Ｃ：０．０１３％、Ｓｉ：０．８０％、Ｍｎ：
０．１４％、Ｐ：０．００２％、Ｓｈｏ。
０．１４％、Ｐ：０．００２％、Ｓｈｏ。
００３％、Ｎｉ：０．０５％、Ｃｒ：１７．３２％、の
ステンレス溶鋼（ＳＵＳ４３０Ｌ）を用いて、通常のガ
ス噴霧法により粉末化してガス噴霧粉末を得た。得られ
たガス噴霧粉を一６０メツシュに分級し、この粉末に有
機結合剤としてエポキシ樹脂を所定重量部、液状潤滑剤
としてブチルセロソルブを所定重量部をそれぞれ加え混
合した。
ステンレス溶鋼（ＳＵＳ４３０Ｌ）を用いて、通常のガ
ス噴霧法により粉末化してガス噴霧粉末を得た。得られ
たガス噴霧粉を一６０メツシュに分級し、この粉末に有
機結合剤としてエポキシ樹脂を所定重量部、液状潤滑剤
としてブチルセロソルブを所定重量部をそれぞれ加え混
合した。
この混合粉末に前記ステンレス鋼成分１００重量部に対
し組成４．０Ｃ−Ｆｅであって平均粒径が１８μｍの微
粉末１０重量部を加え混合した。この混合された粉末を
押型に充填し圧カフｔ／ｃｍ８で圧縮成形した。
し組成４．０Ｃ−Ｆｅであって平均粒径が１８μｍの微
粉末１０重量部を加え混合した。この混合された粉末を
押型に充填し圧カフｔ／ｃｍ８で圧縮成形した。
得られた成形体について圧縮性および成形性を圧粉密度
およびラトラー値に基づいて測定したところ、第３表に
示す結果を得た。
およびラトラー値に基づいて測定したところ、第３表に
示す結果を得た。
（以下、余白。）
第３表において、比較例５は、実施例３および実施例４
の金属組成に対しブチルセロソルブ０゜５重量部を加え
、エポキシ樹脂を加えなかったものを示し、比較例６は
実施例３および実施例４の金属組成に対しエポキシ樹脂
０．５重量部を加えブチルセロソルブを加えなかったも
のを示している。
の金属組成に対しブチルセロソルブ０゜５重量部を加え
、エポキシ樹脂を加えなかったものを示し、比較例６は
実施例３および実施例４の金属組成に対しエポキシ樹脂
０．５重量部を加えブチルセロソルブを加えなかったも
のを示している。
第３表に示されるように、実施例３および実施例４の成
形体は、ラトラー値がある程度低（、かつ比較例５およ
び比較例６に比べ、圧粉密度が相対的に高いことが解る
。このことから実施例３および実施例４では、良好な圧
縮性および成形性を有する金属粉末であることが判明し
た。
形体は、ラトラー値がある程度低（、かつ比較例５およ
び比較例６に比べ、圧粉密度が相対的に高いことが解る
。このことから実施例３および実施例４では、良好な圧
縮性および成形性を有する金属粉末であることが判明し
た。
さらに実施例３および実施例４では、ステンレス鋼のガ
ス噴霧粉末に対しこれよりも粒径の小さな別組成の微粉
末を添加したが、これによって大径の粉末の隙間に微粉
末が入り、圧粉密度が上昇し、圧縮性が向上したものと
推察される。
ス噴霧粉末に対しこれよりも粒径の小さな別組成の微粉
末を添加したが、これによって大径の粉末の隙間に微粉
末が入り、圧粉密度が上昇し、圧縮性が向上したものと
推察される。
以上の実施例はプレス成形に適用した例を示したが、片
押し法、両押し法、フローティング法、ウィズトロアル
法等の圧縮成形法にも本発明の粉末を好適に適用するこ
とができる。
押し法、両押し法、フローティング法、ウィズトロアル
法等の圧縮成形法にも本発明の粉末を好適に適用するこ
とができる。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明の圧縮成形用粉末によれば
、ガス噴霧金属粉末に対し、所定の有機結合剤と液状潤
滑剤を加えたことによって圧縮性および成形性の良好な
金属粉末が得られるという効果がある。したがって、本
発明の圧縮成形用金属粉末を圧縮成形等により成形し、
得られた成形体を焼結することによって、圧縮性の良好
なガス噴霧粉末の特性を活かして、焼結密度、機械的強
度および磁気特性等の優れた焼結体が得られるという効
果がある。
、ガス噴霧金属粉末に対し、所定の有機結合剤と液状潤
滑剤を加えたことによって圧縮性および成形性の良好な
金属粉末が得られるという効果がある。したがって、本
発明の圧縮成形用金属粉末を圧縮成形等により成形し、
得られた成形体を焼結することによって、圧縮性の良好
なガス噴霧粉末の特性を活かして、焼結密度、機械的強
度および磁気特性等の優れた焼結体が得られるという効
果がある。
Claims (2)
- （１）ガス噴霧金属粉末と有機結合剤と液状潤滑剤とか
らなり、前記ガス噴霧金属粉末１００重量部に対し前記
有機結合剤と液状潤滑剤とを合計３重量部以下添加した
ことを特徴とするガス噴霧金属粉末を用いた圧縮成形用
粉末。 - （２）前記ガス噴霧金属粉末は、粒径が相対的に大きな
大径粉末と、この大径粉末の平均粒径の２分の１以下の
平均粒径をもつ微粉末とからなることを特徴とする請求
項１に記載のガス噴霧金属粉末を用いた圧縮成形用粉末
。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1-193307 | 1989-07-26 | ||
| JP19330789 | 1989-07-26 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03130302A true JPH03130302A (ja) | 1991-06-04 |
Family
ID=16305735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32911789A Pending JPH03130302A (ja) | 1989-07-26 | 1989-12-19 | ガス噴霧金属粉末を用いた圧縮成形用粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03130302A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07504715A (ja) * | 1993-04-13 | 1995-05-25 | ホーガニーズ コーポレイション | 高温加圧成形用の粘結剤を含有した金属粉末組成物 |
| JP2018517053A (ja) * | 2015-03-24 | 2018-06-28 | キンタス・テクノロジーズ・エービーＱｕｉｎｔｕｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ ＡＢ | 物品を処理するための方法および装置 |
-
1989
- 1989-12-19 JP JP32911789A patent/JPH03130302A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07504715A (ja) * | 1993-04-13 | 1995-05-25 | ホーガニーズ コーポレイション | 高温加圧成形用の粘結剤を含有した金属粉末組成物 |
| JP2018517053A (ja) * | 2015-03-24 | 2018-06-28 | キンタス・テクノロジーズ・エービーＱｕｉｎｔｕｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ ＡＢ | 物品を処理するための方法および装置 |
| US10689744B2 (en) | 2015-03-24 | 2020-06-23 | Quintus Technologies Ab | Method and arrangement for processing articles |
| US11155912B2 (en) | 2015-03-24 | 2021-10-26 | Quintus Technologies Ab | Method and arrangement for processing articles |
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