JPH0313256A - 溶鋼の連続鋳造におけるカーボンピックアップ防止方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、連続鋳造におけるカーボンピックアップ防
止方法に関し、とくに極低炭素１ｍ　（Ｃ＜６０　ｐｐ
ｍ）の連続鋳造に利用して好適なものである。

（従来の技術） 溶鋼の連続鋳造における問題の一つとして、連鋳モール
ド内におけるモールドパウダーからの浸炭現象いわゆる
Ｃビックアンプがある。かようなＣピックアップによる
Ｃの増加量は、処理条件によっても異なるが、通常２０
〜３０ρｐｉにも達し、とくに極低炭素鋼の製造の際に
問題となる。

このためかかるＣピックアップの防止に関しては、従来
から種々の対策が講じられ、たとえば特開昭６３−１７
４７６７号公報では、モールドパウダー中のＣ濃度を低
減することを提案している。

しかしながらモールドパウダー中のＣ濃度を低減すると
、パウダーの溶解が過大となって、第２図に示すように
、パウダー溶融層が厚くなる一方、逆にパウダー粉体層
は薄くなるため、モールド内溶鋼の保温性が低下してデ
ソケルなどの発生を招く結果、スラブの表面性状が劣化
するという問題があった。

またＣピックアップの防止策としては、モールドパウダ
ーの溶融特性を向上させる目的で、プリメルトタイプの
モールドパウダーを使用する方法も提案されている。

しかしながらこのプリメルトタイプのモールドパウダー
は、−旦溶融させてから製造する必要があるため、コス
トが嵩むという欠点があった。

（発明が解決しようとする課題） この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、モー
ルドパウダー中のＣ濃度を低下させることなく、またブ
リメルト化する必要なしに、モールドパウダーからのＣ
ピックアップを効果的に防止することができる方法を提
案することを目的とする。

（課題を解決するための手段） すなわちこの発明は、取鍋内の溶鋼をイマージョンノズ
ルを介して連続鋳造モールドへ供給し、モールドパウダ
ーの介在下に連続鋳造を行うに際し、 該モールドパウダー中に２．５１％（以下単に％で示す
）以上のＣを含有させた上で、該モールドパウダー中の
Ｃ量とイマージョンノズルを介して連続鋳造用モールド
内に吹き込まれる不活性ガス流量とが次式 ％式％ ここでＡ：モールドパウダー中のＣ量（％）Ｂ：不活性
ガス流量（１／ｍ１ｎ） の関係を満足する条件下に連続鋳造を行うことからなる
溶鋼の連続鋳造におけるカーボンピックアップ防止方法
である。

（作用） 以下、この発明を由来するに至った実験結果に基づき、
この発明を具体的に説明する。

第３図に、モールドパウダー中のＣ星とこのパウダーを
用いて製造されたスラブの表面欠陥（のろかみ）発生個
数との関係を示す。

同図より明らかなように、のるかみの発生個数をボ当た
り１個以下に抑制するためには、モールドパウダー中に
２．５％以上のＣを含有させる必要がある。

このＣ量は、モールドパウダーの溶融層厚で表すと、第
２図から明らかなように、４０ｍｍ以下に相当する。

次に第４図に、モールドパウダーの溶融層厚とＣピック
アツプ量との関係を示す。

同図より明らかなように、溶融層厚が３０ｍｍ以上であ
れば、Ｃビ、ツクアップ量を’４　ｐｐｍ以下に抑制す
ることができる。

ここに溶融層厚が厚くなるほどＣピック、アップ量が減
少する理由は、溶融層中のＣは溶鋼に近い領域では高温
にさらされるため燃焼してＣ濃度が低くなるが、溶融層
厚が厚くなるほど溶鋼近傍の温度が上界し、Ｃの燃焼が
促進されるためと考えられる。

してみれば連続鋳造時において、のるかみの発生を招く
ことなしにＣピックアップを防止するためには、モール
ドパウダーの溶融層厚を３０〜４０１、換言すればモー
ルドパウダー中のＣｌを２．５〜２．８％の範囲に規制
すれば良いと考えられる。

そこで発明者らは、モールドパウダー中の（Ｊｌを上記
の範囲に制限して、極低炭素鋼の連続鋳造を数多く試み
たところ、Ｃｌを制限しただけでは必ずしも良好な溶融
層厚は１１Ｔられないことが判明した。

そこで発明者らは、この原因を解明すべ（、さらに研究
を重ねた結果、モールドパウダーの）界磁層厚は、単に
モールドパウダー中のＣ量のみによって決まるわけでは
なく、イマージョンノズルの詰まり防止のため該ノズル
内に供給されひいては連鋳モールド内に流入する不活性
ガスの影響も大きいことの知見を得た。

すなわち連鋳モールド内にＡｒなとの不活性ガスが流入
すると、モールド内溶泪の撹拌が盛んになって溶鋼表面
への熱供給Ｖが多くなる結果、溶融層厚の増大を招くこ
とが判明したのである。

そこで次に、好適な溶融層厚（３０〜イＯｍｉｎ　）を
導くモールドパウダー中のＣ１０と連鋳モールド内への
不活性ガス流星との関係について調査したところ、第１
図に示す結果を得た。

すなわちモールドパウダー中にＣを２．５％以上含有さ
せ、しかもこのＣ量と不活性ガス流星とが下記式 ％式％ ここでＡ：モールドパウダー中の＋４（％）Ｂ：不活性
ガス流量（ｆｆ／ｍ１ｎ） の関係を満たすように調整してやれば、のるかみの発生
を招くことなしに効果的にＣピンクアンプが防止できる
ことが究明されたのである。

なおイマージョンノズル内へ不活性ガスを吹き込む方法
としては、ノズル上部または上ノズルあるいは直接イマ
ージョンノズル内に吹き込む方法など種々あるけれども
、モールド内へ流れ込む効果としてはいずれも同等であ
る。

参考のため第５図に、」−ノズルに不活性ガスを吹き込
んだ場合におけるガスの流れを図解する。

（実施例） 実施例Ｉ Ｃ含有量：　１８ｐｐｍの極低炭素溶鋼を、以下の条件
で連続鋳造した。

・モールドサイズ　２６０　Ｘ　１６００ｍｍ・モール
ドパウダー組成　Ｃ：、１．０％７ＣａＯ：　４０％、
　５ｉＯｚ　：　４０％、ΔＩｚ（ｈ　：　５％。

ＮａｚＯニア％１　Ｆ：４％ ・へｒガス流ｆｆｔ　：　１０　！！、　／ｎ＋ｉｎか
くして得られた鋳片のＣ４度を調べたところ２１ｐｐｍ
であり、Ｃピック７９１里は３　ｐｐｍにすぎなかった
。またのるかみの発生個数は０．４個／ｍｍ”であった
。

比較例１ 実施例１と同一のモールドで、Ｃ：２２ｐｐｍの極低炭
素溶鋼を、モールドパウダー中Ｃ濃度：５．５％、静ガ
ス流量＝１０β／ｍｉｎの条件で連続鋳込したところ、
Ｃのピックアツプ量は１．５ｐｐｍにも達した。

実施例２ 実施例１と同一のモールドで、Ｃ：　１５ｐｐｍ）＋’
ｆｆｌ低炭素溶鋼を、モールドパウダー中ｃ？ａ度：５
．３％、静ガス流量：　２０１　／ｍｉｎの条件で連続
鋳造したところ、Ｃのピックアツプ量は２　ｐｐｍであ
った。またのろかみ発生個数は０．３５個／ｍｍ”であ
った。

（発明の効果） かくしてこの発明によれば、溶鋼の連続鋳造において、
のるかみなどの表面欠陥を生じることなしにモールドパ
ウダーからのＣピックアップを効果的に防止することが
でき、とくに極低炭素鋼の安定鋳造に大きく貢献する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、好適な溶融層厚を導くモールドパウダー中の
Ｃ量と連鋳モールド内への不活性ガス流星との関係を示
したグラフ、 第２図は、モールドパウダー中のＣ量と該パウダーの溶
融層厚との関係を示したグラフ、第３図は、モールドパ
ウダー中のＣ量とのるかみの発生個数との関係を示した
グラフ、第４図は、モールドパウダーの溶融層厚とＣピ
ックアツプ量との関係を示したグラフ、第５図は、上ノ
ズルに不活性ガスを吹き込んだ場合におけるガスの流れ
を示した図である。 １・・・モールド ２・・・モールドパウダー未溶融層 ３・・・モールドパウダー溶融層 ４・・・イマージョンノズル ５・・・イマージョンノズル内Ａｒガス吹き込み配管６
・・・）容鋼 第１図 Ａｐがヌコ１１（イ×贋、・ガ） 第２図 そ−ルＦ／ぐウヂ呵ｐｒｔｃ量イ％） 第３図 そ−ルドへ１ウデー中Ｃ！（％） 零Ｍｌ＃ｆ（ｖｒ４ｎ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、取鍋内の溶鋼をイマージョンノズルを介して連続鋳
   造モールドへ供給し、モールドパウダーの介在下に連続
   鋳造を行うに際し、 該モールドパウダー中に２．５ｗｔ％以上のＣを含有さ
   せた上で、該モールドパウダー中のＣ量とイマージョン
   ノズルを介して連続鋳造用モールド内に吹き込まれる不
   活性ガス流量とが次式 ２／１５Ｂ＋２．５≦Ａ≦２／１５Ｂ＋２．８ここでＡ
   ：モールドパウダー中のＣ量 （ｗｔ％） Ｂ：不活性ガス流量（ｌ／ｍｉｎ） の関係を満足する条件下に連続鋳造を行うことを特徴と
   する溶鋼の連続鋳造におけるカーボンピックアップ防止
   方法。