JPH0313889A - クラッド密着性のすぐれたバイメタル - Google Patents
クラッド密着性のすぐれたバイメタルInfo
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- JPH0313889A JPH0313889A JP14923789A JP14923789A JPH0313889A JP H0313889 A JPH0313889 A JP H0313889A JP 14923789 A JP14923789 A JP 14923789A JP 14923789 A JP14923789 A JP 14923789A JP H0313889 A JPH0313889 A JP H0313889A
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- JP
- Japan
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- thermal expansion
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- high thermal
- expansion member
- bimetal
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H37/00—Thermally-actuated switches
- H01H37/02—Details
- H01H37/32—Thermally-sensitive members
- H01H37/52—Thermally-sensitive members actuated due to deflection of bimetallic element
- H01H2037/526—Materials for bimetals
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- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Details Of Measuring And Other Instruments (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分ｆｆ〕
この発明は、高熱膨張部材の低熱膨張部材あるいは中間
材に対する密着性がきわめて高いバイメタルに関するも
のである。
材に対する密着性がきわめて高いバイメタルに関するも
のである。
一般に、バイメタルは、インゴットを鍛造し、熱間圧延
し、冷間圧延し、さらに例えば水素雰囲気中、温度＝７
５０℃に１時間保持の焼なましを施してそれぞれ調製し
た所定厚さの高熱膨張部材と低熱膨張部材を、必要に応
じて中間祠を介した状態で重ね合わせ、これに冷間圧延
を施してクラッドすることにより製造される。この場合
高熱膨張部材としては、例えば特開昭５８−２０１０８
８号公報に記載されるような、 Ｃ：０．２％以下、 Ｓｉ：１．５％以下。
し、冷間圧延し、さらに例えば水素雰囲気中、温度＝７
５０℃に１時間保持の焼なましを施してそれぞれ調製し
た所定厚さの高熱膨張部材と低熱膨張部材を、必要に応
じて中間祠を介した状態で重ね合わせ、これに冷間圧延
を施してクラッドすることにより製造される。この場合
高熱膨張部材としては、例えば特開昭５８−２０１０８
８号公報に記載されるような、 Ｃ：０．２％以下、 Ｓｉ：１．５％以下。
Ｍｌｌ、２．０％以下、 Ｎｌ：１５〜３Ｄ％、
Ｃｒ：１〜１５％、 Ｎ ：０．０８％以下
。
Ｃｒ：１〜１５％、 Ｎ ：０．０８％以下
。
を含ａし、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量％、以下％は重量％を示す）をＨするＦｅ −Ｎ
ｉ −Ｃｒ系合金、また低熱膨張部材としては、Ｆｅ
−３５〜３７％Ｎｉ系のアンバー合金、さらに中間材と
してはＣｕおよびＣｕ合金やＮｉおよびＮｉ合金などが
それぞれ適用されていることも良く知られるところであ
る。
上重量％、以下％は重量％を示す）をＨするＦｅ −Ｎ
ｉ −Ｃｒ系合金、また低熱膨張部材としては、Ｆｅ
−３５〜３７％Ｎｉ系のアンバー合金、さらに中間材と
してはＣｕおよびＣｕ合金やＮｉおよびＮｉ合金などが
それぞれ適用されていることも良く知られるところであ
る。
一方、近年の各柾電気機器や機械装置の高性能化および
軽量化に伴ない、これに用いられるバイメタルの使用条
件も一段と苛酷さを増す現状にあり、特にバイメタルの
場合、これらの苛酷な条件に適合した使用を可能にする
ためには、高熱膨張部材の低熱膨張部材あるいは中間材
に対する密着性を一段と向上させる必要があるが、上記
の従来バイメタルでは冷間クラッド時の圧延率を著しく
高くしなければならず、設備的にも操業的にも望ましく
ない。
軽量化に伴ない、これに用いられるバイメタルの使用条
件も一段と苛酷さを増す現状にあり、特にバイメタルの
場合、これらの苛酷な条件に適合した使用を可能にする
ためには、高熱膨張部材の低熱膨張部材あるいは中間材
に対する密着性を一段と向上させる必要があるが、上記
の従来バイメタルでは冷間クラッド時の圧延率を著しく
高くしなければならず、設備的にも操業的にも望ましく
ない。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、高熱膨
張部材の低熱膨張部材あるいは中間材に対する密着性の
すぐれたバイメタルを開発すべ（研究を行なった結果、
特にバイメタルにおける高熱膨張部材を、 Ｃ：０．２％以下、 Ｓｉ：１．５％以下Ｍｎ：１
．０％以下、 ＡΩ： ０．０３％以下。
張部材の低熱膨張部材あるいは中間材に対する密着性の
すぐれたバイメタルを開発すべ（研究を行なった結果、
特にバイメタルにおける高熱膨張部材を、 Ｃ：０．２％以下、 Ｓｉ：１．５％以下Ｍｎ：１
．０％以下、 ＡΩ： ０．０３％以下。
Ｎ１：１５〜３０％、 Ｃｒ：１〜１５％。
Ｂ ： ０．００１ 〜０．Ｏ１％、Ｎ ：０
．００１ 〜０．０１％。
．００１ 〜０．０１％。
を含有し、残りがＦｃと不可避不純物からなる組成を有
するＦｃ −Ｎｌ −Ｃｒ系合金で構成すると、高熱
膨張部材の製造工程における冷間圧延後の焼なまし時に
、合金成分として含有させたＢ、ｌ！：Ｎか部材の表面
部に拡散移動し、結合したＢＨの形で存在するようにな
ることから、部材中心部より表面部の方が硬さが高くな
り、この結果塑性変形能が小さくなるので、次工程の低
熱膨張部材との冷間圧延によるクラッド時に、高熱膨張
部材の表面に、低圧延率でも活性な新生表面が生成し易
くなり、これに応じて低熱膨張部材あるいは中間材との
クラッド密着性が向上するようになるという知見を得た
のである。
するＦｃ −Ｎｌ −Ｃｒ系合金で構成すると、高熱
膨張部材の製造工程における冷間圧延後の焼なまし時に
、合金成分として含有させたＢ、ｌ！：Ｎか部材の表面
部に拡散移動し、結合したＢＨの形で存在するようにな
ることから、部材中心部より表面部の方が硬さが高くな
り、この結果塑性変形能が小さくなるので、次工程の低
熱膨張部材との冷間圧延によるクラッド時に、高熱膨張
部材の表面に、低圧延率でも活性な新生表面が生成し易
くなり、これに応じて低熱膨張部材あるいは中間材との
クラッド密着性が向上するようになるという知見を得た
のである。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって、 高熱膨張部材と低熱膨張部材を直接あるいは中間材を介
してクラッドしてなるバイメタルにおいて、上記高熱膨
張部材を、 Ｃ：０．２％以下 Ｓｉ：１．５％以下。
たものであって、 高熱膨張部材と低熱膨張部材を直接あるいは中間材を介
してクラッドしてなるバイメタルにおいて、上記高熱膨
張部材を、 Ｃ：０．２％以下 Ｓｉ：１．５％以下。
Ｍｎ：１．０％以下、 ＡΩ：０．０３％以下。
Ｎｉ：１５〜３０％、 Ｃｒ；１〜１５％。
Ｂ ： （１，００１〜０．０１９に、 Ｎ ：
０．００１〜０．０１％。
０．００１〜０．０１％。
を含Ｈし、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を何
するＦｅ −Ｎｉ −Ｃｒ系合金で構成してなるクラ
ッド密着性のすぐれたバイメタルに特徴をＨするもので
ある。
するＦｅ −Ｎｉ −Ｃｒ系合金で構成してなるクラ
ッド密着性のすぐれたバイメタルに特徴をＨするもので
ある。
つぎに、この発明のバイメタルにおける高熱膨張部材の
成分組成を上記の通りに定めた理由を説明する。
成分組成を上記の通りに定めた理由を説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には熱膨張係数の低下原因となる加工誘起マルテ
ンサイト変態を抑制する作用があるが、その含有量が０
．２％を越えると、炭化物を形成するようにダって、耐
食性および成形加工性が低下するようになることから、
その含有量を０．２％以下と定めた。
ンサイト変態を抑制する作用があるが、その含有量が０
．２％を越えると、炭化物を形成するようにダって、耐
食性および成形加工性が低下するようになることから、
その含有量を０．２％以下と定めた。
（ｂ）Ｓｉ
Ｓｉ成分にも、同様に加工誘起マルテンサイト変態の発
生を阻止する作用があるが、その含有量が１．５％を越
えると、熱間加工性および密接性が劣化するようになる
ことから、その含有量を１．５％以下と定めた。
生を阻止する作用があるが、その含有量が１．５％を越
えると、熱間加工性および密接性が劣化するようになる
ことから、その含有量を１．５％以下と定めた。
（ｅ） Ｍｎ
Ｍｎ成分にもＣおよびＳｉ成分と同様に加工誘起マルテ
ンサイト変態を発生し難くし、これの発生による熱膨張
係数の低下を防止する作用があるが、その含有量が１．
０％を越えても、熱膨張係数に低下傾向が見られるよう
になることから、その含有量を１．０％以下と定めた。
ンサイト変態を発生し難くし、これの発生による熱膨張
係数の低下を防止する作用があるが、その含有量が１．
０％を越えても、熱膨張係数に低下傾向が見られるよう
になることから、その含有量を１．０％以下と定めた。
（ｄ） ＡＮ
ｌ成分には強力な脱酸作用があるが、その含有量が０．
０３％を越えると、熱間加工性が低下し、かつ合金の清
浄度も低下するようになることから、その含有量を０，
０３％以下と定めた。
０３％を越えると、熱間加工性が低下し、かつ合金の清
浄度も低下するようになることから、その含有量を０，
０３％以下と定めた。
（ｃ）ＮｉおよびＣｒ
ＮｉおよびＣｒ成分は、高熱膨張部材としての機能を十
分に発揮するための、偽熱膨張係数を確保するのに不可
欠な成分であり、したがってＮｌおよびＣｒの含有量が
それぞれＮｉ：１５％未満およびＣｒ：１％未満では所
望の高熱膨張係数が得られず、一方その含有量がそれぞ
れＮｉ＋３０％およびＣｒ：１５％を越えても熱膨張係
数の低下が避けられなくなることから、その含有量をＮ
Ｉ：１５〜３０％、Ｃ「：１〜１５％と定めた。
分に発揮するための、偽熱膨張係数を確保するのに不可
欠な成分であり、したがってＮｌおよびＣｒの含有量が
それぞれＮｉ：１５％未満およびＣｒ：１％未満では所
望の高熱膨張係数が得られず、一方その含有量がそれぞ
れＮｉ＋３０％およびＣｒ：１５％を越えても熱膨張係
数の低下が避けられなくなることから、その含有量をＮ
Ｉ：１５〜３０％、Ｃ「：１〜１５％と定めた。
（「） ＢおよびＮ
ＢおよびＮ成分には、上記の通り結合してＢＮを形成し
、かつこれが部材の表面部に多く拡散存在して硬さを高
め、もって部材表面部の塑性変形能を低めることから、
次工程のクラッド時にはそれだけ活性な新生表面が現わ
れ易くなり、低圧延率でも高い密着強度が得られるよう
になる作用があるが、その含有量がＢおよびＮのいずれ
かでもＢ：０２口Ｏ１％未満およびＮ ：０．００１％
未満になると、部祠表面部におけるＢＮ割合が少なすぎ
て、前記作用に所望の効果が得られず、一方Ｂにおいて
は、その含有量が０．０１％を越えると、熱間加工性が
低下するようになるばかりでなく、熱膨張係数も小さく
なり、またＮにおいては、その含有量が０．０１９ｆｉ
を越えると、窒化物の形成量が多（なって熱間加工性が
急激に劣化するようになることから、その含有量をそれ
ぞれＢ ：０．００１〜０．０１％。
、かつこれが部材の表面部に多く拡散存在して硬さを高
め、もって部材表面部の塑性変形能を低めることから、
次工程のクラッド時にはそれだけ活性な新生表面が現わ
れ易くなり、低圧延率でも高い密着強度が得られるよう
になる作用があるが、その含有量がＢおよびＮのいずれ
かでもＢ：０２口Ｏ１％未満およびＮ ：０．００１％
未満になると、部祠表面部におけるＢＮ割合が少なすぎ
て、前記作用に所望の効果が得られず、一方Ｂにおいて
は、その含有量が０．０１％を越えると、熱間加工性が
低下するようになるばかりでなく、熱膨張係数も小さく
なり、またＮにおいては、その含有量が０．０１９ｆｉ
を越えると、窒化物の形成量が多（なって熱間加工性が
急激に劣化するようになることから、その含有量をそれ
ぞれＢ ：０．００１〜０．０１％。
Ｎ：０．００１〜０．０１％と定めた。
つぎに、この発明のバイメタルを実施例により具体的に
説明する。
説明する。
高熱膨張部材形成用として、それぞれ第１表に示される
成分組成をもったＦｃ −Ｎｌ −Ｃｒ系合金を容ｆ
ｆｉ ： １０ｋｇの大気溶解炉で調製し、いずれも通
常の条件で、インゴットに鋳造し、熱間鍛造し、熱間圧
延にて厚さ：５關の熱延板とし、さらにこれに冷間圧延
を施して沖さ：０．５ｍ＋＋＋の冷延板とした後、水素
雰囲気中、温度＝８７０℃に２分間保持の条件で焼なま
し焼鈍を施し、一方成分刊成をＦｅ −３６，１％Ｎ１
とする以外は同一の条件で低熱膨張部材形成用冷延板を
調製し、ついでこれら両冷延板を重ね合わせ、４段圧延
機を用い、圧延率：５０％にて冷間圧延によるクラッド
を行なうことにより厚さ：０．５ｎｏｓの本発明バイメ
タル１〜１２およびＢを含有しない従来バイメタルをそ
れぞれ製造した。
成分組成をもったＦｃ −Ｎｌ −Ｃｒ系合金を容ｆ
ｆｉ ： １０ｋｇの大気溶解炉で調製し、いずれも通
常の条件で、インゴットに鋳造し、熱間鍛造し、熱間圧
延にて厚さ：５關の熱延板とし、さらにこれに冷間圧延
を施して沖さ：０．５ｍ＋＋＋の冷延板とした後、水素
雰囲気中、温度＝８７０℃に２分間保持の条件で焼なま
し焼鈍を施し、一方成分刊成をＦｅ −３６，１％Ｎ１
とする以外は同一の条件で低熱膨張部材形成用冷延板を
調製し、ついでこれら両冷延板を重ね合わせ、４段圧延
機を用い、圧延率：５０％にて冷間圧延によるクラッド
を行なうことにより厚さ：０．５ｎｏｓの本発明バイメ
タル１〜１２およびＢを含有しない従来バイメタルをそ
れぞれ製造した。
ついで、この結果得られた各種のバイメタルから、１５
．Ｏｍｍ Ｘ ２５ｍｍの平面寸法をもった試験片を切
り出し、この試験片の長さ方向片側半分を引き剥がし、
剥がした部分をそれぞれ９０°曲げて１字型試験片とし
、これを用いて引張り試験を行ない、密着強度をＤ１定
した。これらの結果を第１表に示した。
．Ｏｍｍ Ｘ ２５ｍｍの平面寸法をもった試験片を切
り出し、この試験片の長さ方向片側半分を引き剥がし、
剥がした部分をそれぞれ９０°曲げて１字型試験片とし
、これを用いて引張り試験を行ない、密着強度をＤ１定
した。これらの結果を第１表に示した。
また、本発明バイメタル２の冷間クラッド前の高熱膨張
部材形成用冷延板について、その表面部所面のＢとＮの
分布をオージェ分析により観察したところ、第１図の結
果を示した。
部材形成用冷延板について、その表面部所面のＢとＮの
分布をオージェ分析により観察したところ、第１図の結
果を示した。
さらに、同じく本発明バイメタル２と従来バイメタルの
冷間クラッド前の高熱膨張部材形成用冷延板と低熱膨張
部材形成用冷延板の重ね合わせ体に、それぞれ３０〜６
３％の圧延率で冷間圧延によるクラッドを施し、その密
着強度をｌ１ｌ−１定したところ、第２図の結果を示し
た。
冷間クラッド前の高熱膨張部材形成用冷延板と低熱膨張
部材形成用冷延板の重ね合わせ体に、それぞれ３０〜６
３％の圧延率で冷間圧延によるクラッドを施し、その密
着強度をｌ１ｌ−１定したところ、第２図の結果を示し
た。
本発明バイメタル１〜１２は、いずれも第１図に示され
る通り冷間クラッド前の高熱膨張部材形成用冷延板の表
面部におけるＢＮ′ａ度が高く、硬化しているので、ク
ラッド時には活性な新生表面が容易に現われ、Ｂを含有
せず、したがってＢＮの形成がない従来バイメタルに比
して、第１表に示される通り強固な密着強度を示すもの
であり、また第２図に示されるように冷間クラッド時の
圧延率が従来バイメタルに比して低くても同等な密６強
度を示すのである。
る通り冷間クラッド前の高熱膨張部材形成用冷延板の表
面部におけるＢＮ′ａ度が高く、硬化しているので、ク
ラッド時には活性な新生表面が容易に現われ、Ｂを含有
せず、したがってＢＮの形成がない従来バイメタルに比
して、第１表に示される通り強固な密着強度を示すもの
であり、また第２図に示されるように冷間クラッド時の
圧延率が従来バイメタルに比して低くても同等な密６強
度を示すのである。
上述のように、この発明のバイメタルは、高熱膨張部材
に対する低熱膨張部材あるいは中間材の密着強度が高く
、このことは冷１ｕｌクラッド時の圧延率を低くするこ
とを可能にするばかりでなく、苛酷な条件下での実用を
可能とするなど工業上白゛用な特性を有するのである。
に対する低熱膨張部材あるいは中間材の密着強度が高く
、このことは冷１ｕｌクラッド時の圧延率を低くするこ
とを可能にするばかりでなく、苛酷な条件下での実用を
可能とするなど工業上白゛用な特性を有するのである。
第１図は本発明バイメタル２の高熱膨張部材形成用冷延
板の裏面部断面におけるＢとＮの濃度分布を示す図、第
２図は本発明バイメタル２と従来バイメタルの冷間クラ
ッド圧延率と密芒強度との関係を示した図である。
板の裏面部断面におけるＢとＮの濃度分布を示す図、第
２図は本発明バイメタル２と従来バイメタルの冷間クラ
ッド圧延率と密芒強度との関係を示した図である。
Claims (1)
- （１）高熱膨張部材と低熱膨張部材を直接あるいは中間
材を介してクラッドしてなるバイメタルにおいて、高熱
膨張部材を、重量％で、 Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：１．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、Ａｌ：０．０３％以下、Ｎｉ：１
５〜３０％、Ｃｒ：１〜１５％、Ｂ：０．００１〜０．
０１％、Ｎ：０．００１〜０．０１％を含有し、残りが
Ｆｃと不可避不純物からなる組成を有するＦｅ−Ｎｉ−
Ｃｒ系合金で構成したことを特徴とするクラッド密着性
のすぐれたバイメタル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1149237A JP2675143B2 (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | クラッド密着性のすぐれたバイメタル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1149237A JP2675143B2 (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | クラッド密着性のすぐれたバイメタル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0313889A true JPH0313889A (ja) | 1991-01-22 |
| JP2675143B2 JP2675143B2 (ja) | 1997-11-12 |
Family
ID=15470879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1149237A Expired - Lifetime JP2675143B2 (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | クラッド密着性のすぐれたバイメタル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2675143B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6069437A (en) * | 1996-06-20 | 2000-05-30 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Thermal deformation member for electron tube and color picture tube using thereof, and thermal deformation member for electric current control and circuit breaker and using thereof |
-
1989
- 1989-06-12 JP JP1149237A patent/JP2675143B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6069437A (en) * | 1996-06-20 | 2000-05-30 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Thermal deformation member for electron tube and color picture tube using thereof, and thermal deformation member for electric current control and circuit breaker and using thereof |
| US6188172B1 (en) | 1996-06-20 | 2001-02-13 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Color picture tube using a thermal deformation member |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2675143B2 (ja) | 1997-11-12 |
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Legal Events
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