JPH03140416A - 連続焼鈍法による深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、連続焼鈍法による深絞り用冷延鋼板を低コス
トで製造する方法に関するものである。

（従来の技術） 連続焼鈍法による冷延鋼板の製造方法は、過去多くの発
明がなされ、ＴＩを添加し深絞り用冷延鋼板を製造する
方法に関するものとしては、例えば、特公昭４４−１８
０８８号公報がある。又、Ｔｉを添加せず、低炭素Ａｇ
キルド鋼を用いる方法も多数発明されており、例えば、
特開昭５１−６６２１９号公報がある。

Ｔ１を添加する特公昭４４−１８０６６号公報は、優れ
た材質が得られるが、高価なＴｉを添加したり、鋼のＣ
含有量を極度に低下せねばならないため、製鋼での脱炭
処理コストが多大となる等、製造コストが多大となり過
ぎるという問題がある。

一方、低炭素ＡＮキルド鋼を用いる方法は、連続焼鈍法
で製造されたコイルのＴｏｐ部、ＢｏｔｔｏＩｌ１部の
材質劣化が多く、深絞り用冷延鋼板としての要求材質を
満足しないため歩留まり落ちとなり製造コスト並びに生
産性が大きく劣化するという問題がある。

この原因は、低炭素Ａｊ７キルド鋼を用いる方法では良
好な材質を得るためには、熱間圧延に際し高温捲き取り
を行わねばならないが、通常行りれる高温捲き取りの方
法では、捲き取った後のコイルの内周は捲き取り機のリ
ールに接し急速に冷却され、外周は大気で早く冷却され
る。

そのため、高温捲き取りを行ってもＴ、Ｂ部は実質的に
は低温捲き取り相当となり、コイルの内外周はＡｇＮの
析出やセメンタイト凝集粗大化が不十分となり、材質の
劣化が生じるのである。

このＡｇキルド鋼のＴ、Ｂ部の問題点を解決する従来法
の代表的なものとして、特開昭５１−６８２１９号公報
がある。しかし、この方法は、同公報第３図に示されて
いるように低炭素Ａｐキルドに適用した場合はＦ値が１
．３〜１．４と低く、本発明の方法が目的とするような
深絞り用冷延鋼板には適用できない材質しか得られない
。

以上の如く、連続焼鈍法による深絞り用冷延鋼板を低コ
ストで製造する方法はない。

（発明が解決しようとする課題） 本発明が解決しようとする課題は、低コストな素材であ
る低炭素ＡＩ？ギルド鋼を用い、コイルのＴ、　Ｂ部の
材質劣化がない連続焼鈍法による深絞り用冷延鋼板の製
造方法を提供することにある。

（課題を解決するための手段） 本発明者等は、低コストな低炭素Ａｌギルド鋼を用い、
コイルのＴ、　　Ｂ部の材質劣化がない連続焼鈍法によ
る深絞り用冷延鋼板の製造方法について種々検討し、連
続焼鈍法による深絞り用冷延鋼板の製造方法を初めて見
いだしたものである。

本発明の要旨はＣ：　０．００８〜０．０３５％、Ｓに
０．００３〜０．１０％、Ｍｎ：０．０５〜０．３５％
、Ｐ：０．００１〜０．１０％、Ｓ　：０．ＯＯｌ　〜
ｏ、ｏａｏ％、ｓｏｆ、Ａｉ）　＋０．０２０〜０．１
０％、Ｎ　：　０．０００５〜０．００６０％、残部の
不可否的不純物及び鉄よりなる溶鋼を連続鋳造又は、イ
ンゴット法にてスラブとなし、熱間圧延、酸洗、冷延、
過時効処理を有する連続焼鈍の工程を経る深絞り用冷延
鋼板の製造方法において、スラブの加熱温度（以下ＳＲ
Ｔという）を１０００℃〜１１７０℃とし、８９０〜９
６０℃で仕上げ圧延を終了し、熱延鋼帯の長手方向の最
Ｔｏｐより１８ｍ以上且つ最Ｂｏｔｔｏｍより１５ｍ以
上はランアウトテーブル（以下ＲＯＴという）上に注水
冷却を行い、熱延鋼帯の最Ｔｏｐから１８ｍ未満を８５
０℃、最Ｔｏｐより０１ｍ以上５０ｍ未満を１８ｍの位
置の温度を７６０℃、５０ｍの位置の温度を７４０℃と
し、その間をその二点の温度を直線で結んで求められる
温度、最Ｔｏｐより５０ｍ以上且つ最ＢＯ１ｔＯｆｌｌ
より３０ｍ以上を７４０℃、最Ｂｏｔｔｏｍより３０ｍ
未満１５ｍ以上を３０ｍの位置の温度を７４０℃、１５
ｍの位置の温度を７６０℃とし、その間をその二点の温
度を直線で結んで求められる温度、最ＢｏｔｔｏＩｍよ
り１５ｍ未満を８２０℃、を上限の捲き取り温度（以下
ＣＴという）とし、且つ、熱延鋼帯の最Ｔｏｐから５ｍ
未満を７６０℃、最Ｔｏｐより５ｍ以上３０ｒｎ未満を
５ｍの位置の温度を７１０℃、３０ｍの位置の温度を６
８０℃とし、その間をその二点の温度を直線で結んで求
められる温度、最Ｔｏｐより３０ｍ以上且つ最Ｂｏｔｔ
ｏｍより１５ｍ以上を６６０℃、最Ｂｏｔｔｏωより１
５ｍ未満５ｍ以上を１５ｍの位置の温度を６８０℃、５
ｍの位置の温度を７００℃とし、その間をその二点の温
度を直線で結んで求められる温度、最Ｂｏｔｔｏｍより
５ｍ未満を７２０℃、を下限の捲き取り温度とし、ラン
アウトテーブル上で制御冷却して捲き取ることを特徴と
する連続焼鈍法による深絞り用冷延鋼板の製造方法であ
る。

以下に本発明の方法について詳細に述べる。

本発明者等は、低炭素ＡＮギルド鋼を用い連続焼鈍法に
よる深絞り用冷延鋼板の製造方法について種々検討した
。

最初に従来法の特開昭５１−６６２１９号公報に記載さ
れているＣ含有量が０．０５％と高いＡ［ギルド鋼を用
いて、軟質冷延鋼板では無く、ｉ値の高い深絞り用冷延
鋼板の製造方法を検討した。その結果、熱延時のスラブ
加熱温度が１２５０℃と高い場合には、ＣＴを７３０℃
としても同公報にあるように１値が１．４前後と深絞り
用冷延鋼板の必要材質を満たすことができなかった。

次に、本発明者等は、Ｃ含有量が０．０５％と高いＡΩ
キルド鋼を用いて、？値を向上させる方法について種々
検討し、熱延圧延を行うに際し、スラブの加熱温度を１
０５０℃のような低温加熱とする方法を、更に、熱延鋼
板のＴ、　　Ｂ部の材質劣化の防止と、高温捲き取りで
の熱延鋼帯の粗大結晶粒（冷延鋼板をプレス加工時に異
常に大きなオレンジピールの発生となるー「肌荒れ」と
記す）の防止のために、特開昭５１−６６２１９号公報
の方法のＲＯＴ上熱延コイルのＴ、Ｂ部各２０ｍ〜２０
０ｍに渡り冷却水を噴出すること無く捲き取る方法とを
併用する方法を検討した。

その結果、Ｆ値を向上させるのに対し改善効果が認めら
れたが、３つの大きな問題点があることがわかった。

一点目は、熱延コイルの最内外周部に当たるＴ。

Ｂ部各３〜７ｍを除＜ＲＯＴ上で冷却水を噴射すること
無く捲き取ったＴ、　Ｂ部位（２０ｍ〜２００ｍ　）及
びその内側の若干の部位の熱延板結晶粒が粗大結晶粒と
なってしまうこと、二点口は、Ｍ部の材質と熱延板結晶
粒の粗大化の回避とが両立できる温度範囲がないこと、
三点口は、熱延コイルの最内外周部に当たるＴ、　　Ｂ
部各２０ｍ、　ｌＯｍの７値が低く歩留まり劣化が大き
いことである。

深絞り用冷延鋼板の製造方法は、低温スラブ加熱に特開
昭５１−８６２１９号公報を併用する方法では連続焼鈍
法での深絞り用冷延鋼板の製造ができないことがわかっ
た。

そこで、本発明者等は、低温スラブ加熱法で熱間圧延す
る方法において、特開昭５１−１１ｉ８２１９号公報の
方法で捲き取ったときに、同公報に記載されているよう
に熱延板結晶粒の粗大化なしに熱延コイルとすることが
なぜできなかったかについて検討した結果、同公報の場
合はスラブ加熱段階（同公報の記載内容、７値レベル、
本発明者等の研究結果等から１２００℃以上と推定）で
はＡ、１７．Ｎが固溶しており、熱間圧延途中から捲き
取り後の初期にかけて、ＡｇＮが熱延板の結晶粒界に多
数析出する。その析出物が、捲き取り後の高い温度域で
の熱延板の結晶粒の異常粒成長（粗大化）を阻止してい
たものと思われる。

しかし、本発明者等の低温スラブ加熱の上記実験の場合
は、低温スラブ加熱段階においてＡｇ。

Ｎの多くはＡＩＩＮとして既に析出しており、その結果
、粗大結晶粒を抑制する熱間圧延途中から捲き取り後の
初期にかけて熱延板結晶粒界に析出するＡＩＮが少なく
なってしまい結晶粒の粗大化が容易に起きてしまったも
のと考えられる。

又、この結晶粒界に析出するＡｇＮは連続焼鈍時にも、
再結晶粒の粒成長も抑制し、特開昭５１−６６２１９号
公報のように低い？値の冷延鋼板しか製造できなくして
しまうことがわかった。

以上の予備実験の結果、ＡΩキルド鋼を素材とした連続
焼鈍法による深絞り用冷延鋼板の製造方法を実現させる
には、■特開昭５１−　ＣＧ２１９号公報の結晶粒界に
析出するＡ、９Ｎとは別のメカニズムで、熱延板結晶粒
の粗大化を阻止でき、且つ、■７値も低下させないメカ
ニズムの方法を見いだすことが不可欠であることがわか
った。

そこで更に、本発明者等は、先ず基礎実験として、この
■と■を両立させる方法について種々の実験を行い、熱
延板結晶粒の粗大化阻止の工業化可能な新しい方法とし
て、Ａｌキルド鋼のＣ含有量を０．０１５％以下に規制
する方法が優れていることを見いだした。

Ｃ含有量を０．０３５％以下に規制する方法が熱延板結
晶粒の粗大化を抑制する効果が大きいのは、Ｃ含有量を
０．０３５％以下にすることによって熱間圧延後変態し
生じるα粒の結晶粒径が大きくなる、その結果、その大
きなα粒は安定で異常粒成長が生じがたく、捲き取り後
の高い温度域での熱延板の結晶粒の異常粒成長（粗大化
）を阻止し得たものと考えられる。

即ち、ＡＩＮではなく、熱間圧延後変態し生じる大きな
αの結晶粒によっても異常粒成長の阻止が可能であると
いう新しいメカニズムと、それを工業化可能な方法とし
てＣ含有量を０．０３５％以下に規制する方法を見いだ
すことに成功した。又、この方法はＡｇＮを利用してい
ないし、しかも低Ｃ化の方法であるので、■の７値は向
上する方法である。

尚、Ｃ含有量を０．０３５％以下に規制することで、熱
間圧延後変態を生じるα粒の結晶粒径が大きくなる理由
は、低Ｃ化によって変態温度が高くなることによる効果
と、Ｃ含有量の低ドによる変態時のα粒径ＵＰとによっ
てα粒が大きく且つ安定となったものと考えられる。更
に、大きなαの結晶粒によっても異常粒成長の阻止が可
能となるのは、大きな結晶粒径隣接する他の結晶粒を食
って異常粒成長するのに要する熱エネルギが大きくなる
ためと考えられる。

以上の基礎実験で得たＣ含有量を０．０３５％以下に規
制することによる熱延板の結晶粒の異常粒成長の阻止効
果をベースに、連続焼鈍法による深絞り用冷延鋼板の製
造方法について種々の実験を行い、■ｃ　：ｏ、ｏｏｇ
〜０．０３５％とし、■スラブの加熱温度を１０００℃
〜１１７０℃とし、■熱延鋼帯の長手方向の最Ｔｏｐよ
り１８ｍ以上且つ最Ｂｏｔｔｏｍより１５ｍ以上はＲＯ
Ｔ上で注水冷却を行い、熱延鋼帯の最Ｔｏｐから１８ｍ
未満を８５０℃、最Ｔｏｐより１８ｍ以上５０ｍ未満を
１８ｍの位置の温度を７６０℃、５０ｍの位置の温度を
７４０℃とし、その間をその二点の温度を直線で結んで
求められる温度、最Ｔｏｐより５０ｍ以上且つ最ｆｉｏ
ｔｔｏｍより３０ｍ以上を７４０℃、最Ｂｏｔｔｏ■よ
り３０ｍ未満１５ｍ以上を３０ｍの位置の温度を７４０
℃、１５ｍの位置の温度を７６０℃とし、その間をその
二点の温度を直線で結んで求められる温度、最Ｂｏｔｔ
ｏ■より１５ｍ未満を８２０℃を上限の捲き取り温度と
し、且つ、熱延鋼帯の最Ｔｏｐから５ｍ未満を７６０℃
、最Ｔｏｐより５ｍ以上３０ｍ未満を５ｍの位置の温度
を７１０℃、３０ｍの位置の温度を６８０℃とし、その
間をその二点の温度を直線で結んで求められる温度、最
Ｔｏｐより３０ｍ以上且つ最Ｂｏｔｔｏｍより１５ｍ以
上を６６０℃、最Ｂｏｔｔｏｍより１５ｍ未満５ｍ以上
を１５ｍの位置の温度を６８０℃、５ｍの位置の温度を
７００℃とし、その間をその二点の温度を直線で結んで
求められる温度、最Ｂｏｔｔｏｍより５ｍ未満を７２０
℃を、下限の捲き取り温度とし、ＲＯＴ上で制御冷却し
て捲き取ることの３点を主たる特徴とする連続焼鈍法に
よる深絞り用冷延鋼板の製造方法を見いだすことに成功
した。

Ｃ含有量は、上記にも述べたように重要なポイントで、
０．００８％未満になると過時効処理中の析出速度が遅
くなり時効特性が劣化するようになるので、下限を０．
００８％以上とした。又、Ｃ含有量が０．０３５％超に
なると、熱延板結晶粒の粗大化が発生し易くなるととも
に７値が低下するようになるので上限を０．０３５％と
した。

Ｓｌは、０．００３％未満とすることは困難であり、又
、０．１％超含まれると塗装時の塗膜密着性が劣化する
ようになるので、Ｓ１含有量の範囲は０．００３％〜０
．０３５％とした。

Ｍｎは、通常の製鋼法では０．０５９６未満とすること
は困難であり、又、０．３５％超含まれるとｆ値の低下
が大きくなるので、Ｍｎ含有量の範囲は０．０５％〜０
．３５％とした。

Ｐは、通常の製鋼法では０．００１％未満とすることは
困難であり、又、０．１０％超含まれると二次加工性の
低下が大きくなるので、Ｐ含有量の範囲は０．００１％
〜０．１０％とした。

Ｓは、通常の製鋼法ではｏ、ｏｏｔ％未満とすることは
困難であり、又、ｏ、ｏａｏ％超含まれると７値の低下
が大きくなるので、Ｓ含有量の範囲はｏ、ｏｏｉ％〜０
．０３０％とした。

５ｏｉ１．　Ａ　Ｄは、熱延時の低温スラブ加熱段階で
Ａ４７Ｎとして析出のまま存在させるために必要な元素
で、０．０２０％未満になると低温スラブ加熱でもＡＩ
Ｎが再固溶し、捲き取り時あるいは連続焼鈍性時に微細
なＡＩＮが析出しＦ値の低下が生じる。又、０．ｌＯ％
超含まれると固溶体強化が目立ち始め？値等の低下が大
きくなるので、ｓｏｆ、　Ａ　Ｏ含有量の範囲は０．０
２０％〜０．１０％とした。

Ｎは、通常の製鋼法では０．０００５％未満とすること
は困難であり、又、ｏ、ｏｏｅｏ％超含まれると７値の
低下が大きくなるので、５ｏｉ１．　Ａ　Ｉ含有量の範
囲は０．０００５％〜０．００６０％とした。

スラブの鋳造条件は、特別に規制する必要が無く、連続
鋳造法でも良く、インゴット法でも良い。

熱延条件は、先に述べたように重要な要素である。スラ
ブの加熱に至るまでの熱履歴は特に規制する必要がなく
、スラブを一旦冷片と成したのち加熱炉に挿入しても、
熱片の状態で加熱炉に挿入しても良い。

スラブ加熱温度は、Ａｇ、ＮをＡｆｉＮとして析出させ
連続焼鈍後の製品のＦ値を高くするのに重要な役割を有
しており、より低い加熱温度にすることが望ましく、１
１７０℃超では固溶のＡｇ、Ｎが多くなり、深絞り用鋼
板に必要なＦ値が得られなくなる。又、１０００℃未満
となると深絞り用冷延鋼板の製造に必要な熱延仕上げ温
度が確保できなくなるので、スラブ加熱温度の範囲を１
０００℃〜１１７０℃とした。

熱延仕上げ温度は、Ａ　ｒ　３点以上の温度の確保は勿
論であるが、本発明の方法の熱延板結晶粒の粗大化防止
法の変態後のα粒の粗大化のためにはより高温であるこ
とが望ましいが、工業的には低温スラブ加熱の場合は９
６０℃が限度である。又、本発明の場合の粗大粒が発生
しない限界の仕上げ温度は、種々の実験の結果８９０℃
であったので、仕上げ温度の範囲は８９０℃〜９６０℃
とした。

ＲＯＴ冷却条件は、種々の実験の結果、捲き取り時に、
熱延鋼帯の少なくとも最Ｔｏｐより１８ｍ以上且つ最Ｂ
ｏｔｔｏｍより１５ｍ以上をＲＯＴ上で注水冷却を行い
、制御冷却し、本発明の方法の捲き取り条件範囲に確実
に入れるよう冷却することである。

少なくとも最Ｔｏｐから１８ｍ以上且つ最Ｂｏｔｔｏｍ
より１５ｍ以上をＲＯＴ上で注水冷却を行うのは、低温
スラブ加熱でＦＴを８９０℃以上確保するため高速で熱
間圧延を行う必要があり、且つ８９０℃以上の高いＦＴ
から限られたＲＯＴ長さで本発明の方法の捲き取り温度
の範囲に冷却するには注水冷却が必要であるためである
。

次に望ましくは仕上げ温度から８３０℃までの温度範囲
を４０℃／ｓｅｅ以下で冷却することが粗大粒の発生を
より確実に行う上で好ましい。

捲き取り温度は極めて詳細に規制することが重要で、本
発明者等の数多くの実験の結果、素材成分、熱延条件を
厳しく限定し、更に、熱延鋼帯の長手方向の最Ｔｏｐよ
り１８ｍ以上且つ最ＢｏｔｔｏｍよりＬ５ｍ以上はＲＯ
Ｔ上で注水冷却を行い、熱延鋼帯の最Ｔｏｐから１８ｍ
未満を８５０℃、最Ｔｏｐより１８ｍ以上５０ｍ未満を
１８ｍの位置の温度を７６０℃、５０ｍの位置の温度を
７４０℃とし、その間をその二点の温度を直線で結んで
求められる温度、最Ｔｏｐより５０ｍ以上且つ最Ｂｏｔ
ｔｏａ＋より３０ｍ以上を７４０℃、最Ｂｏｔｔｏｍよ
り３０ｍ未満１５ｍ以上を３０ｍの位置の温度を７４０
℃、１５ｍの位置の温度を７６０℃とし、その間をその
二点の温度を直線で結んで求められる温度、最Ｂｏｔｔ
ｏＩＩより１５ｍ未満を８２０℃、を上限の捲き取り温
度とし、且つ、熱延鋼帯の最Ｔｏｐから５ｍ未満を７６
０℃、最Ｔｏｐより５ｍ以上３０ｍ未満を５ｍの位置の
温度を７１０℃、３０ｍの位置の温度を６８０℃とし、
その間をその二点の温度を直線で結んで求められる温度
、最Ｔｏｐより３０ｍ以上且つ最Ｂｏｔｔｏｍより１５
ｍ以上を６６０℃、最ＢｏｔｔｏＩ１１より１５ｍ未満
５ｍ以上を１５ｍの位置の温度を６８０℃、５ｍの位置
の温度を７００℃とし、その間をその二点の温度を直線
で結んで求められる温度、最Ｂｏｔｔｏｍより５ｍ未満
を７２０℃、を下限の捲き取り温度とし、ＲＯＴ上で制
御冷却して捲き取ることで初めて、熱延板結晶粒の粗大
化もなく、深絞り性に優れた冷延鋼板の製造が可能とな
ったのである。

熱延鋼帯長手方向の各位置の捲き取り温度が、本発明の
方法の温度の上限を超えると熱延板結晶粒が粗大化が生
じ、熱延鋼帯長手方向の各位置の捲き取り温度が、本発
明の方法の温度の下限を下回ると、？値が低下し深絞り
用冷延鋼板が得られなくなるので上記のように規制した
。

冷間圧延は、通常冷延鋼板に行われているような冷延率
で冷延すればよく、特に限定する必要はないが、より高
い？値を得るためには冷間圧延率を７０％以上とするの
が好ましい。

連続焼鈍は、通常行われているように、再結晶焼鈍後時
効性を向上させるための過時効処理のある冷延鋼板用の
連続焼鈍法でよいが、より高い１値を得るためには焼鈍
温度を７５０℃以上とするのが好ましい。

（実　施　例） 第１表に示す製造条件で４．０ｍｍの熱延コイルを製造
し、０．８０ｍｍに冷間圧延を行い、第１表の連続焼鈍
条件で製造した冷延鋼板のｉ値と肌荒れを調査し、その
結果を第２表に示す。

冷延鋼板の７値と肌荒れの調査は調質圧延後の冷延鋼帯
の長手方向５カ所を調査し、熱間圧延時の熱延鋼帯の最
Ｔｏｐより５ｍの位置に相当する冷延鋼帯の位置をＴ１
部、最Ｔｏｐより３０ｍの位置に相当する位置を１２部
、中央部の位置に相当する位置をＭ部、最Ｂｏｔｔｏｍ
より３０ｍの位置に相当する位置をＢ２部、最Ｂｏｔｔ
ｏｒＡより５ｍの位置に相当する位置を８１部と表示し
た。

鋼１．鋼２．鋼３は、何れも本発明の実施例で、ｆ値は
コイルの全長に渡り良好な値を示し、且つ、肌荒れも全
く無く、優れた深絞り用冷延鋼板が得られた。

鋼４は、Ｃ含有量が０．０５５％と高い比較例である。

１値は低く特にＴ、Ｂ部の劣化が大きい。又、Ｍ部に軽
度ではあるが、肌荒れが７１０℃のＣＴにも関わらず発
生しており、本発明の方法の低Ｃ化の効果が大きいこと
がわかる。

鋼５は、Ｐを０．０７５％添加した抗張力が３５キロク
ラスの深絞り用抗張力鋼に適用した本発明の実施例で、
ｆ値はコイルの全長に渡り良好な値を示し、且つ、肌荒
れも全く無く、優れた深絞り用抗張力冷延鋼板が得られ
た。

鋼６は、スラブ加熱温度が１２５０℃の比較例である。

Ｍ部の１値は良好な値となったが、ＴＩ。

Ｂ１部の劣化が激しい。

鋼７は、捲き取り温度が６３０℃の低温均−捲き取りの
比較例で？値が全く低い。鋼８は、捲き取り温度が７１
０℃の均−捲き取り温度の比較例で、Ｍ部の７値は良好
な値となったが、ｒｌ、Ｂ１部の劣化が激しい。

鋼９は捲き取り温度が７６０℃の均−捲き取り温度の比
較例で、Ｍ部の７値は非常に良好な値となったが、１２
部、Ｍ部、８２部の肌荒れが激しく全く製品にならなか
った。

鋼１０は、低温スラブ加熱の方法に、特開昭５１−８６
２１９号公報の捲き取り方法を適用し、Ｍ部を７１１℃
で捲き取った比較例（Ｔ、Ｂ部の無注水捲き取りの長さ
は３５ｍとした。）である。Ｆ値は良好な値が得られる
が、１２部、Ｂ２部に於いて肌荒れが発生し製品になら
なかった。これは無注水部分が３５ｍと長すぎた影響が
大きく本願の低Ｃ化効果やＭ部の捲き取り温度規制のみ
では肌荒れの発生を完全に抑制することができなかった
ためである。

＊１　　　ニアＬＯ−Ｕにおいて、７１０はＭ部の捲き
取り温度を示し、Ｕは巻き取り温 度パターンを示す（詳細は下記に示 す）。

Ｕパターン：本発明の方法のＣＴパターンの実施例で、
最Ｔｏｐの位置から最Ｔｏｐより１５ｍの間を無注水で
８００℃、最Ｔｏｐより１５ｍ超の位置から注水冷却に
よ り、最Ｔｏｐより１５ｍ超の位置のＣＴを７５０℃に制
御し、漸次直線的に ＣＴを下げていき最Ｔｏｐより３０ｍの位置のＣＴを７
１０℃、最Ｔｏｐより３０ｍの位置から最ＢｏｔｔｏＩ
１１より２０ｍの位置までのＭ部を７１０℃、最ＢＯｔ
ｔＯｆｆｌより２０ｍの位置より漸次直線的に ＣＴを上げていき最Ｔｏｐより８ｍの 位置のＣＴを７４０℃にし、残りの最 Ｂｏｔｔｏｍまでの間を７６０℃、て捲き取った。

Ｆパターン：全長が均一な捲き取り温度Ｍパターン、低
温スラブ加熱の方法に特開昭５１−６６２１９号公報の
捲き取り方法を適用した方法で、Ｔ、Ｂ部を各々３５ｍ
の 長さを無注水で捲き取った。無性 水冷却部のＣＴはＴｏｐ部が８０５℃、ＢｏｔｔｏＩ１
１部が８００°Ｃてあった。

（発明の効果） 以上に本発明の効果について詳細に説明したが、本発明
によれば、連続焼鈍法による深絞り用冷延鋼板を低コス
トなＡΩキルド鋼を用いて製造することが可能となり、
その工業的価値は大きい。

代 理 人

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 重量％で Ｃ：０．００８〜０．０３５％、 Ｓｉ：０．００３〜０．１０％、 Ｍｎ：０．０５〜０．３５％、 Ｐ：０．００１〜０．１０％、 Ｓ：０．００１〜０．０３０％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２０〜０．１０％、 Ｎ：０．０００５〜０．００６０％、 残部の不可否的不純物及び鉄よりなる溶鋼を連続鋳造又
   は、インゴット法にてスラブとなし、熱間圧延、酸洗、
   冷延、過時効処理を有する連続焼鈍の工程を経る深絞り
   用冷延鋼板の製造方法において、スラブの加熱温度を１
   ０００℃〜１１７０℃とし、８９０〜９６０℃で仕上げ
   圧延を終了し、熱延鋼帯の長手方向の最Ｔｏｐより１８
   ｍ以上且つ最Ｂｏｔｔｏｍより１５ｍ以上はランアウト
   テーブル上に注水冷却を行い、熱延鋼帯の最Ｔｏｐから
   １８ｍ未満を８５０℃、最Ｔｏｐより１８ｍ以上５０ｍ
   未満を１８ｍの位置の温度を７８０℃、５０ｍの位置の
   温度を７４０℃とし、その間をその二点の温度を直線で
   結んで求められる温度、最Ｔｏｐより５０ｍ以上且つ最
   Ｂｏｔｔｏｍより３０ｍ以上を７４０℃、最Ｂｏｔｔｏ
   ｍより３０ｍ未満１５ｍ以上を３０ｍの位置の温度を７
   ４０℃、１５ｍの位置の温度を７６０℃とし、その間を
   その二点の温度を直線で結んで求められる温度、最Ｂｏ
   ｔｔｏｍより１５ｍ未満を８２０℃、を上限の捲き取り
   温度とし、且つ、熱延鋼帯の最Ｔｏｐから５ｍ未満を７
   ６０℃、最Ｔｏｐより５ｍ以上３０ｍ未満を５ｍの位置
   の温度を７１０℃、３０ｍの位置の温度を６８０℃とし
   、その間をその二点の温度を直線で結んで求められる温
   度、最Ｔｏｐより３０ｍ以上且つ最Ｂｏｔｔｏｍより１
   ５ｍ以上を６６０℃、最Ｂｏｔｔｏｍより１５ｍ未満５
   ｍ以上を１５ｍの位置の温度を６８０℃、５ｍの位置の
   温度を７００℃とし、その間をその二点の温度を直線で
   結んで求められる温度、最Ｂｏｔｔｏｍより５ｍ未満を
   ７２０℃、を下限の捲き取り温度とし、ランアウトテー
   ブル上で制御冷却して捲き取ることを特徴とする連続焼
   鈍法による深絞り用冷延鋼板の製造方法。