JPH03140438A - 鋼合金タイヤコード及びその熱処理法 - Google Patents
鋼合金タイヤコード及びその熱処理法Info
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- JPH03140438A JPH03140438A JP2264914A JP26491490A JPH03140438A JP H03140438 A JPH03140438 A JP H03140438A JP 2264914 A JP2264914 A JP 2264914A JP 26491490 A JP26491490 A JP 26491490A JP H03140438 A JPH03140438 A JP H03140438A
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- steel wire
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- steel
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- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/066—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being made from special alloy or special steel composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発肌箆公立
本発明は合金鋼タイヤコードとその熱処理方法に関する
。
。
ｉ！！！ｌ師盟
例えば、タイヤ、コンベヤーベルト、送電ヘルド、訊ｊ
時ヘルド、ホースおよび同様な製品のようなゴム製品を
、それらに鋼強化要素を混入することによって強化する
ことがしばしば望ましい。空気入り車両用タイヤは黄銅
被覆鋼フィラメント製コードによってしばしば強化され
る。このようなタイヤコードはしばしば、高炭素鋼また
は薄層の黄銅によって被覆された高炭素鋼から製造され
る。
時ヘルド、ホースおよび同様な製品のようなゴム製品を
、それらに鋼強化要素を混入することによって強化する
ことがしばしば望ましい。空気入り車両用タイヤは黄銅
被覆鋼フィラメント製コードによってしばしば強化され
る。このようなタイヤコードはしばしば、高炭素鋼また
は薄層の黄銅によって被覆された高炭素鋼から製造され
る。
このようなタイヤコードはモノフィラメントであること
も可能であるが、通常はより合された数本のフィラメン
トから製造されるつ大ていの場合に、強化すべきタイヤ
の種類に依存して、フィラメントのストランドをさらに
より合せてタイヤコードを形成する。
も可能であるが、通常はより合された数本のフィラメン
トから製造されるつ大ていの場合に、強化すべきタイヤ
の種類に依存して、フィラメントのストランドをさらに
より合せてタイヤコードを形成する。
強化要素のフィラメントに用いる鋼合金が高強度と延性
ならびに高い耐疲労性を有することが重要である。
ならびに高い耐疲労性を有することが重要である。
必要な性質のこの好ましい徂合せを有する多くの合金は
、残念ながら、実用的な商業的操作では加工することが
できない。さらに詳しくはこのような多（の合金は緩慢
な等温変態速度を有し、ソーキング帯（ｓｏａｋｚｏｎ
ｅ） （変態帯）で長時間を要するのに、他の点では非
常に良好な性質を有するが、これらをパテント処理する
（ｐａ ｔｅｎ ｔ）ことは非常に実行不能である。換
言すると、パテンティングプロセスでは、鋼合金の微細
構造を面心立方から体心立方へ変えるために、転換帯に
おいて長時間を必要とする。
、残念ながら、実用的な商業的操作では加工することが
できない。さらに詳しくはこのような多（の合金は緩慢
な等温変態速度を有し、ソーキング帯（ｓｏａｋｚｏｎ
ｅ） （変態帯）で長時間を要するのに、他の点では非
常に良好な性質を有するが、これらをパテント処理する
（ｐａ ｔｅｎ ｔ）ことは非常に実行不能である。換
言すると、パテンティングプロセスでは、鋼合金の微細
構造を面心立方から体心立方へ変えるために、転換帯に
おいて長時間を必要とする。
商業的操作では、パテンティングプロセスの転換組にお
ける面心立方から体心立方微細構造への転換ができるだ
け迅速に行われることが望ましい。
ける面心立方から体心立方微細構造への転換ができるだ
け迅速に行われることが望ましい。
変態速度が迅速であればあるほど、一定スループ７トで
の装置要件の要求は低くなる。換言すると、転換の発生
に長時間が必要であるならば、同レベルのスループント
を維持するために変態帯の長さを延長する必要がある。
の装置要件の要求は低くなる。換言すると、転換の発生
に長時間が必要であるならば、同レベルのスループント
を維持するために変態帯の長さを延長する必要がある。
転換帯での滞留時間（ソーキング）を増加することによ
って、低い転換速度に合せて調節するようにスループ、
トを減することも、当然可能である。これらの理由から
、高強度、高延性、および高い耐疲労性をも有し、パテ
ンティングでの等温転換速度が迅速である鋼合金を開発
することが望ましいことは明らかである。
って、低い転換速度に合せて調節するようにスループ、
トを減することも、当然可能である。これらの理由から
、高強度、高延性、および高い耐疲労性をも有し、パテ
ンティングでの等温転換速度が迅速である鋼合金を開発
することが望ましいことは明らかである。
パテンティングプロセスは炭素含ｆｆ１０．２５％以上
の鋼ロッドおよびワイヤーに加える熱処理である。
の鋼ロッドおよびワイヤーに加える熱処理である。
典型的なタイヤ強化鋼は通常、炭素約０．６５〜０．７
５％、マンガン０．５〜０．７％、ケイ素０．１５〜０
．３％を有し、残部は当然鉄である。パテンティングの
目的は高い引張強度と高い延性を結合させた構造を得て
、ワイヤに断面積の大きな６（少に耐える能力を与えて
、高い引張強度と良好な靭性との籍合せを有する目的の
完成サイズを形成することである。
５％、マンガン０．５〜０．７％、ケイ素０．１５〜０
．３％を有し、残部は当然鉄である。パテンティングの
目的は高い引張強度と高い延性を結合させた構造を得て
、ワイヤに断面積の大きな６（少に耐える能力を与えて
、高い引張強度と良好な靭性との籍合せを有する目的の
完成サイズを形成することである。
パテンティングは通常、連続プロセスとして実施され、
典型的に合金を最初に約５４０Ｃ〜約１１５０°Ｃの範
囲内の温度に加熱して オーステナイトを形成する工程
と、次に迅速な速度で転換が生ずる低い温度に冷却して
、微細構造を面心立方から体心立方に変え、望ましい機
械的性質を得る工程とから成る。多くの場合に、単一同
素体を形成することが望ましいが、２種類以上の微細構
造を有する同素体の混合物が実際に製造される。
典型的に合金を最初に約５４０Ｃ〜約１１５０°Ｃの範
囲内の温度に加熱して オーステナイトを形成する工程
と、次に迅速な速度で転換が生ずる低い温度に冷却して
、微細構造を面心立方から体心立方に変え、望ましい機
械的性質を得る工程とから成る。多くの場合に、単一同
素体を形成することが望ましいが、２種類以上の微細構
造を有する同素体の混合物が実際に製造される。
完泗久景盟
本発明は、高強度、高レベルの延性およびすぐれた耐疲
労性ををするフィラメントに延伸することのできる鋼合
金を開示する。これらの合金はパテンティング処理にお
ける非常に迅速な転換速度をも有する。
労性ををするフィラメントに延伸することのできる鋼合
金を開示する。これらの合金はパテンティング処理にお
ける非常に迅速な転換速度をも有する。
本特許出願は、さらに詳しくは、本質的に（ａ） 鉄
約９６．５〜約９９．０８重量％、（ｂｌ
炭素 約０．６〜約１重量％、（ｃ） ケイ素
約０．１〜約１重量％、（ｄ） マンガン 約０．
１〜約１．２重量％、（ｅ） クロム ＰＪｏ、１
〜約０．８重量％、および（ｆ） コバルト 約０．
０５〜約０．８重量％から成る、ゴム製品強化用ワイヤ
の製造に特に適した鋼合金組成物を開示する。
約９６．５〜約９９．０８重量％、（ｂｌ
炭素 約０．６〜約１重量％、（ｃ） ケイ素
約０．１〜約１重量％、（ｄ） マンガン 約０．
１〜約１．２重量％、（ｅ） クロム ＰＪｏ、１
〜約０．８重量％、および（ｆ） コバルト 約０．
０５〜約０．８重量％から成る、ゴム製品強化用ワイヤ
の製造に特に適した鋼合金組成物を開示する。
本特許出願はまた、強度と延性のすぐれた組合せを有す
る鋼フィラメントの製造方法であって、（１）本質的に
、 （ａｌ 銖 約９５〜約９９．１重量％、（ｂ
） 炭素 約０．６〜約１重量％、（ｃ） ７
７ カフ ｖＮ′Ｊ０．１〜約１．２重ｊｌｔ％、（
ｄ） ケイ素 約０１〜約２重量％および（ｅ）
クロム 約０．１〜約０．８型理％から成る鋼ワイ
ヤを第１パテンティング工程において約５０’Ｃ〜約１
１００°Ｃの範囲内の温度に少なくとも約５秒間加熱す
る工程： （２）前記鋼ワイヤを約５４０°Ｃ〜約６２０°Ｃの範
囲内の温度に約４秒間未満の月間内に迅速に冷却する工
程； （３）前記鋼ワイヤを約５４０°Ｃ〜約６２０’Ｃの範
囲内の温度に、鋼ワイヤ中の鋼の微細構造を本質的に体
心立方の微細構造に転換させるのに充分である期間維持
する工程； （４）鋼ワイヤの直径を約４０〜杓８０％減するのに充
分である断面縮小に柵ワイヤを冷間引抜きする工程； （５）第２パテンティング工程において鋼ワイヤを約９
００’Ｃ〜約１１００°Ｃの範囲内である温度に少なく
とも約１秒間の期間加熱する工程； （６）前記鋼ワイヤを約５４０°Ｃ−杓６２０°Ｃの範
囲内の温度に約４秒間未満のｊｔＩ１間内に急冷する工
程（７）前記鋼ワイヤを約５４０’Ｃ〜約６２０°Ｃの
範囲内の温度に、鋼ワイヤ中の鋼の微細構造を本質的に
体心立方の微細構造に転換させるのに充分である！■間
維持する工程；および （８）前記鋼ワイヤを、鋼ワイヤ直径が約０１〜約９８
％滅じて前記鋼フィラメントを生ずるのに充分である断
面縮小に冷間引抜きする工程を含む前記方法をも開示す
る。
る鋼フィラメントの製造方法であって、（１）本質的に
、 （ａｌ 銖 約９５〜約９９．１重量％、（ｂ
） 炭素 約０．６〜約１重量％、（ｃ） ７
７ カフ ｖＮ′Ｊ０．１〜約１．２重ｊｌｔ％、（
ｄ） ケイ素 約０１〜約２重量％および（ｅ）
クロム 約０．１〜約０．８型理％から成る鋼ワイ
ヤを第１パテンティング工程において約５０’Ｃ〜約１
１００°Ｃの範囲内の温度に少なくとも約５秒間加熱す
る工程： （２）前記鋼ワイヤを約５４０°Ｃ〜約６２０°Ｃの範
囲内の温度に約４秒間未満の月間内に迅速に冷却する工
程； （３）前記鋼ワイヤを約５４０°Ｃ〜約６２０’Ｃの範
囲内の温度に、鋼ワイヤ中の鋼の微細構造を本質的に体
心立方の微細構造に転換させるのに充分である期間維持
する工程； （４）鋼ワイヤの直径を約４０〜杓８０％減するのに充
分である断面縮小に柵ワイヤを冷間引抜きする工程； （５）第２パテンティング工程において鋼ワイヤを約９
００’Ｃ〜約１１００°Ｃの範囲内である温度に少なく
とも約１秒間の期間加熱する工程； （６）前記鋼ワイヤを約５４０°Ｃ−杓６２０°Ｃの範
囲内の温度に約４秒間未満のｊｔＩ１間内に急冷する工
程（７）前記鋼ワイヤを約５４０’Ｃ〜約６２０°Ｃの
範囲内の温度に、鋼ワイヤ中の鋼の微細構造を本質的に
体心立方の微細構造に転換させるのに充分である！■間
維持する工程；および （８）前記鋼ワイヤを、鋼ワイヤ直径が約０１〜約９８
％滅じて前記鋼フィラメントを生ずるのに充分である断
面縮小に冷間引抜きする工程を含む前記方法をも開示す
る。
光皿互譲二公記述
本発明の鋼合金組成物は高強度、高延性および高い耐疲
労性を有する。さらに、この鋼合金組成物は非常に迅速
な等温転換挙動を有する。例えば、本発明の合金はパテ
ンティング処置で約２０秒間内に面心立方微細構造から
体心立方微細構造へ実質的に完全に転換さうる。大てい
の場合に、本発明の合金はパテンティングプロセスにお
いて約１０秒間未満内に体心立方微細構造に木ｎ的に完
全に転換しうる。商業的加工操作では、転換生成に約１
５秒間以上を要することは不可能であるのに、このこと
は非常に重要である。約１０秒間以内にこの転換を完成
させることが非常に望ましい。この転換の生成に約２０
秒間以上を要する合金は非常に非実際的である。
労性を有する。さらに、この鋼合金組成物は非常に迅速
な等温転換挙動を有する。例えば、本発明の合金はパテ
ンティング処置で約２０秒間内に面心立方微細構造から
体心立方微細構造へ実質的に完全に転換さうる。大てい
の場合に、本発明の合金はパテンティングプロセスにお
いて約１０秒間未満内に体心立方微細構造に木ｎ的に完
全に転換しうる。商業的加工操作では、転換生成に約１
５秒間以上を要することは不可能であるのに、このこと
は非常に重要である。約１０秒間以内にこの転換を完成
させることが非常に望ましい。この転換の生成に約２０
秒間以上を要する合金は非常に非実際的である。
充分な性質の組合せを有する８種類の合金を製造する。
これらの合金の中に、１種類はゴム強化用鋼フィラメン
トに用いるために適したすぐれた性質の組合せを有する
ことが判明した。この合金は本質的に鉄約９５．５〜約
９９．０８重量％、炭素的０．６〜約１重量％、ケイ素
約０．１〜約１重量％、マンガン約０．１〜約１．２重
量％、クロム約０．１〜約０．８重量％、およびコバル
ト約０．０５〜約０．８重量％から成る。この合金は鉄
約９７．４〜９８．８重量％、炭素的０．７〜約０．８
重量％、ケイ素約０．１〜約０．３重量％、マンガン約
０．４〜約０．８重量％、クロム約０．２〜約０．８重
量％、およびコバルト約０．１〜約０．２重量％を含む
のが好ましい。
トに用いるために適したすぐれた性質の組合せを有する
ことが判明した。この合金は本質的に鉄約９５．５〜約
９９．０８重量％、炭素的０．６〜約１重量％、ケイ素
約０．１〜約１重量％、マンガン約０．１〜約１．２重
量％、クロム約０．１〜約０．８重量％、およびコバル
ト約０．０５〜約０．８重量％から成る。この合金は鉄
約９７．４〜９８．８重量％、炭素的０．７〜約０．８
重量％、ケイ素約０．１〜約０．３重量％、マンガン約
０．４〜約０．８重量％、クロム約０．２〜約０．８重
量％、およびコバルト約０．１〜約０．２重量％を含む
のが好ましい。
非常に良好な、性質の組合せを有する合金は本質的に、
鉄９５．８〜約９９．３重量％、炭素的０．４〜約１重
量％、ケイ素約０．１〜約１重量％、マンガン約０．１
〜約１．２重量％、モリブデン約０．０５〜約０．８重
量％、およびコバルト約０．０５〜約０．８重量％から
成る。この合金は鉄９７．６〜約９８．８重量％、炭素
的０．６〜約０．７重量％、ケイ素約０．１〜約０．３
重量％、マンガン約０，６〜約１重量％、モリブデン約
０．１〜約０．２重量％、およびコバルト約０．１〜約
０．２重量％から成ることが好ましい。
鉄９５．８〜約９９．３重量％、炭素的０．４〜約１重
量％、ケイ素約０．１〜約１重量％、マンガン約０．１
〜約１．２重量％、モリブデン約０．０５〜約０．８重
量％、およびコバルト約０．０５〜約０．８重量％から
成る。この合金は鉄９７．６〜約９８．８重量％、炭素
的０．６〜約０．７重量％、ケイ素約０．１〜約０．３
重量％、マンガン約０，６〜約１重量％、モリブデン約
０．１〜約０．２重量％、およびコバルト約０．１〜約
０．２重量％から成ることが好ましい。
良好な性質の組合せを有することが判明した他の合金は
本質的に、鉄約９６〜約９９．１重量％、炭素的０．６
〜約１重量％、マンガン約０．１〜１６２重量％、ケイ
素約０．１〜約１重量％およびクロム約０．１〜約０．
８重量％から成る。この合金は本質的に鉄約９７．５〜
約９８．８重量％、炭素的０．８〜約０．９重量％、マ
ンガン約０．２〜約０．８重量％、ケイ素約０．３〜約
０．７重量％およびクロム約０．２〜約０．４重量％か
ら成ることが好ましい。
本質的に、鉄約９６〜約９９．１重量％、炭素的０．６
〜約１重量％、マンガン約０．１〜１６２重量％、ケイ
素約０．１〜約１重量％およびクロム約０．１〜約０．
８重量％から成る。この合金は本質的に鉄約９７．５〜
約９８．８重量％、炭素的０．８〜約０．９重量％、マ
ンガン約０．２〜約０．８重量％、ケイ素約０．３〜約
０．７重量％およびクロム約０．２〜約０．４重量％か
ら成ることが好ましい。
良好な性質の組合せを有することが判明した、さらに他
の合金は本質的に、鉄約９５．７４〜約９９．０９重量
％、炭素的０．６〜約１重量％、ケイ素約０．１〜約１
重量％、マンガン約０．１〜約１．２重量％、ニオブ約
０．Ｏ１〜約０．０６重量％、モリブデン約０．０５〜
約０．８重量％、およびコバルト約０，０５〜約０．８
重量％から成る。この合金は本質的に鉄約９７．６６〜
約９８．５８重量％、炭素的０．７〜約０．８重量％、
ケイ素約０．１〜約０．３重量％、マンガン約０．４〜
約０．８重量％、ニオブ約０．０２〜約０．０４重量％
、モリブデン約０．１〜約０．２重量％およびコバルト
約０．１〜約０．２重量％から成ることが好ましい。
の合金は本質的に、鉄約９５．７４〜約９９．０９重量
％、炭素的０．６〜約１重量％、ケイ素約０．１〜約１
重量％、マンガン約０．１〜約１．２重量％、ニオブ約
０．Ｏ１〜約０．０６重量％、モリブデン約０．０５〜
約０．８重量％、およびコバルト約０，０５〜約０．８
重量％から成る。この合金は本質的に鉄約９７．６６〜
約９８．５８重量％、炭素的０．７〜約０．８重量％、
ケイ素約０．１〜約０．３重量％、マンガン約０．４〜
約０．８重量％、ニオブ約０．０２〜約０．０４重量％
、モリブデン約０．１〜約０．２重量％およびコバルト
約０．１〜約０．２重量％から成ることが好ましい。
満足すべき性質の組合せを有する合金は本質的に鉄約９
６．３〜約９９．１５重量％、炭素的０．６〜約１重量
％、ケイ素約０．１〜約１重量％、マンガン約０．１〜
約１．１重量％、およびバナジウム約０．０５〜約０．
８重量％から成る。この合金は本質的に鉄約９７．９〜
約９８．７重量％、炭素的０．７〜約０．８重量％、ケ
イ素約０．１〜約０．３重量％、マンガン約０．４〜約
０．８重量％、およびバナジウム約０．１〜約０．２重
量％から成ることが好ましい。
６．３〜約９９．１５重量％、炭素的０．６〜約１重量
％、ケイ素約０．１〜約１重量％、マンガン約０．１〜
約１．１重量％、およびバナジウム約０．０５〜約０．
８重量％から成る。この合金は本質的に鉄約９７．９〜
約９８．７重量％、炭素的０．７〜約０．８重量％、ケ
イ素約０．１〜約０．３重量％、マンガン約０．４〜約
０．８重量％、およびバナジウム約０．１〜約０．２重
量％から成ることが好ましい。
満足すべき性質の組合せを有することが判明した他の合
金は本質的に鉄約９５．４〜約９９．０５重量％、炭素
的０．４〜約１重量％、ケイ素約０．１〜約１重量％、
マンガン約０．１〜約１．２重量％、クロム約０．１〜
約０．８重量％およびニオブ約０．０１〜約０．０６重
量％から成る。この合金は本質的に鉄約９７．６６〜約
９８．６８重量％、炭素的０．６〜約０．７重量％、ケ
イ素約０．１〜約０．３重量％、マンガン約０．４〜約
０．８重量％、クロム約０．２〜約０．８重量％、ニオ
ブ約０．０２〜約０，０４重１％から成ることが好まし
い。
金は本質的に鉄約９５．４〜約９９．０５重量％、炭素
的０．４〜約１重量％、ケイ素約０．１〜約１重量％、
マンガン約０．１〜約１．２重量％、クロム約０．１〜
約０．８重量％およびニオブ約０．０１〜約０．０６重
量％から成る。この合金は本質的に鉄約９７．６６〜約
９８．６８重量％、炭素的０．６〜約０．７重量％、ケ
イ素約０．１〜約０．３重量％、マンガン約０．４〜約
０．８重量％、クロム約０．２〜約０．８重量％、ニオ
ブ約０．０２〜約０，０４重１％から成ることが好まし
い。
満足すべき性質の組合せを有することが判明した他の合
金は本質的に鉄約９４．９４〜約９８．９９重量％、炭
素的０．６〜約１重量％、ケイ素約０．１〜約１重量％
、マンガン約０．１〜約１．２重量％、クロム約０．１
〜約０．８重量％、バナジウム約０．０５〜約０．８重
量％、ニオブ約０．０１〜約０．０５重量％、コバルト
約０．０５〜約０．８重量％から成る。この合金は本質
的に鉄約９７．１６〜約９８．３８重量％、炭素的０．
７〜約０．８重量％、ケイ素約０．１〜約０．３重量％
、マンガン約０．４〜約０．８重量％、クロム約０．２
〜約０．８重量％、バナジウム約ｏ、ｉ〜約０．２重量
％、ニオブ約０．０２〜約０．０４重量％およびコバル
ト約０．１〜約０．２重量％から成ることが好ましい。
金は本質的に鉄約９４．９４〜約９８．９９重量％、炭
素的０．６〜約１重量％、ケイ素約０．１〜約１重量％
、マンガン約０．１〜約１．２重量％、クロム約０．１
〜約０．８重量％、バナジウム約０．０５〜約０．８重
量％、ニオブ約０．０１〜約０．０５重量％、コバルト
約０．０５〜約０．８重量％から成る。この合金は本質
的に鉄約９７．１６〜約９８．３８重量％、炭素的０．
７〜約０．８重量％、ケイ素約０．１〜約０．３重量％
、マンガン約０．４〜約０．８重量％、クロム約０．２
〜約０．８重量％、バナジウム約ｏ、ｉ〜約０．２重量
％、ニオブ約０．０２〜約０．０４重量％およびコバル
ト約０．１〜約０．２重量％から成ることが好ましい。
満足すべき性質の組合せを有することが判明した他の合
金は本質的に鉄約９４〜約９９．０５重量％、炭素的０
．４〜約１重量％、ケイ素約０．１〜約１重量％、マン
ガン約０．１〜約１．２重量％、バナジウム約０．０５
〜約０．８重量％、モリブデン約０．０５〜約０．８重
量％、およびニオブ約０．０１〜約０．０６重重量から
成る。この合金は本質的に鉄約９７．７６〜約９８．６
８重量％、炭素的０．６〜約０．７重量％、ケイ素約０
．１〜約０．３重量％、マンガン約０．４〜約０．８重
量％、バナジウム約０．１〜約０．２重量％、モリブデ
ン約０．１〜約０．２重間％、およびニオブ約０．０２
〜約０．０４重量％から成ることが好ましい。
金は本質的に鉄約９４〜約９９．０５重量％、炭素的０
．４〜約１重量％、ケイ素約０．１〜約１重量％、マン
ガン約０．１〜約１．２重量％、バナジウム約０．０５
〜約０．８重量％、モリブデン約０．０５〜約０．８重
量％、およびニオブ約０．０１〜約０．０６重重量から
成る。この合金は本質的に鉄約９７．７６〜約９８．６
８重量％、炭素的０．６〜約０．７重量％、ケイ素約０
．１〜約０．３重量％、マンガン約０．４〜約０．８重
量％、バナジウム約０．１〜約０．２重量％、モリブデ
ン約０．１〜約０．２重間％、およびニオブ約０．０２
〜約０．０４重量％から成ることが好ましい。
満足すべき性質の耕合せを有することが判明した他の合
金は本質的に鉄約９５．７４〜約９９．０９重量％、炭
素的０．６〜約１重量％、ケイ素約０．１〜約１重量％
、マンガン約０．１〜約１．２重量％、ニオブ約０．０
１〜約０．０６重量％、モリブデン約０．０５〜約０．
８重量％およびコバルト約０．０５〜約０．５重ｆｆｉ
％がら成る。
金は本質的に鉄約９５．７４〜約９９．０９重量％、炭
素的０．６〜約１重量％、ケイ素約０．１〜約１重量％
、マンガン約０．１〜約１．２重量％、ニオブ約０．０
１〜約０．０６重量％、モリブデン約０．０５〜約０．
８重量％およびコバルト約０．０５〜約０．５重ｆｆｉ
％がら成る。
この合金は本質的に鉄約９７．２６〜約９８．３８重量
％、炭素的０．７〜約０．８重量％、ケイ素約０．３〜
約０．７重量％、マンガン約０．４〜約０．８重量％、
ニオブ約０．０２〜約０．０４重量％、モリブデン約０
．１〜約０．２重量％、およびコバルト約０．１〜約０
．２重量％から成ることが好ましい。
％、炭素的０．７〜約０．８重量％、ケイ素約０．３〜
約０．７重量％、マンガン約０．４〜約０．８重量％、
ニオブ約０．０２〜約０．０４重量％、モリブデン約０
．１〜約０．２重量％、およびコバルト約０．１〜約０
．２重量％から成ることが好ましい。
本発明の鋼合金から成る直径約５圓〜約６胴のロンドを
ゴム製品の強化用要素に用いることのできる鋼フィラメ
ントに加工することができる。このような鋼ロンドを典
型的に約２．８＋ｎａ＋〜約３．５ｍｍの範囲内の直径
にまで冷間引抜きする。例えば、直径約５．５ｍのロン
ドを直径約３．２ｔｍのワイヤに冷間引抜きすることが
できる。この冷間引抜き処置は金属の強度と硬度を高め
る。
ゴム製品の強化用要素に用いることのできる鋼フィラメ
ントに加工することができる。このような鋼ロンドを典
型的に約２．８＋ｎａ＋〜約３．５ｍｍの範囲内の直径
にまで冷間引抜きする。例えば、直径約５．５ｍのロン
ドを直径約３．２ｔｍのワイヤに冷間引抜きすることが
できる。この冷間引抜き処置は金属の強度と硬度を高め
る。
冷間引抜きワイヤを次に、９００″Ｃ〜約１１００’Ｃ
の範囲内の温度に少なくとも約５秒間加熱することによ
ってパテント処理する。電気抵抗加熱を用いる場合には
、約５〜約１５秒間の加熱期間が典型的である。電気抵
抗加熱を用いる場合には、約６〜約１０秒間の加熱期間
がより典型的である。ワイヤを流動床炉で加熱すること
も当然可能である。このような場合には、小粒度を有す
る砂の流動床内でワイヤを加熱する。流動床加熱方法で
は、加熱期間は一般に約１０〜約３０秒間の範囲内であ
る。流動床炉内での加熱期間が約１５〜約２０秒間の範
囲内であることがより典型的である。パテント処理のた
めにワイヤを対流炉内で加熱することも可能である。し
かし、対流加熱を用いる場合には、長い加熱期間が必要
である。例えば、少なくとも約４０秒間対流によってワ
イヤを加熱することが典型的に必要である。ワイヤを対
流によって約４５秒間〜約２分間の範囲内の期間加熱す
ることが好ましい。
の範囲内の温度に少なくとも約５秒間加熱することによ
ってパテント処理する。電気抵抗加熱を用いる場合には
、約５〜約１５秒間の加熱期間が典型的である。電気抵
抗加熱を用いる場合には、約６〜約１０秒間の加熱期間
がより典型的である。ワイヤを流動床炉で加熱すること
も当然可能である。このような場合には、小粒度を有す
る砂の流動床内でワイヤを加熱する。流動床加熱方法で
は、加熱期間は一般に約１０〜約３０秒間の範囲内であ
る。流動床炉内での加熱期間が約１５〜約２０秒間の範
囲内であることがより典型的である。パテント処理のた
めにワイヤを対流炉内で加熱することも可能である。し
かし、対流加熱を用いる場合には、長い加熱期間が必要
である。例えば、少なくとも約４０秒間対流によってワ
イヤを加熱することが典型的に必要である。ワイヤを対
流によって約４５秒間〜約２分間の範囲内の期間加熱す
ることが好ましい。
加熱期間の正確な期間は重要ではない。しかし、合金を
オーステナイト化するために充分である期間温度を維持
することが重要である。商業的操作では、ワイヤの合金
をオーステナイト化するために９５０°Ｃ〜約１０５０
°Ｃの範囲内の温度を用いる。
オーステナイト化するために充分である期間温度を維持
することが重要である。商業的操作では、ワイヤの合金
をオーステナイト化するために９５０°Ｃ〜約１０５０
°Ｃの範囲内の温度を用いる。
オーステナイトを形成した後のパテント処理では、鋼ワ
イヤを約５４０°Ｃ〜約６２０”Ｃの範囲内の温度に約
４秒間未満の期間内急冷することが重要である。この冷
却を３秒間以下の期間内で実施することが望ましい。こ
の急冷はワイヤを５８０’Ｃの温度に維持した溶融鉛中
に浸せきすることによって達成される。多くの他のワイ
ヤ急冷法も用いることができる。
イヤを約５４０°Ｃ〜約６２０”Ｃの範囲内の温度に約
４秒間未満の期間内急冷することが重要である。この冷
却を３秒間以下の期間内で実施することが望ましい。こ
の急冷はワイヤを５８０’Ｃの温度に維持した溶融鉛中
に浸せきすることによって達成される。多くの他のワイ
ヤ急冷法も用いることができる。
ワイヤを約５４０°Ｃ〜約６２０°Ｃの範囲内の温度に
急冷した後に、ワイヤをこの範囲内の温度に、鋼ワイヤ
内の鋼の微細構造がオーステナイトの体心立方構造から
本質的に面心立方微細構造へ転換するために充分である
期間維持することが必要である。
急冷した後に、ワイヤをこの範囲内の温度に、鋼ワイヤ
内の鋼の微細構造がオーステナイトの体心立方構造から
本質的に面心立方微細構造へ転換するために充分である
期間維持することが必要である。
上述したように、実用性の理由から、この転換が約１５
秒間以内に生ずることが非常に重要であり、この転換が
１０秒間以下の期間内に生ずることが非常に好ましい。
秒間以内に生ずることが非常に重要であり、この転換が
１０秒間以下の期間内に生ずることが非常に好ましい。
パテント処理は本質的な体心立方微細構造への転換が達
成された後に完成すると見なされる。最初のバテンティ
ング工程の終了後に、冷間引抜き処理を用いてパテント
処理ワイヤをさらに引抜く。
成された後に完成すると見なされる。最初のバテンティ
ング工程の終了後に、冷間引抜き処理を用いてパテント
処理ワイヤをさらに引抜く。
この引抜き工程では、ワイヤ直径が約４０〜Ｖ＞８０％
縮小する。ワイヤ直径が引抜き処理で５０〜６０％ｊ宿
小することが好ましい。この引抜き処理が完成した後に
、引抜きワイヤは典型的に約１０〜約２ｍｍの直径を有
する。例えば、オリジナル直径３ 、２ ｍｍのワイヤ
を約１ 、４ ｍｍの直径に引火くことができる。
縮小する。ワイヤ直径が引抜き処理で５０〜６０％ｊ宿
小することが好ましい。この引抜き処理が完成した後に
、引抜きワイヤは典型的に約１０〜約２ｍｍの直径を有
する。例えば、オリジナル直径３ 、２ ｍｍのワイヤ
を約１ 、４ ｍｍの直径に引火くことができる。
冷間引抜きワイヤを次に第２パテンティング工程でパテ
ント処理する。この第２パテンティング処理は第１パテ
ンティング工程で用いる方法と本質的に同し方法を用い
て実施する。しかし、ワイヤ直径の縮小のために、ワイ
ロの合金のオーステナイト化のために要する加熱時間は
短縮する。例えば、電気抵抗加熱を用いる場合には、第
２パテンティング処理の加熱工程は約１秒間程度で達成
される。しかし、合金を必要に応じてオーステナイト化
するためにワイヤを２秒間以上電気抵抗加熱に暴露させ
ることが必要である。加熱に流動床炉を用いる場合には
、４〜１２秒間の加熱時間が典型的である。対流加熱を
用いる状況では、約１５〜約６０秒ｍ１の範囲内の加熱
時間が典型的である。
ント処理する。この第２パテンティング処理は第１パテ
ンティング工程で用いる方法と本質的に同し方法を用い
て実施する。しかし、ワイヤ直径の縮小のために、ワイ
ロの合金のオーステナイト化のために要する加熱時間は
短縮する。例えば、電気抵抗加熱を用いる場合には、第
２パテンティング処理の加熱工程は約１秒間程度で達成
される。しかし、合金を必要に応じてオーステナイト化
するためにワイヤを２秒間以上電気抵抗加熱に暴露させ
ることが必要である。加熱に流動床炉を用いる場合には
、４〜１２秒間の加熱時間が典型的である。対流加熱を
用いる状況では、約１５〜約６０秒ｍ１の範囲内の加熱
時間が典型的である。
ワイヤが第２パテンティング処理を終了した後に、ワイ
ヤを再び冷間延伸する。この冷間延伸処理では、ワイヤ
の直径を約６０％〜約９８％縮小して、本発明の鋼フィ
ラメントを製造する。ワイヤ直径を約８５〜約９０％縮
小することがより典型的である。
ヤを再び冷間延伸する。この冷間延伸処理では、ワイヤ
の直径を約６０％〜約９８％縮小して、本発明の鋼フィ
ラメントを製造する。ワイヤ直径を約８５〜約９０％縮
小することがより典型的である。
従って、本発明のフィラメントは典型的に約０．１５市
〜約０．３８ｒｍ＋の範囲内の直径を有する。約０．１
７５価の直径を有するフィラメントが典型的である。
〜約０．３８ｒｍ＋の範囲内の直径を有する。約０．１
７５価の直径を有するフィラメントが典型的である。
多くの場合に、ゴム製品の強化材として用いるために、
２本以上のフィラメントをより合せてケーブルを形成す
ることが望ましい。例えば、自動車タイヤに用いるため
には、このようなフィラメント２木をより合せてケーブ
ルを形成することが典型的である。他の用途に用いるた
めに、多数のこのようなフィラメントをより合せてケー
ブルを形成することも当然可能である。例えば、フィラ
メント約５０本をより合せて、最終的に地ならし機タイ
ヤに用いられるケーブルを形成することが典型的である
。多くの場合に鋼合金を黄銅被覆で覆うことが望ましい
。三元黄銅合金で鋼強化用要素を被覆するこのような処
理は、ここに参考文献として関係する米国特許第４．４
４６．１９８号に述べられている。
２本以上のフィラメントをより合せてケーブルを形成す
ることが望ましい。例えば、自動車タイヤに用いるため
には、このようなフィラメント２木をより合せてケーブ
ルを形成することが典型的である。他の用途に用いるた
めに、多数のこのようなフィラメントをより合せてケー
ブルを形成することも当然可能である。例えば、フィラ
メント約５０本をより合せて、最終的に地ならし機タイ
ヤに用いられるケーブルを形成することが典型的である
。多くの場合に鋼合金を黄銅被覆で覆うことが望ましい
。三元黄銅合金で鋼強化用要素を被覆するこのような処
理は、ここに参考文献として関係する米国特許第４．４
４６．１９８号に述べられている。
本発明を次の例でさらに詳細に説明する。これらの例は
説明のためにすぎず、本発明の範囲または本発明を実施
する方法を限定するものと見なすべきではない。特別に
他に指示しないかぎり、部とパーセントとはすべて重量
によるものである。
説明のためにすぎず、本発明の範囲または本発明を実施
する方法を限定するものと見なすべきではない。特別に
他に指示しないかぎり、部とパーセントとはすべて重量
によるものである。
−低一上二ｌ−
この例では、９種類の合金を製造し、等温変態時間を測
定するために、急冷シラトメトリー（ｑｕｅｎｃｈｉｎ
ｇ ｄｉｌａｔｏｍｅｔｒｙ）によって試験した。これ
らの９種類の合金中の種々な金属の大体の量を第１表に
示す。
定するために、急冷シラトメトリー（ｑｕｅｎｃｈｉｎ
ｇ ｄｉｌａｔｏｍｅｔｒｙ）によって試験した。これ
らの９種類の合金中の種々な金属の大体の量を第１表に
示す。
第１表に示す量は重量パーセントである。
１−土一１
立 鉦 」Ｌ ハ Ｃｒ Ｖ 肚 」虹 」虹９
４、＋５ ．６５ ．２０ ．８０ − −−
、＋０ ．１０９８．０５ ．７５ ．２０ ．６０
．３０ − − − ．１９８．１ ．８０ ．
５０ ．３０ ．３０９８．２２ ．７５ ．２０ ．
６０ − − ．０３ ．１０ 、＋０９８．１
５ ．７５ ．２０ ．８０ − ．１０９８．０２
．６５ ．２０ ．８０ ．３０ − ．０３９３
、］、７ ．７５ ．７５ ．８０ ．３０ ．１０
．０３ − ．１０９８．３２ ．６５ ．２０ ．
６０ − ．１０ ．０３ ．１０９７．９２ ．７
５ 。５０ ．６０ − 〜 ．０３ ．１０ ．１
０ノラトメトリー試験はパテンティング処理における熱
処理サイクルをシミュレートした。これは３工程から成
る。各合金は９８０°Ｃにおいて６４秒間オーステナイ
ト化した。オーステナイト化した後、各合金を４秒間以
内５５０°Ｃに角、冷した。各合金の微細構造が面心立
方微細構造から体心立方構造へ変化し始めるために要す
る時間（開始）知るために、測定を実施した。この測定
は熱の発生を監視することによって実施した。これを膨
張曲線と急冷サンプルの実際の微細構造との検査によっ
ても確認した。合金の微細構造が体心立方微細構造に本
質的に完全に転換するために要する時間（完成）も測定
した。各合金のこれらの時間を第■表に示す。
４、＋５ ．６５ ．２０ ．８０ − −−
、＋０ ．１０９８．０５ ．７５ ．２０ ．６０
．３０ − − − ．１９８．１ ．８０ ．
５０ ．３０ ．３０９８．２２ ．７５ ．２０ ．
６０ − − ．０３ ．１０ 、＋０９８．１
５ ．７５ ．２０ ．８０ − ．１０９８．０２
．６５ ．２０ ．８０ ．３０ − ．０３９３
、］、７ ．７５ ．７５ ．８０ ．３０ ．１０
．０３ − ．１０９８．３２ ．６５ ．２０ ．
６０ − ．１０ ．０３ ．１０９７．９２ ．７
５ 。５０ ．６０ − 〜 ．０３ ．１０ ．１
０ノラトメトリー試験はパテンティング処理における熱
処理サイクルをシミュレートした。これは３工程から成
る。各合金は９８０°Ｃにおいて６４秒間オーステナイ
ト化した。オーステナイト化した後、各合金を４秒間以
内５５０°Ｃに角、冷した。各合金の微細構造が面心立
方微細構造から体心立方構造へ変化し始めるために要す
る時間（開始）知るために、測定を実施した。この測定
は熱の発生を監視することによって実施した。これを膨
張曲線と急冷サンプルの実際の微細構造との検査によっ
ても確認した。合金の微細構造が体心立方微細構造に本
質的に完全に転換するために要する時間（完成）も測定
した。各合金のこれらの時間を第■表に示す。
表から分るように、例４の合金に要する総変態時間はわ
ずかに３．５秒間であった。例３以外のすべての合金は
１０秒間以下の変態時間を存した。例３は幾らか遅い変
態速度を有した。しかし、例３の合金かり製造したフィ
ラメントの物理的性質は例外的に良好であった。
ずかに３．５秒間であった。例３以外のすべての合金は
１０秒間以下の変態時間を存した。例３は幾らか遅い変
態速度を有した。しかし、例３の合金かり製造したフィ
ラメントの物理的性質は例外的に良好であった。
９種類の合金の各々から製造した鋼ロッドを０．２５ｎ
＋ｍフィラメントに加工した。これは各合金の５．５ｎ
＋＋ｎロツドを３．２ｍｍワイヤに冷間延伸することに
よって実施した。次にワイヤをパテント処理し、再び約
１．４＋ｎ＋＋＋直径に冷間延伸した。ワイヤを第２パ
テンティング工程において再びパテント処理し、次に直
径０．２５ｍｍの最終フィラメントに再び冷間延伸した
。製造したフィラメントを次に試験して、それらの引張
強度、破断点伸び率および破断点断面縮小率を測定した
。これらの物理的パラメーターを第■表に報告する。
＋ｍフィラメントに加工した。これは各合金の５．５ｎ
＋＋ｎロツドを３．２ｍｍワイヤに冷間延伸することに
よって実施した。次にワイヤをパテント処理し、再び約
１．４＋ｎ＋＋＋直径に冷間延伸した。ワイヤを第２パ
テンティング工程において再びパテント処理し、次に直
径０．２５ｍｍの最終フィラメントに再び冷間延伸した
。製造したフィラメントを次に試験して、それらの引張
強度、破断点伸び率および破断点断面縮小率を測定した
。これらの物理的パラメーターを第■表に報告する。
］Ｌ−旦−１−
１２６９０門Ｐａ ２．２％
４７％２ ３１１０ ＭＰａ ２．４％
３８％３ ３１００ＭＰａ
５２％４ ３０３８ ＭＰ
ａ ２．３％ ３９％５ ３０
３４ ＭＰａ ２．３％ ４１％６
２６１０ ＭＰａ ２．１％
３４％７ ２９７１ ＭＰａ ２．３％
４５％８ ２６７０ ＭＰａ
２．２％ ４２％９ ３０７６ ＭＰ
ａ ２．３％ ４１％表から分かる
ように、９種類の合金の各々は高い引張強度と高い延性
との良好な組合せを示した。
４７％２ ３１１０ ＭＰａ ２．４％
３８％３ ３１００ＭＰａ
５２％４ ３０３８ ＭＰ
ａ ２．３％ ３９％５ ３０
３４ ＭＰａ ２．３％ ４１％６
２６１０ ＭＰａ ２．１％
３４％７ ２９７１ ＭＰａ ２．３％
４５％８ ２６７０ ＭＰａ
２．２％ ４２％９ ３０７６ ＭＰ
ａ ２．３％ ４１％表から分かる
ように、９種類の合金の各々は高い引張強度と高い延性
との良好な組合せを示した。
前述したように、これらの合金は変態速度が迅速である
ために、実際の商業的規模でパテント処理することがで
きる。
ために、実際の商業的規模でパテント処理することがで
きる。
止較拠−用二則
本発明の９合金は高い引張強度、高い延性および迅速な
変態速度の特別な組合せを提示する。この系列の比較例
は多くの同しような合金が不充分■ な変態速度を有することを示すために含める。この比較
実験では、２１１合金製造し、例１〜９に述べたように
、急冷シラトメトリーによって試験した。試験した２１
合金中の種々な金属の大体の量を第■表に示す。第■表
に示した鼠は重量パーセントである。
変態速度の特別な組合せを提示する。この系列の比較例
は多くの同しような合金が不充分■ な変態速度を有することを示すために含める。この比較
実験では、２１１合金製造し、例１〜９に述べたように
、急冷シラトメトリーによって試験した。試験した２１
合金中の種々な金属の大体の量を第■表に示す。第■表
に示した鼠は重量パーセントである。
一第一■【−表一
二 −二 １ 勘 虹 」 袖 〕ゆ−９７，４７
，７５
，８０
貞と−
評価した２１合金の各々の変態速度は第Ｖ表に報告する
。
。
にはパテント処理できない。他方では、例１．４及び９
で製造した合金は５秒間以内に完成した。
で製造した合金は５秒間以内に完成した。
本発明を説明するためにある一定の実施態様と詳細を示
したが、本発明の範囲から逸脱せずに種々な変化と変更
がなされることは当業者に明らかであろう。
したが、本発明の範囲から逸脱せずに種々な変化と変更
がなされることは当業者に明らかであろう。
ＮＦ ５５０’Ｃにおいて５０秒間以内に完成せず。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、本質的に、 （ａ）鉄約９５．５〜約９９．０５重量％、 （ｂ）炭素約０．６〜約１重量％、 （ｃ）ケイ素約０．１〜約１重量％、 （ｄ）マンガン約０．１〜約１．２重量％、 （ｅ）クロム約０．１〜約０．８重量％、 および（ｆ）コバルト約０．０５〜約０．５重量％、か
ら成る、ゴム製品の強化用ワイヤの製造に用いるために
特に適した鋼合金組成物。 ２、強度と延性のすぐれた組合せを有する鋼フィラメン
トの製造方法であって、 次の連続工程； （１）本質的に、 （ａ）鉄約９６〜約９９．１重量％、 （ｂ）炭素約０．６〜約１重量％、 （ｃ）マンガン約０．１〜約１．２重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約１重量％、 および（ｅ）クロム約０．１〜約０．８重量％、 から成る鋼ワイヤを第１パテンティイング工程において
約９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも
約５秒間加熱する工程； （２）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （３）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
； （４）鋼ワイヤの直径を約４０〜約８０％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きする工
程； （５）前記鋼ワイヤを第２パテンティング工程において
約９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも
約１秒間の期間加熱する工程； （６）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （７）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的な体心立方
微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程；
および （８）鋼ワイヤの直径を約６０〜約９８％縮小するのに
充分である延伸比に、前記鋼ワイヤを冷間引抜きして前
記鋼フィラメントを得る工程 を含む前記方法。 ３、強度と延性とのすぐれた組合せを有する鋼フィラメ
ントの製造方法であって、 次の連続工程； （１）本質的に、 （ａ）鉄約９５．５〜約９９．０５重量％ （ｂ）炭素約０．６〜約１重量％ （ｃ）マンガン約０．１〜約１．２重量％ （ｄ）ケイ素約０．１〜約１重量％ （ｅ）クロム約０．１〜約０．８重量％、 および（ｆ）コバルト約０．０５〜約０．５重量％から
成る鋼ワイヤを第１パテンティング工程において約９０
０℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも約５秒
間の期間加熱する工程； （２）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （３）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
； （４）鋼ワイヤの直径を約４０〜約８０％縮小するため
に充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きする
工程； （５）前記鋼ワイヤを第２パテンティング工程において
約９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも
約１秒間の期間加熱する工程； （６）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （７）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
；および （８）鋼ワイヤの直径を約６０〜約９８％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きして前
記鋼フィラメントを得る工程 を含む前記方法。 ４、強度と延性とのすぐれた組合せを有する鋼フィラメ
ントの製造方法であって、 次の連続工程； （１）本質的に、 （ａ）鉄約９５．８〜約９９．３重量％、 （ｂ）炭素約０．４０〜約１重量％、 （ｃ）マンガン約０．１０〜約１．２重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１０〜約１重量％、 （ｅ）モリブデン約０．０５〜約０．５重量％、 および（ｆ）コバルト約０．０５〜約０．５重量％から
成る鋼ワイヤを第１パテンティング工程において約９０
０℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも約５秒
間の期間加熱する工程； （２）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （３）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
； （４）鋼ワイヤの直径を約４０〜約８０％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きする工
程； （５）前記鋼ワイヤを第２パテンティング工程において
約９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも
約１秒間の期間加熱する工程； （６）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （７）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
；および （８）鋼ワイヤの直径を約６０〜約９８％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きして前
記鋼フィラメントを得る工程 を含む前記方法。 ５、強度と延性のすぐれた組合せを有する鋼フラメント
の製造方法であって 次の連続工程； （１）本質的、 （ａ）鉄約９５．２〜約９９重量％、 （ｂ）炭素約０．６〜約１重量％、 （ｃ）マンガン約０．１〜約１．２重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約１重量％、 （ｅ）ニオブ約０．１〜約０．６重量％、 （ｆ）モリブテン約０．０５〜約０．５重量％、および （ｇ）コバルト約０．０５〜約０．５重量％から成る鋼
ワイヤを第１パテンティイング工程において約９００℃
〜約１１００℃の範囲内の温度に、少なくとも約５秒間
の期間加熱する工程； （２）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急、冷する工程； （３）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程； （４）鋼ワイヤの直径を約４０〜約８０％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きする工
程； （５）前記鋼ワイヤを第２パテンティング工程において
約９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも
約１秒間の期間加熱する工程； （６）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （７）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
；および （８）鋼ワイヤの直径を約６０〜約９８％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きして前
記鋼フィラメントを得る工程 を含む前記方法。 ６、強度と延性のすぐれた組合せを有する鋼フィラメン
トの製造方法であって、 次の連続工程； （１）本質的に、 （ａ）鉄約９６．３〜約９９．１５重量％； （ｂ）炭素約０．６〜約１重量％、 （ｃ）マンガン約０．１〜約１．２重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約１重量％、 および（ｅ）バナジウム約０．０５〜約０．５重量％か
ら成る鋼ワイヤを第１パテンティング工程において、約
９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも約
５秒間の期間加熱する工程； （２）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （３）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
； （４）鋼ワイヤの直径を約４０〜約８０％縮小するのに
充分である延伸比にまで前記鋼ワイヤを冷間引抜きする
工程； （５）前記鋼ワイヤを第２パテンティング工程において
約９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも
約１秒間の期間加熱する工程； （６）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （７）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
；および （８）鋼ワイヤの直径を約６０〜約９８％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きして前
記鋼フィラメントを得る工程 を含む前記方法。 ７、強度と延性のすぐれた組合せを有する鋼フィラメン
トの製造方法であって、 次の連続工程； （１）本質的に、 （ａ）鉄約９５．４〜約９９．２９重量％、 （ｂ）炭素約０．４〜約１重量％、 （ｃ）マンガン約０．１〜約１．２重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約１重量％、 （ｅ）クロム約０．１〜約０．８重量％、 および（ｆ）ニオブ約０．０１〜約０．６重量％ から成る鋼ワイヤを第１パテンティング工程において約
９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも約
５秒間の期間加熱する工程； （２）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （３）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
； （４）鋼ワイヤの直径を約４０〜約８０％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きする工
程； （５）前記鋼ワイヤを第２パテンティング工程において
約９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも
約１秒間の期間加熱する工程； （６）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （７）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
；および （８）鋼ワイヤの直径を約６０〜約９８％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きして前
記鋼フィラメントを得る工程 を含む前記方法。 ８、強度と延性のすぐれた組合せを有する鋼フィラメン
トの製造方法であって、 次の連続工程； （１）本質的に、 （ａ）鉄約９４．９４〜約９８．９９重量％、 （ｂ）炭素約０．６〜約１重量％、 （ｃ）マンガン約０．１〜約１．２重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約１重量％、 （ｅ）クロム約０．１〜約０．８重量％、 （ｆ）コバルト約０．０５〜約０．５重量％、 （ｇ）バナジウム約０．０５〜０．５重量％ および （ｈ）ニオブ約０．０１〜０．０６重量％ から成る鋼ワイヤを第１パテンティング工程において、
約９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも
約５秒間の期間加熱する工程； （２）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （３）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
； （４）鋼ワイヤの直径を約４０〜約８０％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きする工
程； （５）前記鋼ワイヤを第２パテンティング工程において
約９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも
約１秒間の期間加熱する工程； （６）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （７）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
；および （８）鋼ワイヤの直径を約６０〜約９８％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きして前
記鋼フィラメントを得る工程 を含む前記方法。 ９、強度と延性のすぐれた組合せを有する鋼フィラメン
トの製造方法であって、 次の連続工程； （１）本質的に、 （ａ）鉄約９４〜約９９．２９重量％、 （ｂ）炭素約０．４〜約１重量％、 （ｃ）マンガン約０．１〜約１．２重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約１重量％、 （ｅ）バナジウム約０．０５〜約０．５重量％、 （ｆ）モリブテン約０．０５〜約０．５重量％ および （ｇ）ニオブ約０．０１〜約０．０６重量％から成る鋼
ワイヤを約９００℃〜約１１００℃の範囲の温度に少な
くとも約５秒間の期間加熱する工程； （２）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （３）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
； （４）鋼ワイヤの直径を約４０〜約８０％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きする工
程； （５）前記鋼ワイヤを第２パテンティング工程において
約９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも
約１秒間の期間加熱する工程； （６）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （７）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
；および （８）鋼ワイヤの直径を約６０〜約９８％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きして前
記鋼フィラメントを得る工程 を含む前記方法。 １０、強度と延性のすぐれた組合せを有する鋼フィラメ
ントの製造方法であって、 次の連続工程； （１）本質的に、 （ａ）鉄約９５．７４〜約９９．０９重量％、 （ｂ）炭素約０．６〜約１重量％、 （ｃ）マンガン約０．１〜約１．２重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約１重量％、 （ｅ）ニオブ約０．０１〜約０．０６重量％、 （ｆ）モリブデン約０．０５〜約０．５重量％、 および （ｇ）コバルト約０．０５〜約０．５重量％から成る鋼
ワイヤを第１パテンティング工程において約９００℃〜
約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも約５秒間の期
間加熱する工程； （２）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （３）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
； （４）鋼ワイヤの直径を約４０〜約８０％縮小するのに
充分である延伸比まで前記鋼ワイヤを冷間引抜きする工
程； （５）前記鋼ワイヤを第２パテンティング工程において
約９００℃〜約１１００℃の範囲内の温度に少なくとも
約１秒間の期間加熱する工程； （６）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度に約４秒間未満の期間内で急冷する工程； （７）前記鋼ワイヤを約５４０℃〜約６２０℃の範囲内
の温度で、鋼ワイヤの鋼の微細構造が本質的に体心立方
の微細構造に変態するのに充分である期間維持する工程
；および （８）鋼ワイヤの直径を約６０〜約９８％縮小するのに
充分である延伸比まで鋼ワイヤを冷間引抜きして前記鋼
フィラメントを得る工程 を含む前記方法。 １１、前記鋼ワイヤが本質的に、 （ａ）鉄約９７．５〜約９８．５重量％、 （ｂ）炭素約０．８〜約０．９重量％、 （ｃ）ケイ素約０．３〜約０．７重量％、 （ｄ）マンガン約０．２〜約０．５重量％、 および （ｅ）クロム約０．２〜約０．４重量％ から成る請求項２記載の方法。 １２、前記鋼ワイヤが本質的に、 （ａ）鉄約９７．４〜約９８．５重量％、 （ｂ）炭素約０．７〜約０．８重量％、 （ｃ）マンガン約０．４〜約０．８重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約０．３重量％、 （ｅ）クロム約０．２〜約０．５重量％、 および （ｆ）コバルト約０．１〜約０．２重量％ から成る請求項３記載の方法。 １３、前記鋼ワイヤが本質的に、 （ａ）鉄約９７．６〜約９８．５重量％、 （ｂ）炭素約０．６〜約０．７重量％、 （ｃ）マンガン約０．６〜約１．０重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約０．３重量％、 （ｅ）モリブデン約０．１〜約０．２重量％ および （ｆ）コバルト約０．１〜約０．２重量％ から成る請求項４記載の方法。 １４、前記鋼ワイヤが本質的に、 （ａ）鉄約９７．６６〜約９８．５８重量％、 （ｂ）炭素約０．７〜約０．８重量％、 （ｃ）マンガン約０．４〜約０．８重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約０．３重量％、 （ｅ）ニオブ約０．０２〜約０．０４重量％、 （ｆ）モリブデン約０．１〜約０．２重量％、 および （ｇ）コバルト約０．１〜約０．２重量％ から成る請求項５記載の方法。 １５、前記鋼ワイヤが本質的に、 （ａ）鉄約９７．９〜約９８．９重量％、 （ｂ）炭素約０．７〜約０．８重量％、 （ｃ）マンガン約０．４〜約０．８重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約０．３重量％、 および （ｅ）バナジウム約０．１〜約０．２重量％から成る請
求項６記載の方法。 １６、前記鋼ワイヤが本質的に、 （ａ）鉄約９７．６６〜約９８．６８重量％、 （ｂ）炭素約０．６〜約０．７重量％、 （ｃ）マンガン約０．４〜約０．８重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約０．３重量％、 （ｅ）クロム約０．２〜約０．５重量％、 および （ｆ）ニオブ約０．０２〜約０．０４重量％から成る請
求項７記載の方法。 １７、前記鋼ワイヤが本質的に、 （ａ）鉄約９７．１６〜約９８．３８重量％、 （ｂ）炭素約０．７〜約０．８重量％、 （ｃ）マンガン約０．４〜約０．８重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約０．３重量％、 （ｅ）クロム約０．２〜約０．５重量％、 （ｆ）コバルト約０．１〜約０．２重量％、 （ｇ）バナジウム約０．１〜約０．２重量％ および （ｈ）ニオブ約０．０２〜約０．０４重量％から成る請
求項８記載の方法。 １８、前記鋼ワイヤが本質的に、 （ａ）鉄約９７．７６〜約９８．６８重量％、 （ｂ）炭素約０．６〜約０．７重量％、 （ｃ）マンガン約０．４〜約０．８重量％、 （ｄ）ケイ素約０．１〜約０．３重量％、 （ｅ）バナジウム約０．１〜約０．２重量％、 （ｆ）モリブデン約０．１〜約０．２重量％ および （ｇ）ニオブ約０．０２〜約０．０４重量％から成る請
求項９記載の方法。 １９、前記鋼ワイヤが本質的に、 （ａ）鉄約９７．２６〜約９８．３８重量％、 （ｂ）炭素約０．７〜約０．８重量％、 （ｃ）マンガン約０．４〜約０．８重量％、 （ｄ）ケイ素約０．３〜約０．７重量％、 （ｅ）ニオブ約０．０２〜約０．０４重量％、 （ｆ）モリブデン約０．１〜約０．２重量％ および （ｇ）コバルト約０．１〜約０．２重量％ から成る請求項１０記載の方法。 ２０、請求項２記載の方法によって製造された鋼フィラ
メントにより強化されたゴム物品。
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