JPH0314058B2 - - Google Patents
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- JPH0314058B2 JPH0314058B2 JP58113487A JP11348783A JPH0314058B2 JP H0314058 B2 JPH0314058 B2 JP H0314058B2 JP 58113487 A JP58113487 A JP 58113487A JP 11348783 A JP11348783 A JP 11348783A JP H0314058 B2 JPH0314058 B2 JP H0314058B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱可塑性樹脂と無機充填剤との組成
物からなる未延伸フイルムを円錐台形のマンドレ
ルに沿わせながら二軸延伸してなる、表面処理さ
れた通気性フイルムの製造方法に関する。 熱可塑性樹脂と無機充填剤との組成物からなる
二軸延伸通気性フイルムの表面処理方法として
は、所望の表面処理剤を通気性フイルム表面に塗
着する方法と、所望の表面処理剤を練り込んだ熱
可塑性樹脂と無機充填剤との組成物からなる未延
伸フイルムを延伸して通気性フイルムに処理剤の
効果を付与する方法とがある。 しかしながら、フイルム表面に表面処理剤を塗
着する方法は、フイルムとの密着力が弱いため、
摩擦、経日、洗滌などによつて容易に処理剤が離
脱し効果が損なわれてしまうと云う欠点がある。
更に、管状フイルムに処理剤を塗着する場合に
は、管状を保持した状態での塗着が困難なため、
二つ折りにした状態で上下面に塗着するかあるい
は管状フイルムを切開いて一枚の平らなフイルム
となした後塗着する方法を採用しなければならな
いが、二つ折りの状態で塗着する方法は、折目の
部分の塗着状態が他の部分と異なる傾向にあり、
更に二つ折りの上下面で塗着状態が異なる傾向に
ある等の欠点を有するし、一枚の平らなフイルム
となした後塗着する方法は、二つ折りに比較して
巾方向の長さが二倍になるために塗着装置が大型
化するばかりでなく、巾方向の塗着の均一性が損
なわれる傾向にある等の欠点を有する。更に、熱
可塑性樹脂と無機充填剤との組成物からなる未延
伸フイルムを二軸延伸して、延伸フイルムの厚み
方向に連通したボイドを発生させた通気性フイル
ムに、この塗着方法を採用すると、処理剤がフイ
ルム表面の連通したボイドをふさぎ、通気性フイ
ルムの通気性能が損なわれる傾向にある等の欠点
を有する。 一方、表面処理剤を練り込んだ未延伸フイルム
を延伸して処理剤の効果を付与する方法は、表面
塗着の場合に較べて処理剤の効果を持続させると
云う利点はあるが、表面塗着と同レベルの十分な
処理剤の効果を発揮させるためには多量に処理剤
を練り込まなければならず、結果としてフイルム
の物性が低下することとなる。しかも、一般に、
通常の表面処理剤は熱安定性が劣るため、処理剤
を練り込んだ熱可塑性樹脂と無機充填剤との組成
物を押出機より混練押出して未延伸フイルムとな
す際の加熱により、分解し、処理剤の効果が低下
する傾向が認められる。更に、熱可塑性樹脂と無
機充填剤との組成物からなる未延伸フイルムを延
伸した通気性フイルムに、この練り込み方法を採
用すると、無機充填剤が処理剤を吸着し、熱可塑
性樹脂単独からなるフイルムに比較して処理剤の
効果が低下する傾向が認められる。 以上のように、熱可塑性樹脂と無機充填剤との
組成物を二軸延伸して通気性を付与したフイルム
においては、満足すべき表面処理方法がないのが
現状である。 本発明は、上述の現状に鑑み、表面処理された
通気性フイルムの製造方法を提供することを目的
としてなされたもので、以下詳述すれば、本発明
は、熱可塑性樹脂42〜87体積％と無機充填剤58〜
13体積％との組成物からなる管状未延伸フイルム
を円錐台形のマンドレルに沿わせながら二軸延伸
し、引き続き、管状二軸延伸フイルムの外側から
気体を吹付けることにより該フイルムを冷却する
と共に、該フイルムの内側に表面処理剤を導入し
ながら、該フイルムの内側から連続的に気体を吹
込むことにより該フイルムの外側に貫通させるこ
とを特徴とする表面処理された通気性フイルムの
製造方法である。 ここで、熱可塑性樹脂とは、低密度ポリエチレ
ン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン等の如
き重合体、エチレン−プロピレン共重合体、エチ
レン−ブテン−１共重合体等の如き共重合体等ポ
リオレフイン、ポリエステル、ポリアミド等をい
い、これらは、単独で、あるいは混合状態で用い
ることができる。これらの中でポリオレフイン、
その中でも特に高密度ポリエチレン、エチレン−
α−オレフイン共重合体において有効であり、高
密度ポリエチレンとしては、密度が0.940ｇ／cm3
以上、好ましくは、0.945ｇ／cm3以上で、MFRが
1.0ｇ／10分以下、好ましくは0.1ｇ／10分以下の
範囲に含まれるものである。また、エチレン−α
−オレフイン共重合体としては、密度が0.910〜
0.940ｇ／cm3、好ましくは0.916〜0.935ｇ／cm3で、
MFRが0.1〜５ｇ／10分、好ましくは0.1〜３ｇ／
10分の範囲に含まれるものである。 また、無機充填剤は、炭酸カルシウム、酸化カ
ルシウム、タルク、クレー、シリカ、酸化チタ
ン、アルミナ、硫酸アルミニウム等であり、単独
あるいは混合状態で用いることができる。好まし
い無機充填剤の形態としては、板状、棒状、針状
以外の球状、粒状、不定形等であり、その平均粒
径は0.1〜5μ、好ましくは0.6〜3μである。平均粒
径が0.1μ未満になると未延伸フイルムの延伸時の
伸びがなくなつて二軸延伸が困難になり、5μを
越えると二軸延伸フイルムにピンホールが発生し
やすくなつて連続安定延伸性が損われる。 熱可塑性樹脂と無機充填剤との混練方法として
は、一軸あるいは二軸押出機、バンバリーミキサ
ー、ニーダー、ミキシングロール等による加熱混
練が採用できる。加熱混練の際には、通常添加す
る添加剤を同時に混練できる。特に、分散剤とし
て、炭素数12以上の高級脂肪酸が好結果を与え
る。無機充填剤は、加熱混練する前にこれらの分
散剤等で処理されていてもよい。 熱可塑性樹脂と無機充填との組成比は、熱可塑
性樹脂が42〜87体積％、好ましくは55〜80体積
％、無機充填剤が58〜13体積％、好ましくは45〜
20体積％の範囲である。無機充填剤が13体積％未
満になると、熱可塑性樹脂と無機充填剤との界面
が剥離してできる隣接したボイドどうしが連通し
なくなり、通気性が得られなくなる。また、58体
積％を越えると、未延伸フイルムのマンドレル上
での延伸時の伸びがなくなり、管状を保持した状
態での二軸延伸が困難になる。 本発明にいう円錐台形のマンドレルに沿わせな
がら二軸延伸するマンドレル延伸法とは、管状未
延伸フイルムの中に、一端が管状未延伸フイルム
の直径に等しいかあるいは若干小さい直径を有
し、他端が延伸しようとする横方向（円周方向）
の延伸倍率にほぼ等しい直径を有する円錐台形の
マンドレルを挿入し、該マンドレルの傾斜した側
面に管状未延伸フイルムを沿わせながら、マンド
レルの後方に位置する引き取りニツプロールによ
つて延伸後冷却された延伸フイルムが引き取られ
る際に発生する力により、実質的に円錐台形のマ
ンドレル上で面圧を受けた状態で横方向（円周方
向）と縦方向とに延伸する方法をいう。このマン
ドレルの支持方法としては、管状未延伸フイルム
を押し出す環状のダイに連結した支持棒に、マン
ドレルの小なる径の端面を固定する方法が好まし
い。 この延伸における延伸温度は、いわゆる延伸に
より配向が起こる温度であつて、公知の如く通常
は比較的広い範囲の温度幅を有し、フイルム加工
業界に於いては容易に確定可能である。一般に融
点よりわずかに低い温度範囲にあるが、マンドレ
ル延伸の場合には、マンドレルに接触させて延伸
するので、融点をTn（℃）、延伸温度をTs（℃）と
すると、Tn−50≦Ts≦Tn−５（℃）が適する。
低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン等の場
合には、Tn−20≦Ts≦Tn−５（℃）が好ましい。
延伸温度への加熱は、マンドレル等を介して内部
より加熱してもよいし、外部より加熱してもよい
が、均一加熱の面より少なくとも内部は加熱する
ことが好ましい。 また、延伸倍率は、縦横それぞれ1.5〜４倍が
安定延伸に適する。 本発明においては、マンドレルを離れ実質的に
延伸を終了した管状二軸延伸フイルムを、該フイ
ルムの外側から気体、一般には空気を吹付ける公
知の方法で冷却すると共に、該フイルムの内側に
表面処理剤を導入しながら、該フイルムの内側か
ら連続的に気体を吹付むことにより該フイルムの
外側に気体を貫通させる。 本発明にいう表面処理剤とは、熱可塑性樹脂よ
りなるフイルムの表面を改質する目的で使用され
る処理剤であれば、なんら限定されるものではな
く、たとえば、帯電防止剤、印刷改良剤、スリツ
プ性付与剤、揆水剤、接着剤等が挙げられる。こ
れらは、単独では表面処理剤としての効果を発揮
しないが、フイルム表面上で重合等して処理剤と
しての効果を有するものであつてもよい。また、
帯電防止剤とスリツプ性付与剤のように、二種以
上を混合して使用してもよい。 これら処理剤の使用量は、通常の塗着方法にお
いて使用される量と同程度でよい。通常の塗着方
法に比較し、密着力が強いために少ない量でも同
程度の効果が期待出来る。 なお、これら表面処理剤は、外側へ貫通させる
ために管状フイルム内部に連続的に吹込まれる気
体、または別の専用の気体、等により、微小滴状
でフイルム内部に導入するのが好ましい。 フイルム内に表面処理剤を導入しながら、連続
的に気体を吹込むために、外部の供給源に連結
し、環状ダイ、および前述のマンドレル支持棒、
マンドレルを貫通してマンドレルの大なる径の端
面に開口した導管を、加圧気体吹込用と表面処理
剤導入用それぞれについて独立させてまたは共通
させて設けておく。 二軸延伸フイルムに通気度を付与し、表面処理
剤を付着させその一部をフイルム内部のボイドに
浸透させる加圧気体の吹込み量は、得られた二軸
延伸フイルムの物性および形状、延伸速度、冷却
気体の温度および吹付け量、表面処理剤の種類と
量等に依存するため一義的に決定し得ないが、20
℃で0.1〜250Nl／m2・分、好ましくは１〜
100Nl／m2・分の範囲で、管状二軸延伸フイルム
が延伸終了時とほゞ同等の口径を保つように適宜
設定される。冷却気体の吹付け量を多くしなが
ら、この気体の吹込み量を多くすると、通気度が
漸次大きな、かつ、表面処理剤がよりボイドに浸
透した通気性フイルムが得られる。なお、この気
体としては空気が最も一般的である。 本発明における通気性フイルムの製造工程は次
の５つの工程よりなる。即ち、管状未延伸フイル
ムを環状ダイのダイリツプ間隙より溶融状態で押
し出し、ダイリツプ径と等しいかあるいはこれよ
り大きい径となした後、冷却固化し連続的に引き
取る管状未延伸フイルム製造工程と、同フイルム
を適正延伸温度に加熱する予熱工程と、同加熱さ
れた管状未延伸フイルムを円錐台形のマンドレル
の表面に面圧を受けた状態で沿わせながら二軸延
伸する延伸工程と、マンドレルを離れ実質的に延
伸を終了した管状状態にあるフイルムを、管状フ
イルムの外側より制御された冷却気体により冷却
するとともに、管状状態にあるフイルムの内側か
ら外側に向けて、制御された加圧気体を連続的に
管状フイルム円周全域に渡り貫通させて延伸フイ
ルムに通気性を付与するとともに、表面処理剤を
微小滴状にして管状フイルムの内側面に連続的に
付着させ、その一部を加圧気体に同伴させてフイ
ルム内部のボイドに浸透させる工程と、延伸され
たフイルムを冷却した後、製品として巻き取る巻
き取り工程とよりなる。 本発明によつて製造される通気性フイルムの厚
みは、特に限定されるものではない。厚みが25〜
150μの場合、JIS P8117で測定した通気度が25〜
30000秒／100c.c.、JIS Z0208で測定した透湿度が
300〜25000ｇ／m2・24時間の範囲の値を有する通
気性フイルムが、処理効果の面より望ましい。通
気度が30000秒／100c.c.を越えるかあるいは透湿度
が300ｇ／m2・24時間未満になると、加圧気体の
貫通量が少なくなり、表面処理剤が十分ボイドの
中へ浸透しなくなるために処理剤の効果が十分得
られない。また、通気度が25秒／100c.c.未満、透
湿度が25000ｇ／m2・24時間を越えると、加圧気
体の圧力および量が大きくなるため、処理剤の付
着および浸透の制御が困難になる。 以下に、本発明の実施例を比較例とともに示し
具体的に説明する。 尚、本発明は実施例により限定されるものでは
ない。 実施例 １ エチレン−ブテン−１共重合体（密度0.923
ｇ／cm3、MFR0.9ｇ／10分、融点121℃）のパウ
ダー65体積％、重質炭酸カルシウム（平均粒径
1.2μ、板状棒状でない不定形）35体積％、エチレ
ン−ブテン−１共重合体100重量部に対して熱安
定剤（２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾー
ル）0.1重量部、重質炭酸カルシウム100重量部に
対して分散剤（オレイン酸）1.0重量部等をスー
パーミキサーで５分間混合した後、二軸押出機よ
り200℃でストランド状に押出した後、ペレツト
状に切断した。 得られたペレツトを、スクリユー径50φ、Ｌ／
D25の押出機に取り付けた環状ダイ（リツプ径
75φ、リツプ間隙１mmの４条スパイラルダイ）よ
り210℃で押出した後、内部を５℃の水が循環す
る直径100φの冷却マンドレルに接触せしめ、ブ
ロー比1.33で冷却固化して厚み130μの管状未延伸
フイルムを４ｍ／分で引き取つた。 このフイルムを、冷却マンドレルの下方に連結
された直径98φの予熱マンドレルで110℃に加熱
した後、予熱マンドレルに直結する端面の直径が
98φでもう一方の端面の直径が250φで、その円錐
角が90゜の表面を凹凸0.5μに梨地加工した110℃の
円錐台形マンドレル表面に沿わせながら横方向
（円周方向）に2.5倍延伸しながら縦方向に3.0倍
延伸し、引き続き、マンドレルを離れた管状状態
にある二軸延伸フイルムの外側全周に、マンドレ
ルの下端から50mmの位置にて、直径350φ、リツ
プ間隙３mmのエアーリングより、15℃、10ｍ／秒
の空気を吹き付けるとともに、マンドレルの下端
の導管より、管状フイルムの内部に20℃空気を
40Nl／m2・分の割合で連続的に吹込むことによ
り、内側より外側に向けて連続的にフイルムの厚
み方向に貫通させるとともに、両性イオン型水溶
性アクリル樹脂（三菱油化フアイン(株)製ST−
1100）を５重量％を含むメタノール水溶液からな
る帯電防止剤を、加圧気体供給用導管の先端に、
帯電防止剤が微小滴状になるようにセツトされた
別の導管より、乾燥状態で0.05ｇ／m2になる割合
で連続的に供給して、加圧気体によりフイルム内
側面に付着させながら、ニツプロールにより連続
的に引き取り、帯電防止処理された管状二軸延伸
通気性フイルムを得た。 得られた通気性フイルムの物性と帯電防止性能
を表１に示す。なお、通気度はJIS P8117に基づ
いて測定した。 比較例 １ 実施例１に於いて、帯電防止剤の管状フイルム
内への導入を止め、帯電防止剤（ステアリルモノ
グリセレート）を組成物に対して0.2重量部予め
練り込んだ以外、実施例１と同様の条件にて延伸
し、管状二軸延伸通気性フイルムを得た。得られ
たフイルムの物性と帯電防止性能を表１に示す。 比較例 ２ 実施例１に於いて、帯電防止剤の管状フイルム
内への導入を止め、得られた管状二軸延伸フイル
ム内側面に、帯電防止剤をバーコーターを用いて
乾燥状態で0.05ｇ／m2になるように塗布した後乾
燥し、帯電防止処理フイルムを得た。フイルムの
物性と帯電防止性能を表１に示す。 実施例 ２ 実施例１に於いて、エチレン−ブテン−１共重
合体の代わり高密度ポリエチレン（密度0.950
ｇ／cm3、MFR0.05ｇ／10分、融点132℃）のパウ
ダーを用い、290℃でペレツト化し、260℃で管状
未延伸フイルムとして押出し、予熱温度及び延伸
温度を118℃に条件変更した以外、実施例１と同
一条件で延伸し、帯電防止剤を付着させ、帯電防
止処理された管状二軸延伸通気性フイルムを得
た。得られた通気性フイルムの物性と帯電防止性
を表１に示す。 【表】
物からなる未延伸フイルムを円錐台形のマンドレ
ルに沿わせながら二軸延伸してなる、表面処理さ
れた通気性フイルムの製造方法に関する。 熱可塑性樹脂と無機充填剤との組成物からなる
二軸延伸通気性フイルムの表面処理方法として
は、所望の表面処理剤を通気性フイルム表面に塗
着する方法と、所望の表面処理剤を練り込んだ熱
可塑性樹脂と無機充填剤との組成物からなる未延
伸フイルムを延伸して通気性フイルムに処理剤の
効果を付与する方法とがある。 しかしながら、フイルム表面に表面処理剤を塗
着する方法は、フイルムとの密着力が弱いため、
摩擦、経日、洗滌などによつて容易に処理剤が離
脱し効果が損なわれてしまうと云う欠点がある。
更に、管状フイルムに処理剤を塗着する場合に
は、管状を保持した状態での塗着が困難なため、
二つ折りにした状態で上下面に塗着するかあるい
は管状フイルムを切開いて一枚の平らなフイルム
となした後塗着する方法を採用しなければならな
いが、二つ折りの状態で塗着する方法は、折目の
部分の塗着状態が他の部分と異なる傾向にあり、
更に二つ折りの上下面で塗着状態が異なる傾向に
ある等の欠点を有するし、一枚の平らなフイルム
となした後塗着する方法は、二つ折りに比較して
巾方向の長さが二倍になるために塗着装置が大型
化するばかりでなく、巾方向の塗着の均一性が損
なわれる傾向にある等の欠点を有する。更に、熱
可塑性樹脂と無機充填剤との組成物からなる未延
伸フイルムを二軸延伸して、延伸フイルムの厚み
方向に連通したボイドを発生させた通気性フイル
ムに、この塗着方法を採用すると、処理剤がフイ
ルム表面の連通したボイドをふさぎ、通気性フイ
ルムの通気性能が損なわれる傾向にある等の欠点
を有する。 一方、表面処理剤を練り込んだ未延伸フイルム
を延伸して処理剤の効果を付与する方法は、表面
塗着の場合に較べて処理剤の効果を持続させると
云う利点はあるが、表面塗着と同レベルの十分な
処理剤の効果を発揮させるためには多量に処理剤
を練り込まなければならず、結果としてフイルム
の物性が低下することとなる。しかも、一般に、
通常の表面処理剤は熱安定性が劣るため、処理剤
を練り込んだ熱可塑性樹脂と無機充填剤との組成
物を押出機より混練押出して未延伸フイルムとな
す際の加熱により、分解し、処理剤の効果が低下
する傾向が認められる。更に、熱可塑性樹脂と無
機充填剤との組成物からなる未延伸フイルムを延
伸した通気性フイルムに、この練り込み方法を採
用すると、無機充填剤が処理剤を吸着し、熱可塑
性樹脂単独からなるフイルムに比較して処理剤の
効果が低下する傾向が認められる。 以上のように、熱可塑性樹脂と無機充填剤との
組成物を二軸延伸して通気性を付与したフイルム
においては、満足すべき表面処理方法がないのが
現状である。 本発明は、上述の現状に鑑み、表面処理された
通気性フイルムの製造方法を提供することを目的
としてなされたもので、以下詳述すれば、本発明
は、熱可塑性樹脂42〜87体積％と無機充填剤58〜
13体積％との組成物からなる管状未延伸フイルム
を円錐台形のマンドレルに沿わせながら二軸延伸
し、引き続き、管状二軸延伸フイルムの外側から
気体を吹付けることにより該フイルムを冷却する
と共に、該フイルムの内側に表面処理剤を導入し
ながら、該フイルムの内側から連続的に気体を吹
込むことにより該フイルムの外側に貫通させるこ
とを特徴とする表面処理された通気性フイルムの
製造方法である。 ここで、熱可塑性樹脂とは、低密度ポリエチレ
ン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン等の如
き重合体、エチレン−プロピレン共重合体、エチ
レン−ブテン−１共重合体等の如き共重合体等ポ
リオレフイン、ポリエステル、ポリアミド等をい
い、これらは、単独で、あるいは混合状態で用い
ることができる。これらの中でポリオレフイン、
その中でも特に高密度ポリエチレン、エチレン−
α−オレフイン共重合体において有効であり、高
密度ポリエチレンとしては、密度が0.940ｇ／cm3
以上、好ましくは、0.945ｇ／cm3以上で、MFRが
1.0ｇ／10分以下、好ましくは0.1ｇ／10分以下の
範囲に含まれるものである。また、エチレン−α
−オレフイン共重合体としては、密度が0.910〜
0.940ｇ／cm3、好ましくは0.916〜0.935ｇ／cm3で、
MFRが0.1〜５ｇ／10分、好ましくは0.1〜３ｇ／
10分の範囲に含まれるものである。 また、無機充填剤は、炭酸カルシウム、酸化カ
ルシウム、タルク、クレー、シリカ、酸化チタ
ン、アルミナ、硫酸アルミニウム等であり、単独
あるいは混合状態で用いることができる。好まし
い無機充填剤の形態としては、板状、棒状、針状
以外の球状、粒状、不定形等であり、その平均粒
径は0.1〜5μ、好ましくは0.6〜3μである。平均粒
径が0.1μ未満になると未延伸フイルムの延伸時の
伸びがなくなつて二軸延伸が困難になり、5μを
越えると二軸延伸フイルムにピンホールが発生し
やすくなつて連続安定延伸性が損われる。 熱可塑性樹脂と無機充填剤との混練方法として
は、一軸あるいは二軸押出機、バンバリーミキサ
ー、ニーダー、ミキシングロール等による加熱混
練が採用できる。加熱混練の際には、通常添加す
る添加剤を同時に混練できる。特に、分散剤とし
て、炭素数12以上の高級脂肪酸が好結果を与え
る。無機充填剤は、加熱混練する前にこれらの分
散剤等で処理されていてもよい。 熱可塑性樹脂と無機充填との組成比は、熱可塑
性樹脂が42〜87体積％、好ましくは55〜80体積
％、無機充填剤が58〜13体積％、好ましくは45〜
20体積％の範囲である。無機充填剤が13体積％未
満になると、熱可塑性樹脂と無機充填剤との界面
が剥離してできる隣接したボイドどうしが連通し
なくなり、通気性が得られなくなる。また、58体
積％を越えると、未延伸フイルムのマンドレル上
での延伸時の伸びがなくなり、管状を保持した状
態での二軸延伸が困難になる。 本発明にいう円錐台形のマンドレルに沿わせな
がら二軸延伸するマンドレル延伸法とは、管状未
延伸フイルムの中に、一端が管状未延伸フイルム
の直径に等しいかあるいは若干小さい直径を有
し、他端が延伸しようとする横方向（円周方向）
の延伸倍率にほぼ等しい直径を有する円錐台形の
マンドレルを挿入し、該マンドレルの傾斜した側
面に管状未延伸フイルムを沿わせながら、マンド
レルの後方に位置する引き取りニツプロールによ
つて延伸後冷却された延伸フイルムが引き取られ
る際に発生する力により、実質的に円錐台形のマ
ンドレル上で面圧を受けた状態で横方向（円周方
向）と縦方向とに延伸する方法をいう。このマン
ドレルの支持方法としては、管状未延伸フイルム
を押し出す環状のダイに連結した支持棒に、マン
ドレルの小なる径の端面を固定する方法が好まし
い。 この延伸における延伸温度は、いわゆる延伸に
より配向が起こる温度であつて、公知の如く通常
は比較的広い範囲の温度幅を有し、フイルム加工
業界に於いては容易に確定可能である。一般に融
点よりわずかに低い温度範囲にあるが、マンドレ
ル延伸の場合には、マンドレルに接触させて延伸
するので、融点をTn（℃）、延伸温度をTs（℃）と
すると、Tn−50≦Ts≦Tn−５（℃）が適する。
低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン等の場
合には、Tn−20≦Ts≦Tn−５（℃）が好ましい。
延伸温度への加熱は、マンドレル等を介して内部
より加熱してもよいし、外部より加熱してもよい
が、均一加熱の面より少なくとも内部は加熱する
ことが好ましい。 また、延伸倍率は、縦横それぞれ1.5〜４倍が
安定延伸に適する。 本発明においては、マンドレルを離れ実質的に
延伸を終了した管状二軸延伸フイルムを、該フイ
ルムの外側から気体、一般には空気を吹付ける公
知の方法で冷却すると共に、該フイルムの内側に
表面処理剤を導入しながら、該フイルムの内側か
ら連続的に気体を吹付むことにより該フイルムの
外側に気体を貫通させる。 本発明にいう表面処理剤とは、熱可塑性樹脂よ
りなるフイルムの表面を改質する目的で使用され
る処理剤であれば、なんら限定されるものではな
く、たとえば、帯電防止剤、印刷改良剤、スリツ
プ性付与剤、揆水剤、接着剤等が挙げられる。こ
れらは、単独では表面処理剤としての効果を発揮
しないが、フイルム表面上で重合等して処理剤と
しての効果を有するものであつてもよい。また、
帯電防止剤とスリツプ性付与剤のように、二種以
上を混合して使用してもよい。 これら処理剤の使用量は、通常の塗着方法にお
いて使用される量と同程度でよい。通常の塗着方
法に比較し、密着力が強いために少ない量でも同
程度の効果が期待出来る。 なお、これら表面処理剤は、外側へ貫通させる
ために管状フイルム内部に連続的に吹込まれる気
体、または別の専用の気体、等により、微小滴状
でフイルム内部に導入するのが好ましい。 フイルム内に表面処理剤を導入しながら、連続
的に気体を吹込むために、外部の供給源に連結
し、環状ダイ、および前述のマンドレル支持棒、
マンドレルを貫通してマンドレルの大なる径の端
面に開口した導管を、加圧気体吹込用と表面処理
剤導入用それぞれについて独立させてまたは共通
させて設けておく。 二軸延伸フイルムに通気度を付与し、表面処理
剤を付着させその一部をフイルム内部のボイドに
浸透させる加圧気体の吹込み量は、得られた二軸
延伸フイルムの物性および形状、延伸速度、冷却
気体の温度および吹付け量、表面処理剤の種類と
量等に依存するため一義的に決定し得ないが、20
℃で0.1〜250Nl／m2・分、好ましくは１〜
100Nl／m2・分の範囲で、管状二軸延伸フイルム
が延伸終了時とほゞ同等の口径を保つように適宜
設定される。冷却気体の吹付け量を多くしなが
ら、この気体の吹込み量を多くすると、通気度が
漸次大きな、かつ、表面処理剤がよりボイドに浸
透した通気性フイルムが得られる。なお、この気
体としては空気が最も一般的である。 本発明における通気性フイルムの製造工程は次
の５つの工程よりなる。即ち、管状未延伸フイル
ムを環状ダイのダイリツプ間隙より溶融状態で押
し出し、ダイリツプ径と等しいかあるいはこれよ
り大きい径となした後、冷却固化し連続的に引き
取る管状未延伸フイルム製造工程と、同フイルム
を適正延伸温度に加熱する予熱工程と、同加熱さ
れた管状未延伸フイルムを円錐台形のマンドレル
の表面に面圧を受けた状態で沿わせながら二軸延
伸する延伸工程と、マンドレルを離れ実質的に延
伸を終了した管状状態にあるフイルムを、管状フ
イルムの外側より制御された冷却気体により冷却
するとともに、管状状態にあるフイルムの内側か
ら外側に向けて、制御された加圧気体を連続的に
管状フイルム円周全域に渡り貫通させて延伸フイ
ルムに通気性を付与するとともに、表面処理剤を
微小滴状にして管状フイルムの内側面に連続的に
付着させ、その一部を加圧気体に同伴させてフイ
ルム内部のボイドに浸透させる工程と、延伸され
たフイルムを冷却した後、製品として巻き取る巻
き取り工程とよりなる。 本発明によつて製造される通気性フイルムの厚
みは、特に限定されるものではない。厚みが25〜
150μの場合、JIS P8117で測定した通気度が25〜
30000秒／100c.c.、JIS Z0208で測定した透湿度が
300〜25000ｇ／m2・24時間の範囲の値を有する通
気性フイルムが、処理効果の面より望ましい。通
気度が30000秒／100c.c.を越えるかあるいは透湿度
が300ｇ／m2・24時間未満になると、加圧気体の
貫通量が少なくなり、表面処理剤が十分ボイドの
中へ浸透しなくなるために処理剤の効果が十分得
られない。また、通気度が25秒／100c.c.未満、透
湿度が25000ｇ／m2・24時間を越えると、加圧気
体の圧力および量が大きくなるため、処理剤の付
着および浸透の制御が困難になる。 以下に、本発明の実施例を比較例とともに示し
具体的に説明する。 尚、本発明は実施例により限定されるものでは
ない。 実施例 １ エチレン−ブテン−１共重合体（密度0.923
ｇ／cm3、MFR0.9ｇ／10分、融点121℃）のパウ
ダー65体積％、重質炭酸カルシウム（平均粒径
1.2μ、板状棒状でない不定形）35体積％、エチレ
ン−ブテン−１共重合体100重量部に対して熱安
定剤（２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾー
ル）0.1重量部、重質炭酸カルシウム100重量部に
対して分散剤（オレイン酸）1.0重量部等をスー
パーミキサーで５分間混合した後、二軸押出機よ
り200℃でストランド状に押出した後、ペレツト
状に切断した。 得られたペレツトを、スクリユー径50φ、Ｌ／
D25の押出機に取り付けた環状ダイ（リツプ径
75φ、リツプ間隙１mmの４条スパイラルダイ）よ
り210℃で押出した後、内部を５℃の水が循環す
る直径100φの冷却マンドレルに接触せしめ、ブ
ロー比1.33で冷却固化して厚み130μの管状未延伸
フイルムを４ｍ／分で引き取つた。 このフイルムを、冷却マンドレルの下方に連結
された直径98φの予熱マンドレルで110℃に加熱
した後、予熱マンドレルに直結する端面の直径が
98φでもう一方の端面の直径が250φで、その円錐
角が90゜の表面を凹凸0.5μに梨地加工した110℃の
円錐台形マンドレル表面に沿わせながら横方向
（円周方向）に2.5倍延伸しながら縦方向に3.0倍
延伸し、引き続き、マンドレルを離れた管状状態
にある二軸延伸フイルムの外側全周に、マンドレ
ルの下端から50mmの位置にて、直径350φ、リツ
プ間隙３mmのエアーリングより、15℃、10ｍ／秒
の空気を吹き付けるとともに、マンドレルの下端
の導管より、管状フイルムの内部に20℃空気を
40Nl／m2・分の割合で連続的に吹込むことによ
り、内側より外側に向けて連続的にフイルムの厚
み方向に貫通させるとともに、両性イオン型水溶
性アクリル樹脂（三菱油化フアイン(株)製ST−
1100）を５重量％を含むメタノール水溶液からな
る帯電防止剤を、加圧気体供給用導管の先端に、
帯電防止剤が微小滴状になるようにセツトされた
別の導管より、乾燥状態で0.05ｇ／m2になる割合
で連続的に供給して、加圧気体によりフイルム内
側面に付着させながら、ニツプロールにより連続
的に引き取り、帯電防止処理された管状二軸延伸
通気性フイルムを得た。 得られた通気性フイルムの物性と帯電防止性能
を表１に示す。なお、通気度はJIS P8117に基づ
いて測定した。 比較例 １ 実施例１に於いて、帯電防止剤の管状フイルム
内への導入を止め、帯電防止剤（ステアリルモノ
グリセレート）を組成物に対して0.2重量部予め
練り込んだ以外、実施例１と同様の条件にて延伸
し、管状二軸延伸通気性フイルムを得た。得られ
たフイルムの物性と帯電防止性能を表１に示す。 比較例 ２ 実施例１に於いて、帯電防止剤の管状フイルム
内への導入を止め、得られた管状二軸延伸フイル
ム内側面に、帯電防止剤をバーコーターを用いて
乾燥状態で0.05ｇ／m2になるように塗布した後乾
燥し、帯電防止処理フイルムを得た。フイルムの
物性と帯電防止性能を表１に示す。 実施例 ２ 実施例１に於いて、エチレン−ブテン−１共重
合体の代わり高密度ポリエチレン（密度0.950
ｇ／cm3、MFR0.05ｇ／10分、融点132℃）のパウ
ダーを用い、290℃でペレツト化し、260℃で管状
未延伸フイルムとして押出し、予熱温度及び延伸
温度を118℃に条件変更した以外、実施例１と同
一条件で延伸し、帯電防止剤を付着させ、帯電防
止処理された管状二軸延伸通気性フイルムを得
た。得られた通気性フイルムの物性と帯電防止性
を表１に示す。 【表】
Claims (1)
- １ 熱可塑性樹脂42〜87体積％と無機充填剤58〜
13体積％との組成物からなる管状未延伸フイルム
を円錐台形のマンドレルに沿わせながら二軸延伸
し、引き続き、管状二軸延伸フイルムの外側から
気体を吹付けることにより該フイルムを冷却する
と共に、該フイルムの内側に表面処理剤を導入し
ながら、該フイルムの内側から連続的に気体を吹
込むことにより該フイルムの外側に貫通させるこ
とを特徴とする表面処理された通気性フイルムの
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113487A JPS606443A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 表面処理された通気性フイルムの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113487A JPS606443A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 表面処理された通気性フイルムの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS606443A JPS606443A (ja) | 1985-01-14 |
| JPH0314058B2 true JPH0314058B2 (ja) | 1991-02-25 |
Family
ID=14613533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58113487A Granted JPS606443A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 表面処理された通気性フイルムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS606443A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100536372B1 (ko) * | 1998-12-31 | 2006-02-28 | 에스케이 주식회사 | 이축연신을 이용한 플라스틱 합성지의 제조방법 |
-
1983
- 1983-06-23 JP JP58113487A patent/JPS606443A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS606443A (ja) | 1985-01-14 |
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