JPH03150380A - 石油精製及び石油化学プロセス用中和剤 - Google Patents
石油精製及び石油化学プロセス用中和剤Info
- Publication number
- JPH03150380A JPH03150380A JP28687189A JP28687189A JPH03150380A JP H03150380 A JPH03150380 A JP H03150380A JP 28687189 A JP28687189 A JP 28687189A JP 28687189 A JP28687189 A JP 28687189A JP H03150380 A JPH03150380 A JP H03150380A
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- Japan
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- neutralizing agent
- hydrochloride
- corrosion
- petrochemical process
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［産業上の利用分野Ｊ
本発明は新規な石油精製及び石油化学プロセス用中和剤
に関するものである。さらに詳しくいえば、本発明は、
特に石油精製装置の腐食防止、例えば石油蒸留装置にお
ける初期水凝縮箇所で起こる酸腐食の防止、あるいは石
油化学プロセスにおける酸腐食や中和塩による弊害を防
止するのに好適な中和剤に関するものである。 ［従来の技術Ｊ 石油精製や石油化学プロセスにおいては、原油中に含ま
れていて系内に持ち込まれる酸性物質や、プロセス内で
生成する酸性物質、例えば硫化水素、シアン化水素、二
酸化炭素、塩化水素などによって、原油塔などの塔内ト
レー、熱交換器、受容タンク、連結バイブなどの各機器
における金属表面上でｐｔｉ低下による激しい酸腐食が
発生することが知られている。 例えば、原油の常圧蒸留装置においては、原油中に含ま
れる塩化マグネシウムや塩化カルシウムなどが、加熱に
より塩化水素を発生し、その結果、塔頂系でドレン水の
ｐＨを著しく低下させて、激しい金属腐食をもたらす。 特に、水分が最初に凝縮する凝縮器中及び分留塔から通
じている塔頂管路中においては、激しい腐食が起こるの
を免れなしゝ。 このような酸腐食は、前記石油精製装置に限らず、石油
化学プロセスにおいても起こり、例えばトッパーを用い
て精製するＢＴＸ精製プロセスでは同様な問題が生じる
。また、これ以外でも、塩化水素とエチレンとからエチ
レンジクロリドを得たのち、脱塩酸して塩化ビニル七ツ
マ−を製造する塩ビモノマー製造プラントにおいても、
精製工程において微量の塩酸が存在するため、酸腐食を
引き起こすとともに、精製が困難となる場合がある。 したがって、従来、酸による腐食やその他の弊害を防止
、抑制するために、例えばアンモニア、モルホリン、エ
チレンジアミンやピペラジン（特公昭５２−３８９８号
公報）、モノ又はジイソプロパノ−ルアミン（特公昭５
３−４７２４１号公報）を系内に注入する方法が試みら
れている。 しかしながら、アンモニア、モルホリン、エチレンジア
ミンやピペラジンを装置内に注入する方法は、中和によ
り生成する塩酸塩が難溶性であったり、融点が高いため
に、装置内で析出して流路妨害を引き起こすおそれがあ
るという欠点を有している。 一方、モノ又はジイソプロパノ−ルアミンを注入する方
法においては、モノ又はジイソプロパノ−ルアミン塩酸
塩の融点が、前記アミン類の塩酸塩の融点に比べて低く
、流路妨害はかなり抑えられるものの、該塩酸塩の熱分
解温度が比較的低く、一部が熱分解を受けて塩化水素を
再度放出するおそれがあるなどの欠点を有している。 そこで、このような欠点を改良するために、生成する塩
酸塩の融点が低く、流路妨害が抑えられ、かつ分解によ
る塩化水素の再放出の少ない特定のアルカノールアミン
を含有する中和剤が提案され（特開昭６３−１５８８６
号公報）、実用されている。 しかしながら、このアルカノールアミンは、塩化水素と
反応して生成する塩が、トッパー塔頂部付近の温度条件
ではＥ） Ｈ４，０以下となり、このアルカノールアミ
ン塩酸塩と接する金属の酸腐食を完全には防止すること
ができない場合があるという欠点がある。 そこで、本発明者らは、先に、腐食傾向の強いトッパー
上部でのアミン塩酸塩の生成をできるだけ少なくするた
めに、予め加熱炉より前のラインにおいてアミン類を原
油中に添加し、ケロシン、軽油、重油ラインからアミン
塩酸塩として系外へ除去する方法を見い出した。しかし
ながら、このような方法においては、トッパー上部での
アミン塩酸塩による腐食をかなり防止しうるものの、ト
ッパー上部におけるアミン塩酸塩の生成を完全には阻止
することができず、さらに塩酸塩の腐食、性の低し）中
和剤の開発が強く望まれていた。
に関するものである。さらに詳しくいえば、本発明は、
特に石油精製装置の腐食防止、例えば石油蒸留装置にお
ける初期水凝縮箇所で起こる酸腐食の防止、あるいは石
油化学プロセスにおける酸腐食や中和塩による弊害を防
止するのに好適な中和剤に関するものである。 ［従来の技術Ｊ 石油精製や石油化学プロセスにおいては、原油中に含ま
れていて系内に持ち込まれる酸性物質や、プロセス内で
生成する酸性物質、例えば硫化水素、シアン化水素、二
酸化炭素、塩化水素などによって、原油塔などの塔内ト
レー、熱交換器、受容タンク、連結バイブなどの各機器
における金属表面上でｐｔｉ低下による激しい酸腐食が
発生することが知られている。 例えば、原油の常圧蒸留装置においては、原油中に含ま
れる塩化マグネシウムや塩化カルシウムなどが、加熱に
より塩化水素を発生し、その結果、塔頂系でドレン水の
ｐＨを著しく低下させて、激しい金属腐食をもたらす。 特に、水分が最初に凝縮する凝縮器中及び分留塔から通
じている塔頂管路中においては、激しい腐食が起こるの
を免れなしゝ。 このような酸腐食は、前記石油精製装置に限らず、石油
化学プロセスにおいても起こり、例えばトッパーを用い
て精製するＢＴＸ精製プロセスでは同様な問題が生じる
。また、これ以外でも、塩化水素とエチレンとからエチ
レンジクロリドを得たのち、脱塩酸して塩化ビニル七ツ
マ−を製造する塩ビモノマー製造プラントにおいても、
精製工程において微量の塩酸が存在するため、酸腐食を
引き起こすとともに、精製が困難となる場合がある。 したがって、従来、酸による腐食やその他の弊害を防止
、抑制するために、例えばアンモニア、モルホリン、エ
チレンジアミンやピペラジン（特公昭５２−３８９８号
公報）、モノ又はジイソプロパノ−ルアミン（特公昭５
３−４７２４１号公報）を系内に注入する方法が試みら
れている。 しかしながら、アンモニア、モルホリン、エチレンジア
ミンやピペラジンを装置内に注入する方法は、中和によ
り生成する塩酸塩が難溶性であったり、融点が高いため
に、装置内で析出して流路妨害を引き起こすおそれがあ
るという欠点を有している。 一方、モノ又はジイソプロパノ−ルアミンを注入する方
法においては、モノ又はジイソプロパノ−ルアミン塩酸
塩の融点が、前記アミン類の塩酸塩の融点に比べて低く
、流路妨害はかなり抑えられるものの、該塩酸塩の熱分
解温度が比較的低く、一部が熱分解を受けて塩化水素を
再度放出するおそれがあるなどの欠点を有している。 そこで、このような欠点を改良するために、生成する塩
酸塩の融点が低く、流路妨害が抑えられ、かつ分解によ
る塩化水素の再放出の少ない特定のアルカノールアミン
を含有する中和剤が提案され（特開昭６３−１５８８６
号公報）、実用されている。 しかしながら、このアルカノールアミンは、塩化水素と
反応して生成する塩が、トッパー塔頂部付近の温度条件
ではＥ） Ｈ４，０以下となり、このアルカノールアミ
ン塩酸塩と接する金属の酸腐食を完全には防止すること
ができない場合があるという欠点がある。 そこで、本発明者らは、先に、腐食傾向の強いトッパー
上部でのアミン塩酸塩の生成をできるだけ少なくするた
めに、予め加熱炉より前のラインにおいてアミン類を原
油中に添加し、ケロシン、軽油、重油ラインからアミン
塩酸塩として系外へ除去する方法を見い出した。しかし
ながら、このような方法においては、トッパー上部での
アミン塩酸塩による腐食をかなり防止しうるものの、ト
ッパー上部におけるアミン塩酸塩の生成を完全には阻止
することができず、さらに塩酸塩の腐食、性の低し）中
和剤の開発が強く望まれていた。
本発明は、このような事情のもとで、石油精製及び石油
化学プロセスにおいて、特に石油精製装置の腐食防止、
例えば石油蒸留装置における初期水凝縮箇所で起こる酸
腐食の防止、あるいは石油化学プロセスにおける酸腐食
や中和塩による弊害を防止するのに効果的な中和剤を提
供することを目的としてなされＩこものである。 ［課題を解決するための手段］ 本発明者らは、前記の好ましい性質を有する中和剤を開
発すべく鋭意研究を重ねた結果、塩基解離定数及び塩酸
塩の融点が特定の範囲にあるアミン類が、中和により生
成する塩酸塩の腐食性が極めて低い上、該塩酸塩によっ
て流路妨害をもたらすことがなく、このアミン類を含有
して成る中和剤により、その目的を達成しうろことを見
い出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った
。 すなわち、本発明は、温度２５〜１００℃における塩基
解離定数Ｋｂ値が１５Ｘ１Ｇ−以上で、かつ塩酸塩の融
点が８０℃以下のアミン類を含有して成る石油精製及び
石油化学プロセス用中和剤を提供するものである。 以下、本発明を詳細に説明する。 本発明の中和剤に用いられるアミン類は、温度２５〜１
００℃における塩基解離定数Ｋｂ値が２１ＸｌＯ−以上
であることが必要である。この塩基解離定数Ｋｂ値が２
．５Ｘ１Ｇ−未満のものは、その塩酸塩の腐食性が高く
、本発明の目的が達せられない。さらに、該アミン類は
、その塩酸塩の融点が８０℃以下であることが必要であ
る。 これは、塔頂部の温度が低い場合には、８０℃程度にな
るので、アミン類の塩酸塩の融点がそれ以下のものでな
いと、塩化水素を捕捉して生成したアミン類の塩酸塩が
固体塩として析出し、流路妨害など好ましくない事態を
招来するおそれがあるからである。このようなアミン類
としては、例えばｎ−プロパノ−ルアミンなどを挙げる
ことができる。メチルエタノールアミン、モノイソプロ
パノ−ルアミン、モノエタノールアミンなどは、その塩
酸塩の融点が８０℃以下であるが、塩基解離定数Ｋｂ値
が２．５ＸＩＯ−未満であるので、Ｋｂ値が２．５Ｘｌ
Ｏ−以上のｎ−プロパノ−ルアミンなどに比べて、塔頂
部やオーバーヘッド系などにおける腐食防止効果がはる
かに劣る。 本発明の中和剤は、対象油中にそのまま注入してもよい
し、あらかじめ水、対象油、その他溶媒などに溶解し、
溶液の形で添加してもよく、また連続的に添加してもよ
いし、間欠的に添加してもよいが、連続的に添加するの
が有利であり、また、対象油中に均一に分散するように
、十分撹拌−しながら注入するのが特に好ましい。その
注入量は処理対象によっても異なるが、例えば対象油が
原油の場合、石油精製装置における初期凝縮部の水分の
ｐｎを約５．０以上、好ましくは約６．０以上に上げる
のに十分な量とするのが望ましい。 さらに、本発明の中和剤は、本発明の目的を損なわない
範囲で、所望に応じ他の皮膜形成性アミンや公知の中和
剤とともに用いることもできる。 本発明の中和剤の注入箇所については特に制限はなく、
塔内に注入してもよく、また、例えば処理対象が原油の
場合には、原油脱塩器と加熱炉の間のラインにて、原油
中に添加することもできる。 これにより、加熱炉〜トッパー間で発生する塩化水素は
該中和剤のアミン類に捕捉され、その塩酸塩として、溶
融状態でケロシン、軽油、重油ラインなどから系外へ除
去されるので、トッパー上部やオーバーヘッド系におい
て、塩酸やアミン類の塩酸塩によるｐＨ低下は起こらず
、系の腐食が防止される。 次に、処理対象が原油である場合における本発明の中和
剤を注入する方法の好適な１例を添付図面に従って説明
すると、第１図は原油の１塔式常圧蒸留法の１例の工程
図であって、まず原油は原油脱塩器ｌに連続的に供給さ
れて、脱塩、脱水、固形分の除去が行われる。脱塩器ｌ
を出た原油はライン５を通って加熱炉２に供給されるが
、ライン５において、本発明の中和剤が原油中に添加さ
れる。加熱炉２で適当な温度まで加熱された該中和剤含
有原油は常圧蒸留塔３に供給され、各留分に分留される
。ナフサ蒸気は塔頂部よりラインフを通って凝縮され、
ナフサ留分としてナフサ受器４に集められ、ライン９を
通って系外へ排出されるとともに、−Ｓはライン８を通
ってトップリフラックスされる。ケロシン、軽油留分は
ラインｌＯを通って、残油はライン１１を通って系外へ
排出される。６はサイドリフラックスラインである。 加熱炉２〜蒸留塔３間で発生した塩化水素ガスは、ライ
ン５にて原油中に添加された本発明の中和剤により捕捉
され、その塩酸塩として析出することなく、溶融状態の
形で、主としてライン１０から系外に除去され、一部分
はライン１１から系外に除去される。 【実施例Ｊ 次に、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、
本発明はこれらの例によってなんら限定されるものでは
ない。 実施例１ ｎ−プロパノ−ルアミン塩酸塩１０９及び純水１０９を
試験管に入れ、混合し−、アルゴンガスを通して脱気し
たのち、これにケロシン１０＋１を加え、９０℃に昇温
後、表面積１５ｃｍ”の軟鋼（ＳＰＣＣ）製テストピー
スを浸漬し、２０時間後の腐食減量を求めた。なお、恒
温槽にて試験温度を９０℃に保ち、空気の混入を防ぐた
めにアルゴンガスを通気した。ｎ−ゲロパノールアミン
のにお値、塩酸塩の融点及び腐食減量を第１表に示す。 比較例１〜５ 実施例１におけるｎ−プロパノ−ルアミン塩酸塩の代わ
りに、第１表に示す各種塩酸塩を用い、実施例１と同様
にして試験を行った。腐食減量をＫｂ値及び塩酸塩の融
点とともに、第１表に示す。 （以下余白） 第１表から分かるように、本発明のｎ−プロパノ−ルア
ミンの塩酸塩は、比較例の他のアミン塩酸塩に比べて腐
食性が極めて小さい。なお、本発明のｎ−プロパノ−ル
アミンの塩酸塩は融点が低く、トッパー塔内環境では液
体であり、流路を妨害することがない。 ［発明の効果］ 本発明の中和剤は塩基解離定数Ｋｂ値及びその塩酸塩の
融点が特定の範囲にあるアミン類を含有するものであっ
て、中和により生成する塩酸塩の腐食性が極めて低い上
、該塩酸塩による流路妨害をもたらすことがなく、石油
精製及び石油化学プロセス用中和剤として、特に石油精
製装置の腐食防止、例えば石油蒸留装置における初期水
凝縮箇所で起こる酸腐食の防止、あるいは石油化学プロ
セスにおける酸腐食や中和塩による弊害を防止するのに
、好適に用いられる。
化学プロセスにおいて、特に石油精製装置の腐食防止、
例えば石油蒸留装置における初期水凝縮箇所で起こる酸
腐食の防止、あるいは石油化学プロセスにおける酸腐食
や中和塩による弊害を防止するのに効果的な中和剤を提
供することを目的としてなされＩこものである。 ［課題を解決するための手段］ 本発明者らは、前記の好ましい性質を有する中和剤を開
発すべく鋭意研究を重ねた結果、塩基解離定数及び塩酸
塩の融点が特定の範囲にあるアミン類が、中和により生
成する塩酸塩の腐食性が極めて低い上、該塩酸塩によっ
て流路妨害をもたらすことがなく、このアミン類を含有
して成る中和剤により、その目的を達成しうろことを見
い出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った
。 すなわち、本発明は、温度２５〜１００℃における塩基
解離定数Ｋｂ値が１５Ｘ１Ｇ−以上で、かつ塩酸塩の融
点が８０℃以下のアミン類を含有して成る石油精製及び
石油化学プロセス用中和剤を提供するものである。 以下、本発明を詳細に説明する。 本発明の中和剤に用いられるアミン類は、温度２５〜１
００℃における塩基解離定数Ｋｂ値が２１ＸｌＯ−以上
であることが必要である。この塩基解離定数Ｋｂ値が２
．５Ｘ１Ｇ−未満のものは、その塩酸塩の腐食性が高く
、本発明の目的が達せられない。さらに、該アミン類は
、その塩酸塩の融点が８０℃以下であることが必要であ
る。 これは、塔頂部の温度が低い場合には、８０℃程度にな
るので、アミン類の塩酸塩の融点がそれ以下のものでな
いと、塩化水素を捕捉して生成したアミン類の塩酸塩が
固体塩として析出し、流路妨害など好ましくない事態を
招来するおそれがあるからである。このようなアミン類
としては、例えばｎ−プロパノ−ルアミンなどを挙げる
ことができる。メチルエタノールアミン、モノイソプロ
パノ−ルアミン、モノエタノールアミンなどは、その塩
酸塩の融点が８０℃以下であるが、塩基解離定数Ｋｂ値
が２．５ＸＩＯ−未満であるので、Ｋｂ値が２．５Ｘｌ
Ｏ−以上のｎ−プロパノ−ルアミンなどに比べて、塔頂
部やオーバーヘッド系などにおける腐食防止効果がはる
かに劣る。 本発明の中和剤は、対象油中にそのまま注入してもよい
し、あらかじめ水、対象油、その他溶媒などに溶解し、
溶液の形で添加してもよく、また連続的に添加してもよ
いし、間欠的に添加してもよいが、連続的に添加するの
が有利であり、また、対象油中に均一に分散するように
、十分撹拌−しながら注入するのが特に好ましい。その
注入量は処理対象によっても異なるが、例えば対象油が
原油の場合、石油精製装置における初期凝縮部の水分の
ｐｎを約５．０以上、好ましくは約６．０以上に上げる
のに十分な量とするのが望ましい。 さらに、本発明の中和剤は、本発明の目的を損なわない
範囲で、所望に応じ他の皮膜形成性アミンや公知の中和
剤とともに用いることもできる。 本発明の中和剤の注入箇所については特に制限はなく、
塔内に注入してもよく、また、例えば処理対象が原油の
場合には、原油脱塩器と加熱炉の間のラインにて、原油
中に添加することもできる。 これにより、加熱炉〜トッパー間で発生する塩化水素は
該中和剤のアミン類に捕捉され、その塩酸塩として、溶
融状態でケロシン、軽油、重油ラインなどから系外へ除
去されるので、トッパー上部やオーバーヘッド系におい
て、塩酸やアミン類の塩酸塩によるｐＨ低下は起こらず
、系の腐食が防止される。 次に、処理対象が原油である場合における本発明の中和
剤を注入する方法の好適な１例を添付図面に従って説明
すると、第１図は原油の１塔式常圧蒸留法の１例の工程
図であって、まず原油は原油脱塩器ｌに連続的に供給さ
れて、脱塩、脱水、固形分の除去が行われる。脱塩器ｌ
を出た原油はライン５を通って加熱炉２に供給されるが
、ライン５において、本発明の中和剤が原油中に添加さ
れる。加熱炉２で適当な温度まで加熱された該中和剤含
有原油は常圧蒸留塔３に供給され、各留分に分留される
。ナフサ蒸気は塔頂部よりラインフを通って凝縮され、
ナフサ留分としてナフサ受器４に集められ、ライン９を
通って系外へ排出されるとともに、−Ｓはライン８を通
ってトップリフラックスされる。ケロシン、軽油留分は
ラインｌＯを通って、残油はライン１１を通って系外へ
排出される。６はサイドリフラックスラインである。 加熱炉２〜蒸留塔３間で発生した塩化水素ガスは、ライ
ン５にて原油中に添加された本発明の中和剤により捕捉
され、その塩酸塩として析出することなく、溶融状態の
形で、主としてライン１０から系外に除去され、一部分
はライン１１から系外に除去される。 【実施例Ｊ 次に、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、
本発明はこれらの例によってなんら限定されるものでは
ない。 実施例１ ｎ−プロパノ−ルアミン塩酸塩１０９及び純水１０９を
試験管に入れ、混合し−、アルゴンガスを通して脱気し
たのち、これにケロシン１０＋１を加え、９０℃に昇温
後、表面積１５ｃｍ”の軟鋼（ＳＰＣＣ）製テストピー
スを浸漬し、２０時間後の腐食減量を求めた。なお、恒
温槽にて試験温度を９０℃に保ち、空気の混入を防ぐた
めにアルゴンガスを通気した。ｎ−ゲロパノールアミン
のにお値、塩酸塩の融点及び腐食減量を第１表に示す。 比較例１〜５ 実施例１におけるｎ−プロパノ−ルアミン塩酸塩の代わ
りに、第１表に示す各種塩酸塩を用い、実施例１と同様
にして試験を行った。腐食減量をＫｂ値及び塩酸塩の融
点とともに、第１表に示す。 （以下余白） 第１表から分かるように、本発明のｎ−プロパノ−ルア
ミンの塩酸塩は、比較例の他のアミン塩酸塩に比べて腐
食性が極めて小さい。なお、本発明のｎ−プロパノ−ル
アミンの塩酸塩は融点が低く、トッパー塔内環境では液
体であり、流路を妨害することがない。 ［発明の効果］ 本発明の中和剤は塩基解離定数Ｋｂ値及びその塩酸塩の
融点が特定の範囲にあるアミン類を含有するものであっ
て、中和により生成する塩酸塩の腐食性が極めて低い上
、該塩酸塩による流路妨害をもたらすことがなく、石油
精製及び石油化学プロセス用中和剤として、特に石油精
製装置の腐食防止、例えば石油蒸留装置における初期水
凝縮箇所で起こる酸腐食の防止、あるいは石油化学プロ
セスにおける酸腐食や中和塩による弊害を防止するのに
、好適に用いられる。
第１図は、本発明の中和剤を注入する方法の１例を説明
するための原油の１塔式常圧蒸留法の１例の工程図であ
って、図中符号ｌは原油脱塩器、２は加熱炉、３は常圧
蒸留塔、４はナフサ受器である。
するための原油の１塔式常圧蒸留法の１例の工程図であ
って、図中符号ｌは原油脱塩器、２は加熱炉、３は常圧
蒸留塔、４はナフサ受器である。
Claims (1)
- １ 温度２５〜１００℃における塩基解離定数Ｋｂ値が
２．５×１０＾−＾４以上で、かつ塩酸塩の融点が８０
℃以下のアミン類を含有して成る石油精製及び石油化学
プロセス用中和剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28687189A JPH03150380A (ja) | 1989-11-02 | 1989-11-02 | 石油精製及び石油化学プロセス用中和剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28687189A JPH03150380A (ja) | 1989-11-02 | 1989-11-02 | 石油精製及び石油化学プロセス用中和剤 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03150380A true JPH03150380A (ja) | 1991-06-26 |
Family
ID=17710080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28687189A Pending JPH03150380A (ja) | 1989-11-02 | 1989-11-02 | 石油精製及び石油化学プロセス用中和剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03150380A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0593287A (ja) * | 1991-10-01 | 1993-04-16 | Hakutou Kk | 金属の腐食抑制剤 |
| JPH09183981A (ja) * | 1995-09-18 | 1997-07-15 | Nalco Exxon Energ Chem Lp | 精製プロセスにおける中和アミンとしての２−アミノ−１−メトキシプロパン |
| JP2004211050A (ja) * | 2002-11-12 | 2004-07-29 | Kurita Water Ind Ltd | 原油常圧蒸留装置における塩化水素発生防止剤および塩化水素発生防止方法 |
| US9493715B2 (en) | 2012-05-10 | 2016-11-15 | General Electric Company | Compounds and methods for inhibiting corrosion in hydrocarbon processing units |
-
1989
- 1989-11-02 JP JP28687189A patent/JPH03150380A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0593287A (ja) * | 1991-10-01 | 1993-04-16 | Hakutou Kk | 金属の腐食抑制剤 |
| JPH09183981A (ja) * | 1995-09-18 | 1997-07-15 | Nalco Exxon Energ Chem Lp | 精製プロセスにおける中和アミンとしての２−アミノ−１−メトキシプロパン |
| JP2004211050A (ja) * | 2002-11-12 | 2004-07-29 | Kurita Water Ind Ltd | 原油常圧蒸留装置における塩化水素発生防止剤および塩化水素発生防止方法 |
| US9493715B2 (en) | 2012-05-10 | 2016-11-15 | General Electric Company | Compounds and methods for inhibiting corrosion in hydrocarbon processing units |
| US9803149B2 (en) | 2012-05-10 | 2017-10-31 | General Electric Company | Compounds and methods for inhibiting corrosion in hydrocarbon processing units |
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