JPH03153790A - マイクロ波放射吸水性接着材 - Google Patents
マイクロ波放射吸水性接着材Info
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- JPH03153790A JPH03153790A JP2278857A JP27885790A JPH03153790A JP H03153790 A JPH03153790 A JP H03153790A JP 2278857 A JP2278857 A JP 2278857A JP 27885790 A JP27885790 A JP 27885790A JP H03153790 A JPH03153790 A JP H03153790A
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-
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- H01Q17/00—Devices for absorbing waves radiated from an antenna; Combinations of such devices with active antenna elements or systems
- H01Q17/004—Devices for absorbing waves radiated from an antenna; Combinations of such devices with active antenna elements or systems using non-directional dissipative particles, e.g. ferrite powders
-
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- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L2666/00—Composition of polymers characterized by a further compound in the blend, being organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials, non-macromolecular organic substances, inorganic substances or characterized by their function in the composition
- C08L2666/54—Inorganic substances
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
- Adhesive Tapes (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、マイクロ波放射吸収性の材料に関する。
［従来技術１
マイクロ波放射の吸収材は、典型的には、バルクの誘電
性バインダー物質に分散した一種類以上の散逸粒子（ｄ
ｉｓｓｉｐａｔｉｖｅ ｐａｒ目ｃｌｅｓ ）の、非電
導性の、複合体である。１合体吸水材の吸収挙動は、個
々の粒子相互、および個々の粒子とバインダーとの電磁
的相互作用に主として依存する。複合体吸収材の厚み、
１Ｌおよび応用し易さは、重要な実際上考慮すべきこと
である。かくて吸収材のすべての部分の物性は、成分の
１７目的な性質と同様に、設計上の重要な特徴である。
性バインダー物質に分散した一種類以上の散逸粒子（ｄ
ｉｓｓｉｐａｔｉｖｅ ｐａｒ目ｃｌｅｓ ）の、非電
導性の、複合体である。１合体吸水材の吸収挙動は、個
々の粒子相互、および個々の粒子とバインダーとの電磁
的相互作用に主として依存する。複合体吸収材の厚み、
１Ｌおよび応用し易さは、重要な実際上考慮すべきこと
である。かくて吸収材のすべての部分の物性は、成分の
１７目的な性質と同様に、設計上の重要な特徴である。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は、任意の形状の物体、特に不規則な形をした物
体への適用に適し、広いｔ！囲の周波数のマイクロ波を
効率よく吸収する、マイクロ波吸取性材料を提出するこ
とを目的とする。
体への適用に適し、広いｔ！囲の周波数のマイクロ波を
効率よく吸収する、マイクロ波吸取性材料を提出するこ
とを目的とする。
［課題を達成するための手段］
本発明は、熱硬化性、または熱可塑性の誘電性接着性バ
インダー中に分散した散逸粒子からなる、マイクロ波放
射吸収材である。本発明はいかなる物体への適用にも適
しているが、特に不規則な形をした物体、又は物体内の
または物体間の、割れ目または裂は目への応用に適して
いる。
インダー中に分散した散逸粒子からなる、マイクロ波放
射吸収材である。本発明はいかなる物体への適用にも適
しているが、特に不規則な形をした物体、又は物体内の
または物体間の、割れ目または裂は目への応用に適して
いる。
本発明は、約２〜２０ ＧＨ２のマイクロ波領域で、で
きるだけ広い入射周波数範囲にわたる放射を吸収するの
に適している。本発明は、散逸粒子と、誘電性の接着性
バインダーの複合体である。特定の用途に対し、周波数
特性に対する吸収に適合させるため、一種以上の型の散
逸粒子を単一の吸収材に用いる。体積充填因子（全吸収
材体積に対するパーセントで表わした散逸粒子体積）は
、典型的には１〜６０％、好ましくは１０〜５０％であ
る。散逸粒子は、散逸物質自体で作ったソリッド（ｓｏ
ｌｉｄ ）または中空球、有機または無機月料で作り散
逸物質の層をコートしたソリッドまたは中空球、散逸物
質で作ったフィラメント、あるいは散逸物質で作ったフ
レークスである）。
きるだけ広い入射周波数範囲にわたる放射を吸収するの
に適している。本発明は、散逸粒子と、誘電性の接着性
バインダーの複合体である。特定の用途に対し、周波数
特性に対する吸収に適合させるため、一種以上の型の散
逸粒子を単一の吸収材に用いる。体積充填因子（全吸収
材体積に対するパーセントで表わした散逸粒子体積）は
、典型的には１〜６０％、好ましくは１０〜５０％であ
る。散逸粒子は、散逸物質自体で作ったソリッド（ｓｏ
ｌｉｄ ）または中空球、有機または無機月料で作り散
逸物質の層をコートしたソリッドまたは中空球、散逸物
質で作ったフィラメント、あるいは散逸物質で作ったフ
レークスである）。
適した散逸物質（［ｉ！定的ではないンには、タングス
テン、クロム、アルミニウム、銅、チタン、チタニウム
ナイトライド、モリブデンジシリケート、鉄、ニッケ
ル、および炭素（グラフアイトを含む）がある。適した
球状拐料にはセラミックス（ガラスを含む）、金属、お
よび高分子がある、該粒子は直径で０．１〜１５０ミク
ロンの範囲であり、正確に球状である必要はないが°゛
ミクロスフエアおよび“ミクロバルブと呼ぶ。好ましく
は該粒子は直径約５０ミクロンである。散逸性の層でコ
ートした球状の基材物質からなる場合には、厚みは材料
の種類に依存するが、その層は０．５〜１０ｎ−、好ま
しくは約２ｎ鴎である。
テン、クロム、アルミニウム、銅、チタン、チタニウム
ナイトライド、モリブデンジシリケート、鉄、ニッケ
ル、および炭素（グラフアイトを含む）がある。適した
球状拐料にはセラミックス（ガラスを含む）、金属、お
よび高分子がある、該粒子は直径で０．１〜１５０ミク
ロンの範囲であり、正確に球状である必要はないが°゛
ミクロスフエアおよび“ミクロバルブと呼ぶ。好ましく
は該粒子は直径約５０ミクロンである。散逸性の層でコ
ートした球状の基材物質からなる場合には、厚みは材料
の種類に依存するが、その層は０．５〜１０ｎ−、好ま
しくは約２ｎ鴎である。
一つの好ましい型の散逸粒子は、平均長約１０ミク０ン
以丁、直径的０．１ミクロン以上、縦横比５０：１〜１
０：１の、針状の磁性の金属多結品フィラメントである
。好ましい物質は鉄、ニッケル、コバルト、およびその
合金である。絶縁性のマイクロ波放射吸収材におけるこ
れ等フィラメントの使用は、本出願の譲受人に瀉渡され
る、１９８９年薄ｎ２６日に出願の、Ｕ続中の゛′マイ
クロウニイブ アブソーバ−エンプロイング アシキュ
ラー マグネチック フィラメント”と題する、米国特
許出願第０７／３０２．４２７号に教示されている。
以丁、直径的０．１ミクロン以上、縦横比５０：１〜１
０：１の、針状の磁性の金属多結品フィラメントである
。好ましい物質は鉄、ニッケル、コバルト、およびその
合金である。絶縁性のマイクロ波放射吸収材におけるこ
れ等フィラメントの使用は、本出願の譲受人に瀉渡され
る、１９８９年薄ｎ２６日に出願の、Ｕ続中の゛′マイ
クロウニイブ アブソーバ−エンプロイング アシキュ
ラー マグネチック フィラメント”と題する、米国特
許出願第０７／３０２．４２７号に教示されている。
他の適した散逸粒子は酸化鉄フィラメントに基づいてい
る。すなわち三二酸化鉄自体 （γ−Ｆｅ２Ｏ３）、フエロソフユリックオキサイド（
７（Ｆ ｅ Ｏ） ｘＦ ｅ ２０３ ）であって吸着
されたコバルトの薄い表面層をもち、Ｘが１．０〜１．
５であり、長さ０．４ミクロン、縦横比６：１〜８：１
の針状のもの、および吸着されたコバルトと二重イオン
化した鉄原子の薄い表面層を持つ、同様の形および大き
さの三二酸化鉄である（米国特許用４．８１４，５４６
号を見よ）。
る。すなわち三二酸化鉄自体 （γ−Ｆｅ２Ｏ３）、フエロソフユリックオキサイド（
７（Ｆ ｅ Ｏ） ｘＦ ｅ ２０３ ）であって吸着
されたコバルトの薄い表面層をもち、Ｘが１．０〜１．
５であり、長さ０．４ミクロン、縦横比６：１〜８：１
の針状のもの、および吸着されたコバルトと二重イオン
化した鉄原子の薄い表面層を持つ、同様の形および大き
さの三二酸化鉄である（米国特許用４．８１４，５４６
号を見よ）。
誘電性バインダーは熱硬化性、または熱可塑性の接着性
の物質でなければならない。熱硬化性物質は、−度加熱
すると、不可逆的に硬化し、再溶融しないので再成型り
ることができない。熱可塑性物質は、繰返し加熱し、再
成型できる。どちらの場合にも該物質を加熱し、バイン
ダーに対する外部の一以上の力により、ある形状にピッ
トされる。典型的にはその力は、熱伝導、または圧力に
依存する。しかし垂力または真空であってもよい。
の物質でなければならない。熱硬化性物質は、−度加熱
すると、不可逆的に硬化し、再溶融しないので再成型り
ることができない。熱可塑性物質は、繰返し加熱し、再
成型できる。どちらの場合にも該物質を加熱し、バイン
ダーに対する外部の一以上の力により、ある形状にピッ
トされる。典型的にはその力は、熱伝導、または圧力に
依存する。しかし垂力または真空であってもよい。
この点で本発明に適するバインダーは、米国特許用４．
８１４．５４６号（ウィトニー等）に教示される“適合
性”物質とは異る。その物質は吸収材の形の変化の原因
である。バインダーに対する内部の分子力（例えば伸び
る物質における機械的応力）を必要とする。
８１４．５４６号（ウィトニー等）に教示される“適合
性”物質とは異る。その物質は吸収材の形の変化の原因
である。バインダーに対する内部の分子力（例えば伸び
る物質における機械的応力）を必要とする。
多くの型の接着材が、必要とされる熱可塑的、または熱
硬化的な性質を有している。接着材は、表面と密接に接
触し、機械的な力が接触界面を越えて運ばれる物質であ
る。適した熱可塑性および熱硬化性接着剤には、ポリア
ミド類、ポリエチレン類、ボリア０ピレン類、ポリメチ
ルメタクリレート類、ウレタン類、酢酸セルロース類、
酢酸ビニル類、エポキシ類、およびシリコン類がある（
しかしこれらに限定されない）。
硬化的な性質を有している。接着材は、表面と密接に接
触し、機械的な力が接触界面を越えて運ばれる物質であ
る。適した熱可塑性および熱硬化性接着剤には、ポリア
ミド類、ポリエチレン類、ボリア０ピレン類、ポリメチ
ルメタクリレート類、ウレタン類、酢酸セルロース類、
酢酸ビニル類、エポキシ類、およびシリコン類がある（
しかしこれらに限定されない）。
適用するとき有効であるためには、吸収材は、吸収すべ
き波長の約１／１４（２，５％）より大きい、放射の進
行方向の厚みを持つべきである。約２〜２０ＧＨｚのマ
イクロ波領域では、これは約・０．３７５ａｍより大き
い厚みを意味する。厚みが大きいほどよく吸収するが、
重層を増加させることは多くの応用では必要でない。物
体中の又は物体間の、割れ目または裂は目に置いた時、
吸収材が物体の表面の上に広がるのは望ましくない。か
くて吸収すべき波長の１／４（２５％）までの厚みを持
つ層が可能であるとしても、好ましくはない・。例えば
、マイクロ波領域では、この上限は約３７．５履である
が、２．０履以下のオーダーの厚み量で十分な吸収が得
られる。
き波長の約１／１４（２，５％）より大きい、放射の進
行方向の厚みを持つべきである。約２〜２０ＧＨｚのマ
イクロ波領域では、これは約・０．３７５ａｍより大き
い厚みを意味する。厚みが大きいほどよく吸収するが、
重層を増加させることは多くの応用では必要でない。物
体中の又は物体間の、割れ目または裂は目に置いた時、
吸収材が物体の表面の上に広がるのは望ましくない。か
くて吸収すべき波長の１／４（２５％）までの厚みを持
つ層が可能であるとしても、好ましくはない・。例えば
、マイクロ波領域では、この上限は約３７．５履である
が、２．０履以下のオーダーの厚み量で十分な吸収が得
られる。
本吸収材は非Ｉｆ導性である。すなわち、個々の消音粒
子の可能なｌ導性にもかかわらず典型的な電導体より高
い抵抗を持つ。もし抵抗があまり低いと、吸収材は事実
上電導性の材料となり、マイクロ波を吸収せずに反射す
る。例えば鉄の抵抗は室温で約１０ ’ｏｔｖ −３で
ある。鉄のフィラメントよりなる本発明の試料は室温で
約６×１０５０１１−αの抵抗値が測定され、非電導性
であることを示す。
子の可能なｌ導性にもかかわらず典型的な電導体より高
い抵抗を持つ。もし抵抗があまり低いと、吸収材は事実
上電導性の材料となり、マイクロ波を吸収せずに反射す
る。例えば鉄の抵抗は室温で約１０ ’ｏｔｖ −３で
ある。鉄のフィラメントよりなる本発明の試料は室温で
約６×１０５０１１−αの抵抗値が測定され、非電導性
であることを示す。
本発明の好ましい用い方は、本発明と従来のマイクロ波
吸収材との組み合せである。ここに“従来の”吸収材と
は、使用において本発明の吸収材が十分に半流動となる
温度まで少くとも同程度熱的に安定な吸収材である。第
１図において平たいタイルの形をした３個の従来の吸収
材１０を、非吸収性接着材２２と共に、電導性の物体６
０に適用する。
吸収材との組み合せである。ここに“従来の”吸収材と
は、使用において本発明の吸収材が十分に半流動となる
温度まで少くとも同程度熱的に安定な吸収材である。第
１図において平たいタイルの形をした３個の従来の吸収
材１０を、非吸収性接着材２２と共に、電導性の物体６
０に適用する。
従来の吸収材１０の個々の片は、物体６０の表面６３を
完全にはおおわず、図示するように２以上の従来の吸収
材片１０の間、または−片の従来の吸収材１０と任意の
他の物体（導電性でない、あるいはマイクロ波放射を吸
収しない物体を含む）の間に裂は目を残ず。これは周囲
の水、特に塩水が裂は目１０に侵入し、従来の吸収材１
０、または物体６０の導電部分（もしあれば）を腐蝕さ
せることになる。このような腐蝕は、非吸収性接着剤２
２の♀すぎる性能停止と、従来の吸収材１０が除かれる
可能性を生じる。
完全にはおおわず、図示するように２以上の従来の吸収
材片１０の間、または−片の従来の吸収材１０と任意の
他の物体（導電性でない、あるいはマイクロ波放射を吸
収しない物体を含む）の間に裂は目を残ず。これは周囲
の水、特に塩水が裂は目１０に侵入し、従来の吸収材１
０、または物体６０の導電部分（もしあれば）を腐蝕さ
せることになる。このような腐蝕は、非吸収性接着剤２
２の♀すぎる性能停止と、従来の吸収材１０が除かれる
可能性を生じる。
従来の吸収材１ｏを、正確に寸法をとり配置することで
、この問題を最小限にすることはできるが、なくすこと
はできない。現在の慣行では、従来の吸収材片を、水や
水蒸気が割れ目１０に侵入しないようにするため、適当
な密閉材を施すに十分な距離に分離するよう配置するこ
とである。典型内に用いられるＷ！■剤は粘性が強すぎ
て、従来の吸収材片が相互に、あるいは他の物体とぶつ
かることによって典型的に作られる、小さい（巾１〜３
履以下）割れ目に十分浸透できない。そしてそのような
割れ目は、水が、急速な乾燥や他の除去なしに、蓄積す
る停滞液を維持することにより“割れ目腐蝕を事実上促
進する。吸収材が塩水の環境にさらされる場合のように
塩素が存在すると、塩酸を作ることへ寄与することによ
り腐蝕を強め、ｊ！ｌ！！は従来の吸収材１ｏ、非吸収
性接着材２２、または導電性物体６０を攻撃する。
、この問題を最小限にすることはできるが、なくすこと
はできない。現在の慣行では、従来の吸収材片を、水や
水蒸気が割れ目１０に侵入しないようにするため、適当
な密閉材を施すに十分な距離に分離するよう配置するこ
とである。典型内に用いられるＷ！■剤は粘性が強すぎ
て、従来の吸収材片が相互に、あるいは他の物体とぶつ
かることによって典型的に作られる、小さい（巾１〜３
履以下）割れ目に十分浸透できない。そしてそのような
割れ目は、水が、急速な乾燥や他の除去なしに、蓄積す
る停滞液を維持することにより“割れ目腐蝕を事実上促
進する。吸収材が塩水の環境にさらされる場合のように
塩素が存在すると、塩酸を作ることへ寄与することによ
り腐蝕を強め、ｊ！ｌ！！は従来の吸収材１ｏ、非吸収
性接着材２２、または導電性物体６０を攻撃する。
かくして、少くとも約６１１巾の割れ目１０が従来の密
閉剤による使用に適切である。しかしながら従来の密閉
剤はマイクロ波放射を十分に吸収しない（３ｄＢ以下の
吸収）、かくて割れ目１０の底にあるＭ導性物体６０の
部分は入射する放射を反射する。しかしながら本発明に
従って作ったマイクロ波吸収性接着材８ｏを適用すると
、吸収性接着剤８０は割れ目１０をシールし、かつマイ
クロ波放射を吸収するので、この開離を解決する。
閉剤による使用に適切である。しかしながら従来の密閉
剤はマイクロ波放射を十分に吸収しない（３ｄＢ以下の
吸収）、かくて割れ目１０の底にあるＭ導性物体６０の
部分は入射する放射を反射する。しかしながら本発明に
従って作ったマイクロ波吸収性接着材８ｏを適用すると
、吸収性接着剤８０は割れ目１０をシールし、かつマイ
クロ波放射を吸収するので、この開離を解決する。
他の実１１Ａ態様では、非吸収性物体を電導性または非
吸収性表面と接着し、多くの応用に十分な吸収をなしと
げるため、十分厚い層を用いることができる。
吸収性表面と接着し、多くの応用に十分な吸収をなしと
げるため、十分厚い層を用いることができる。
実施例１
熱硬化性のマイクロ波放射吸収性接着材、すなわち加熱
すると硬化するもの、を次のように作った。
すると硬化するもの、を次のように作った。
５００９の三二酸化鉄（ｒ−Ｆｅ２０３ ）フィラメン
ト（長さ０．５ミクロン、典型的直径０．０６ミクロン
）、および５００ｇのメチルエチルケトン（ＭＥＫ）を
撹拌機で混合した。１５９の、分散を助は粘度を抑ｖ１
する、アミノアルコキシチタン化合物（チタネート ブ
ランドＬＩＣＡ−４８）を撹拌中に加えた。３０分高速
混合すると、滑らかなりリーム状のスラリーが出来、―
微繞で観察すると長さが約４０〜６０ミクロンである三
二酸化鉄のかたまりを認めた。
ト（長さ０．５ミクロン、典型的直径０．０６ミクロン
）、および５００ｇのメチルエチルケトン（ＭＥＫ）を
撹拌機で混合した。１５９の、分散を助は粘度を抑ｖ１
する、アミノアルコキシチタン化合物（チタネート ブ
ランドＬＩＣＡ−４８）を撹拌中に加えた。３０分高速
混合すると、滑らかなりリーム状のスラリーが出来、―
微繞で観察すると長さが約４０〜６０ミクロンである三
二酸化鉄のかたまりを認めた。
４８時間カバーして置き、４００ｇのスラリーをグライ
ンド媒体として１２００Ｇのスチール球を用い、グライ
ンドミル中で２４０ＯＲＰＭでブレードミックスした。
ンド媒体として１２００Ｇのスチール球を用い、グライ
ンドミル中で２４０ＯＲＰＭでブレードミックスした。
必要なミーリング渦（ｍｉｌｌｉｎｇ ｖｏｒｔｅｘ）
を達成するため、４０ｇのＭＥＫを加えた。混合を２４
００ＲＰＭで１２０分続けた。その後スラリーを混合用
ポットから真空排出した。スラリーはグラインドの後４
５．４％の固体から成っていた。スラリーのグラインド
リーディングの細かさは８＋であった。すなわちフィラ
メントのかたまりは１ミクロン以下の大きさであった。
を達成するため、４０ｇのＭＥＫを加えた。混合を２４
００ＲＰＭで１２０分続けた。その後スラリーを混合用
ポットから真空排出した。スラリーはグラインドの後４
５．４％の固体から成っていた。スラリーのグラインド
リーディングの細かさは８＋であった。すなわちフィラ
メントのかたまりは１ミクロン以下の大きさであった。
走査型電子顕微鏡測定によりフィラメントは典型的には
長さ０．５ミクロン、縦横比的８：１であることがわか
った。
長さ０．５ミクロン、縦横比的８：１であることがわか
った。
吸水性接着剤を製造するため、第１表の４つの成分をＩ
Ｉ製した。
Ｉ製した。
Ａ
Ｂ
Ｃ
１０（ｔｏｔａｌ）
（ｓｏｌｉｄｓ）
１工羞
２７．５０ １．０Ｇ ２７．５０ ６０．
３０１．２５ １．０４ １．２０ ２．
６０７．０Ｇ ０．９ｇ ７．１４ １
５．６０１０１．００ −−−− ２２．９５４
５．８５ ４．１０ ９．７５ ２１．３０
１Ａ：“ボスティーク”Ｎｏ、７２１０．エムハルト
ケミカル グル−プによるポリアミドをベースとした熱
硬化性接着剤。
３０１．２５ １．０４ １．２０ ２．
６０７．０Ｇ ０．９ｇ ７．１４ １
５．６０１０１．００ −−−− ２２．９５４
５．８５ ４．１０ ９．７５ ２１．３０
１Ａ：“ボスティーク”Ｎｏ、７２１０．エムハルト
ケミカル グル−プによるポリアミドをベースとした熱
硬化性接着剤。
１日二″イルガノックス”Ｎｏ、１０９８、チバガイギ
ー ケミカル カンパニーによる酸化防止剤。
ー ケミカル カンパニーによる酸化防止剤。
１Ｃ：″バーキュレス”Ｎｏ、 Ｒｅｓ −Ｄ−２１３
７、バーキュレス インコーポレーションによるタッキ
ファインダ剤。
７、バーキュレス インコーポレーションによるタッキ
ファインダ剤。
１Ｄ＝上述した三二酸化鉄／ＭＥＫスラリー窒素″ｉｊ
凹気中で、成分１Ａおよび１Ｂをいっしょにし、成分が
溶融し、混ざるように約１３５℃に加熱した。加熱を続
けながら、成分１Ｃを、−定撹拌しながら加えブレンド
中に混合した。成分１Ｄを、混合物が冷却せず、溶媒が
混合物を遅い速度で去るようにするため、約２５分かけ
てゆっくり加えた。４つのすべての成分をいっしょにし
た侵、混合を３０分間続け、その後、溶媒ガスのしるし
がなくなり、混合物が滑らかなルッキングコンシステン
シー（ｌｏｏｋｉｎｇ ｃｏｎｓ；５ｔｅｎｃｙ ）を
持つまで、温度を１７）．１℃に上げた。混合を中止し
、Ｕ合物を１９３．３℃で真空オープン中に置き、１０
分間約５０８履０ｇ真空処理を２度行った。冷却後、ｕ
合物は使用のための用意ができた。
凹気中で、成分１Ａおよび１Ｂをいっしょにし、成分が
溶融し、混ざるように約１３５℃に加熱した。加熱を続
けながら、成分１Ｃを、−定撹拌しながら加えブレンド
中に混合した。成分１Ｄを、混合物が冷却せず、溶媒が
混合物を遅い速度で去るようにするため、約２５分かけ
てゆっくり加えた。４つのすべての成分をいっしょにし
た侵、混合を３０分間続け、その後、溶媒ガスのしるし
がなくなり、混合物が滑らかなルッキングコンシステン
シー（ｌｏｏｋｉｎｇ ｃｏｎｓ；５ｔｅｎｃｙ ）を
持つまで、温度を１７）．１℃に上げた。混合を中止し
、Ｕ合物を１９３．３℃で真空オープン中に置き、１０
分間約５０８履０ｇ真空処理を２度行った。冷却後、ｕ
合物は使用のための用意ができた。
実施例２
本発明の熱可塑性接着材の実施態様を、スチールの二つ
のロール ミルで、スチールロールを用い、外部加熱せ
ずに、第■表の成分を混ぜ合わせて製造した。
のロール ミルで、スチールロールを用い、外部加熱せ
ずに、第■表の成分を混ぜ合わせて製造した。
肛工Ｌ
Ａ
１６．４ ３．６ １０．０２Ｂ
１６．８ ３．６ １０
．０２ Ｇ ２６．２ ２８．９
８０．０２Ａ：コバルトを吸着したベルソライド粒
子、フフイザー■製の“フェリコ”ＮＯ，２６１０、平
均粒子長０．４ミクロン、長ざ：直径比６二１゜ ２Ｂ：米国特許第４，２２６．９０９号に記載のコバル
トを吸着したハイパーマグネタイト粒子、平均粒子長０
．４ミクロン、長さ：直径比６：１゜ ２Ｃ：ポリエチレン酢酸ビニル接着剤、ミネソタ マイ
ニング アンド マニュファクチュアリング■製のＮＯ
，３７５４゜ 混ぜ合わせた後、その材料を加熱し、厚み１履の層にし
た。冷Ｗ後平たい環状の輪をその層がら打も抜いた。そ
れぞれの輪は、外径７．０ａｍ±０．００７６履、内径
３．０ＪＩＩ±０ 、０’７６顧、約１Ｍの既知の厚み
であった。それぞれの試料をヒユーレット−パラカード
モデル８５１０！密マイクロ波測定システムにつない
だ６ｔｘの良い同軸の空気線の中に、±０．１１ｍ迄の
既知の位８に置いた。所定位置に試料を保持するために
用いた環状のプラスチック材料は比誘電率２．５８で比
透過性１．００であった。
１６．８ ３．６ １０
．０２ Ｇ ２６．２ ２８．９
８０．０２Ａ：コバルトを吸着したベルソライド粒
子、フフイザー■製の“フェリコ”ＮＯ，２６１０、平
均粒子長０．４ミクロン、長ざ：直径比６二１゜ ２Ｂ：米国特許第４，２２６．９０９号に記載のコバル
トを吸着したハイパーマグネタイト粒子、平均粒子長０
．４ミクロン、長さ：直径比６：１゜ ２Ｃ：ポリエチレン酢酸ビニル接着剤、ミネソタ マイ
ニング アンド マニュファクチュアリング■製のＮＯ
，３７５４゜ 混ぜ合わせた後、その材料を加熱し、厚み１履の層にし
た。冷Ｗ後平たい環状の輪をその層がら打も抜いた。そ
れぞれの輪は、外径７．０ａｍ±０．００７６履、内径
３．０ＪＩＩ±０ 、０’７６顧、約１Ｍの既知の厚み
であった。それぞれの試料をヒユーレット−パラカード
モデル８５１０！密マイクロ波測定システムにつない
だ６ｔｘの良い同軸の空気線の中に、±０．１１ｍ迄の
既知の位８に置いた。所定位置に試料を保持するために
用いた環状のプラスチック材料は比誘電率２．５８で比
透過性１．００であった。
０．１〜２０．１ＧｌｌＺの２０１ステツプモード測定
を、それぞれの試料について行った。試料によるマイク
ロ波の透過と反射の測定は、試料の誘電率と透過性の、
真のおよび虚の部分を、入射周波数の関数として計算す
るために用いた。これ等の値は第２図を作るために用い
た。同図は導電性の接地面に接着した、厚み２．８３Ｍ
の層の熱可塑性接着材、に垂直なマイクロ波放射の入射
の、予期反射値を示す。この結果は、７．５〜約１１．
５ＧＨｚの４ＧｔｌｚｌｌＨ囲にわたって、少くとも１
０ｄＢの、９．５〜１０．５ＧＩｌｚの１ＧＩＩ２の広
い範囲にわたって少くとも２０ｄＢの、望ましい広く強
い吸収応答を予言する。
を、それぞれの試料について行った。試料によるマイク
ロ波の透過と反射の測定は、試料の誘電率と透過性の、
真のおよび虚の部分を、入射周波数の関数として計算す
るために用いた。これ等の値は第２図を作るために用い
た。同図は導電性の接地面に接着した、厚み２．８３Ｍ
の層の熱可塑性接着材、に垂直なマイクロ波放射の入射
の、予期反射値を示す。この結果は、７．５〜約１１．
５ＧＨｚの４ＧｔｌｚｌｌＨ囲にわたって、少くとも１
０ｄＢの、９．５〜１０．５ＧＩｌｚの１ＧＩＩ２の広
い範囲にわたって少くとも２０ｄＢの、望ましい広く強
い吸収応答を予言する。
実施例３
熱可塑性のマイクロ波放射吸収性接着材を米国特許出願
第０７／３０２４２７号の教示に従い次のように作った
。典型的には長さ５０〜２００ミクロンで、直径０．１
〜０．５ミクロンの、商業的に入手できる鉄フィラメン
ト１００Ｉｆｌｔ部を、メチルエチルケトンで湿らし、
高速ブレードミキサーで一時間、より短い長さに粉砕し
た。短縮したフィラメントを沈降させた後、過剰の溶媒
をデカントした。そのフィラメントをメチルエチルケト
ン中で、イガラシ キカイ セイゾー■製のサンドミル
中で一分ｍｌ ５００回転で、８００９の１．３厘直径
のスチールボールを用いて、再び粉砕した。粉砕時間は
１８０分であった。
第０７／３０２４２７号の教示に従い次のように作った
。典型的には長さ５０〜２００ミクロンで、直径０．１
〜０．５ミクロンの、商業的に入手できる鉄フィラメン
ト１００Ｉｆｌｔ部を、メチルエチルケトンで湿らし、
高速ブレードミキサーで一時間、より短い長さに粉砕し
た。短縮したフィラメントを沈降させた後、過剰の溶媒
をデカントした。そのフィラメントをメチルエチルケト
ン中で、イガラシ キカイ セイゾー■製のサンドミル
中で一分ｍｌ ５００回転で、８００９の１．３厘直径
のスチールボールを用いて、再び粉砕した。粉砕時間は
１８０分であった。
走査型電子顕微１ （ＳＥＭ）をフィラメントの寸法を
測定するために用いた。フィラメントの直径は本質的に
は粉砕により変化しなかった。すなわち０．１〜０．５
ミクロン、平均０．２５ミクロンであった。実質的にす
べてのフィラメントは１０ミクロン以下平均３．０ミク
ロンの長さを有した。平均の長さと直径を用いた縦横比
は１２：１であった。
測定するために用いた。フィラメントの直径は本質的に
は粉砕により変化しなかった。すなわち０．１〜０．５
ミクロン、平均０．２５ミクロンであった。実質的にす
べてのフィラメントは１０ミクロン以下平均３．０ミク
ロンの長さを有した。平均の長さと直径を用いた縦横比
は１２：１であった。
吸収材を作製するため第３表の５つの成分、３Ａ〜３Ｅ
を作った。
を作った。
３ Ａ ２０．０ ２０．４
２９．９３Ｂ １．５
１．４ ２．０３ Ｃ１０，０１０，１１
４，８ ３Ｄ ２０．０ ２０．４
２９．９３Ｅ １１３．３ １６．
０ ２３．４３Ａ：シエレツクス ケミカル
■製の“オイレロン゛”ＮＯ，ＸＥ−２１１０ポリアミ
ド。
２９．９３Ｂ １．５
１．４ ２．０３ Ｃ１０，０１０，１１
４，８ ３Ｄ ２０．０ ２０．４
２９．９３Ｅ １１３．３ １６．
０ ２３．４３Ａ：シエレツクス ケミカル
■製の“オイレロン゛”ＮＯ，ＸＥ−２１１０ポリアミ
ド。
３Ｂ：チバーガイギ ケミカル■の酸化防止剤、“イル
ガノックス″ＮＯ，１０９８゜ ３Ｃ：パイキング ケミカル■の可塑剤、“ピコフレッ
クス″Ｎｏ、７）１０゜ ３Ｄ：バーキュレス■のタッキファインダ樹脂、゛バー
キュレス”Ｎｏ、 Ｒｅｓ −Ｄ−２１３７３Ｅ：上述
した鉄フィラメント 窒素雰囲気中で、成分３Ａおよび３Ｂをいっしょにし、
成分が溶融し、混ざるよう加熱した。加熱を続けながら
、成分３Ｃを混合物に混ぜた。成分３Ｄを加え、温度を
約１１０℃に上げながら、一定撹拌で混合物に混ぜた。
ガノックス″ＮＯ，１０９８゜ ３Ｃ：パイキング ケミカル■の可塑剤、“ピコフレッ
クス″Ｎｏ、７）１０゜ ３Ｄ：バーキュレス■のタッキファインダ樹脂、゛バー
キュレス”Ｎｏ、 Ｒｅｓ −Ｄ−２１３７３Ｅ：上述
した鉄フィラメント 窒素雰囲気中で、成分３Ａおよび３Ｂをいっしょにし、
成分が溶融し、混ざるよう加熱した。加熱を続けながら
、成分３Ｃを混合物に混ぜた。成分３Ｄを加え、温度を
約１１０℃に上げながら、一定撹拌で混合物に混ぜた。
成分３Ｅを、均一な混合物が得られるまで混合物を加熱
し、撹拌しつづけながら、徐々に加えた。混合物をまだ
熱い間に直径１．６ｃｍの円筒状の型に注いだ。室温に
冷却後、試料を型から取り除いた。試料の直流に対する
抵抗は室温で約５ｘ１Ｑ”ｏｈｍ−αであった。
し、撹拌しつづけながら、徐々に加えた。混合物をまだ
熱い間に直径１．６ｃｍの円筒状の型に注いだ。室温に
冷却後、試料を型から取り除いた。試料の直流に対する
抵抗は室温で約５ｘ１Ｑ”ｏｈｍ−αであった。
第１図は、表面に適用した本発明の実施態様の断面図で
ある。 第２図は、本発明の実施！様の表面に垂直に入射した放
射の、計算した反射値の、入射した放射の周波数の関数
としてグラフである。
ある。 第２図は、本発明の実施！様の表面に垂直に入射した放
射の、計算した反射値の、入射した放射の周波数の関数
としてグラフである。
Claims (10)
- （１）熱硬化接着材、および熱可塑性接着材からなる群
より選択された、高分子の誘電物質中に分散させた散逸
粒子を含む、マイクロ波放射を吸収する接着材であって
、該接着材が、約２〜２０ＧＨＺの範囲にある周波数に
おいて入射放射の少なくとも１０ｄＢを吸収することに
特徴がある、マイクロ波放射の吸収性接着材。 - （２）散逸粒子が、最大の大きさで０．１〜１５０ミク
ロンの範囲にあり、かつ、散逸物質から作ウたマイクロ
スフエア、散逸物質から作ったマイクロバブル、散逸物
質をコートしたマイクロスフエア、散逸物質をコートし
たマイクロバブル、散逸物質から作ったフィラメント、
および散逸物質から作ったフレーク、よりなる群より選
択されることを特徴とする、請求項（１）の吸収性接着
材。 - （３）少くとも一の散逸材料が、タングステン、クロム
、アルミニウム、銅、チタン、チタニウムナイトライド
、モリブデニウムジシリケート、鉄、ニッケル、および
炭素、からなる群より選択されることを特徴とする、請
求項（２）の吸収性接着材。 - （４）散逸粒子が、約１０ミクロン以下の平均の長さ、
約０．１ミクロン以上の直径、および５０：１〜１０：
１の縦横比を持つ、針状の、磁性の、金属のフィラメン
トであることを特徴とする、請求項（１）の吸収性接着
材。 - （５）散逸粒子が、三二酸化鉄、吸着したコバルトの薄
い表面層をもつフェロソフエリック オキサイド、およ
び吸着したコバルトと二重にイオン化された鉄原子の薄
い表面層を持つ三二酸化鉄、からなる群より選択される
ことを特徴とする、請求項（１）の吸収性接着材。 - （６）高分子の誘電物質が、ポリアミド類、ポリエチレ
ン類、ポリプロピレン類、ポリメチルメタクリレート類
、ウレタン類、セルロースアセテート類、酢酸ビニル類
、エポキシ類、およびシリコン類、からなる群より選択
されることを特徴とする、請求項（１）の吸収性接着材
。 - （７）散逸粒子の体積充填が、１〜６０％であることを
特徴とする、請求項（１）の吸収性接着材。 - （８）散逸粒子の体積充填が、１０〜５０％であること
を特徴とする、請求項（７）の吸収性接着材。 - （９）請求項（１）の吸収性接着材と、マイクロ波放射
を吸収しない物体との組合せ。 - （１０）請求項（１）の吸水性接着材と、少くとも請求
項（１）の吸収性接着材が十分に半流動性になる温度ま
で、請求項（１）の吸水性接着剤と同程度に熱的に安定
なマイクロ波放射吸収剤との組合せ。
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