JPH031564B2 - - Google Patents
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- JPH031564B2 JPH031564B2 JP58229711A JP22971183A JPH031564B2 JP H031564 B2 JPH031564 B2 JP H031564B2 JP 58229711 A JP58229711 A JP 58229711A JP 22971183 A JP22971183 A JP 22971183A JP H031564 B2 JPH031564 B2 JP H031564B2
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- JP
- Japan
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- furnace
- coal
- partial combustion
- combustion
- burner
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C3/00—Combustion apparatus characterised by the shape of the combustion chamber
- F23C3/006—Combustion apparatus characterised by the shape of the combustion chamber the chamber being arranged for cyclonic combustion
- F23C3/008—Combustion apparatus characterised by the shape of the combustion chamber the chamber being arranged for cyclonic combustion for pulverulent fuel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C5/00—Disposition of burners with respect to the combustion chamber or to one another; Mounting of burners in combustion apparatus
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、微粉炭焚き低NOx燃焼装置に関
するものである。
するものである。
（従来の技術）
従来、第１図に示すようなボイラ炉などの工業
炉１においては、その外周下部に、第１主バーナ
２と第２主バーナ３とを設置し、それぞれに微粉
炭供給管４と空気供給管５とを連通させることに
より、微粉炭供給口６と空気供給口７とを設けて
微粉炭を燃焼させるように構成しているが、炉内
の主バーナ燃焼域ａにおける燃焼ガスが、酸素過
剰燃焼にもとづくものであるため、そのガス中に
NOxを含み、したがつて、これらのNOxを炉外
に排出する前に炉内で処理するように、オーバフ
アイヤエア供給口８の上部に、脱硝バーナ９を設
置するとともに、脱硝バーナ９の上部に、アフタ
エア供給口１０を配して対処してある。
炉１においては、その外周下部に、第１主バーナ
２と第２主バーナ３とを設置し、それぞれに微粉
炭供給管４と空気供給管５とを連通させることに
より、微粉炭供給口６と空気供給口７とを設けて
微粉炭を燃焼させるように構成しているが、炉内
の主バーナ燃焼域ａにおける燃焼ガスが、酸素過
剰燃焼にもとづくものであるため、そのガス中に
NOxを含み、したがつて、これらのNOxを炉外
に排出する前に炉内で処理するように、オーバフ
アイヤエア供給口８の上部に、脱硝バーナ９を設
置するとともに、脱硝バーナ９の上部に、アフタ
エア供給口１０を配して対処してある。
この脱硝バーナ９には、第２図のように、微粉
炭供給管４と空気供給管５とが連通され、それぞ
れに微粉炭供給口６と空気供給口７とが設けら
れ、微粉炭を理論燃焼必要空気量（当量）以下の
割合とした空気とともに炉内に導入し、それを未
燃燃料として第１図に示す主バーナ燃焼域ａで発
生する燃焼ガスと反応させることにより、未燃燃
料存在還元域ｂにおいて次の反応を得るようにし
てある。
炭供給管４と空気供給管５とが連通され、それぞ
れに微粉炭供給口６と空気供給口７とが設けら
れ、微粉炭を理論燃焼必要空気量（当量）以下の
割合とした空気とともに炉内に導入し、それを未
燃燃料として第１図に示す主バーナ燃焼域ａで発
生する燃焼ガスと反応させることにより、未燃燃
料存在還元域ｂにおいて次の反応を得るようにし
てある。
NO＋HC*→Ｎ・Ｒ ……（）
ここで、NOは、主バーナ燃焼域ａから上昇し
てくるもの。HC*は、活性炭化水素で脱硝バー
ナ９での不完全燃焼により発生する。Ｎ・Ｒは、
たとえば、HCNまたはNH3などの窒素化合物を
いう。
てくるもの。HC*は、活性炭化水素で脱硝バー
ナ９での不完全燃焼により発生する。Ｎ・Ｒは、
たとえば、HCNまたはNH3などの窒素化合物を
いう。
上記Ｎ・Ｒが生成された後の段階では、アフタ
エア供給口１０から供給されたエアによつて酸化
処理され、燃焼完結域ｃにおいて、まず、次の反
応を得る。
エア供給口１０から供給されたエアによつて酸化
処理され、燃焼完結域ｃにおいて、まず、次の反
応を得る。
Ｎ・Ｒ＋O2→NO ……（）
さらに、上式のＮ・ＲとNOとが反応すること
により、 Ｎ・Ｒ＋NO→N2 ……（） のようにNOが消滅し、炉外にできるだけNOが
排出されないようにしてある。
により、 Ｎ・Ｒ＋NO→N2 ……（） のようにNOが消滅し、炉外にできるだけNOが
排出されないようにしてある。
ところが、従来の脱硝バーナ９は、第２図にそ
の要部を示すように、工業炉１の炉壁に直後、設
置され、つまり、微粉炭供給口６が直接、炉内に
のぞむため、途中で燃焼が行われず、炉内で、初
めて燃焼が行われる、いわゆる炉内燃焼方式とな
つている。
の要部を示すように、工業炉１の炉壁に直後、設
置され、つまり、微粉炭供給口６が直接、炉内に
のぞむため、途中で燃焼が行われず、炉内で、初
めて燃焼が行われる、いわゆる炉内燃焼方式とな
つている。
したがつて、こうした炉内燃焼方式によれば、
脱硝燃料燃焼域１１では、熱放散を伴う比較的低
温の火炎が形成されるため、その燃焼は活発化せ
ず、供給される空気が完全に消費されない状態と
なつて、その燃焼域１１および未燃燃料存在還元
域ｂにO2が比較的多く残る結果となる。
脱硝燃料燃焼域１１では、熱放散を伴う比較的低
温の火炎が形成されるため、その燃焼は活発化せ
ず、供給される空気が完全に消費されない状態と
なつて、その燃焼域１１および未燃燃料存在還元
域ｂにO2が比較的多く残る結果となる。
上記O2が多く残る結果、未燃燃料存在還元域
ｂが脱硝のための還元性雰囲気となるべきところ
が、脱硝能力に乏しい酸化性雰囲気となり、その
ために、活性炭化水素HC*の発生量が少なくな
り、（）式の反応が進まず、脱硝作用は不十分
になる。
ｂが脱硝のための還元性雰囲気となるべきところ
が、脱硝能力に乏しい酸化性雰囲気となり、その
ために、活性炭化水素HC*の発生量が少なくな
り、（）式の反応が進まず、脱硝作用は不十分
になる。
このことは、未燃燃料存在還元域ｂが酸化性雰
囲気であることに起因するほか、上記還元域ｂが
脱硝燃料燃焼域１１の拡がりにより、圧迫されて
狭い燃焼域を呈することにも起因する。
囲気であることに起因するほか、上記還元域ｂが
脱硝燃料燃焼域１１の拡がりにより、圧迫されて
狭い燃焼域を呈することにも起因する。
また、上述のように、脱硝燃料燃焼域１１では
十分な燃焼が行われないため、燃え残りによるチ
ヤー（石炭粒）が多く発生し、しかも、主バーナ
燃焼域ａにおいて発生するチヤーを未燃燃料存在
還元域ｂにおいて燃焼してガス化するにも、O2
濃度が低く、しかも上記低温化した雰囲気のもと
では、いま一つ効果的なガス化が行えず、したが
つて、次の段階で、アフタエアを供給して完全燃
焼を図ろうとしても、あらかじめ、完全ガス化さ
れていないため、完全燃焼には至らず、多くのチ
ヤーが炉外にそのまま排出される結果となつてい
た。
十分な燃焼が行われないため、燃え残りによるチ
ヤー（石炭粒）が多く発生し、しかも、主バーナ
燃焼域ａにおいて発生するチヤーを未燃燃料存在
還元域ｂにおいて燃焼してガス化するにも、O2
濃度が低く、しかも上記低温化した雰囲気のもと
では、いま一つ効果的なガス化が行えず、したが
つて、次の段階で、アフタエアを供給して完全燃
焼を図ろうとしても、あらかじめ、完全ガス化さ
れていないため、完全燃焼には至らず、多くのチ
ヤーが炉外にそのまま排出される結果となつてい
た。
また、微粉炭中には、通常10％ないし20％程度
の灰分が含まれているので、この灰分の排出を円
滑に行つて、工業炉の損傷を未然に防止する必要
がある。
の灰分が含まれているので、この灰分の排出を円
滑に行つて、工業炉の損傷を未然に防止する必要
がある。
（発明の目的）
この発明は、上記課題に鑑みてなされたもので
あつて、NOxとチヤーの排出抑制を図り得ると
ともに、微粉炭中の灰分の排出を円滑に行い得る
微粉炭焚き低NOx燃焼装置を提供することを目
的とする。
あつて、NOxとチヤーの排出抑制を図り得ると
ともに、微粉炭中の灰分の排出を円滑に行い得る
微粉炭焚き低NOx燃焼装置を提供することを目
的とする。
（発明の構成）
上記目的を達成するため、この発明では、工業
炉の主バーナとアフタエア供給口との間に対応す
る外周部に、石炭部分燃焼炉を突設するととも
に、石炭部分燃焼炉の内部に、工業炉内に対しガ
ス導入口を介して連通する部分燃焼室を形成し、
かつ石炭部分燃焼炉の突出する外端部に、部分燃
焼室を連通する上記脱硝バーナを設置し、石炭部
分燃焼炉の中途に溶解灰をせき止めるバツフルを
設け、このバツフルの上流に溶解灰を石炭部分燃
焼炉から取り出す取出孔を設け、脱硝バーナの空
気供給口を、単位時間当りに供給される微粉炭量
に対し設定される理論燃焼必要空気量の50ないし
80％の空気量が単位時間当りに供給されるように
設定した。
炉の主バーナとアフタエア供給口との間に対応す
る外周部に、石炭部分燃焼炉を突設するととも
に、石炭部分燃焼炉の内部に、工業炉内に対しガ
ス導入口を介して連通する部分燃焼室を形成し、
かつ石炭部分燃焼炉の突出する外端部に、部分燃
焼室を連通する上記脱硝バーナを設置し、石炭部
分燃焼炉の中途に溶解灰をせき止めるバツフルを
設け、このバツフルの上流に溶解灰を石炭部分燃
焼炉から取り出す取出孔を設け、脱硝バーナの空
気供給口を、単位時間当りに供給される微粉炭量
に対し設定される理論燃焼必要空気量の50ないし
80％の空気量が単位時間当りに供給されるように
設定した。
（実施例）
以下、この発明の実施例を添付図面にもとづい
て説明する。
て説明する。
第３図はその一例を示し、図示しない構成部分
は、第１図の従来型と同様に構成され、図におい
て、１２は筒形の石炭部分燃焼炉で、工業炉１の
第２主バーナ３とアフタエア供給口１０間に対応
する外周部に突設され、その基端には、工業炉１
と連通するガス導入口１３が形成される一方、突
出する外端には、脱硝バーナ９が連通して設けら
れている。この炉外燃焼方式として構成した石炭
部分燃焼炉１２は耐火断熱材でもつて形成され、
ガス導入口１３側が下部となるように傾斜状をな
して設けてある。
は、第１図の従来型と同様に構成され、図におい
て、１２は筒形の石炭部分燃焼炉で、工業炉１の
第２主バーナ３とアフタエア供給口１０間に対応
する外周部に突設され、その基端には、工業炉１
と連通するガス導入口１３が形成される一方、突
出する外端には、脱硝バーナ９が連通して設けら
れている。この炉外燃焼方式として構成した石炭
部分燃焼炉１２は耐火断熱材でもつて形成され、
ガス導入口１３側が下部となるように傾斜状をな
して設けてある。
この石炭部分燃焼炉１２内には、脱硝バーナ９
とガス導入口１３との間に対応して、部分燃焼室
１４が形成されており、この場合、石炭部分燃焼
炉１２は、発生する灰を高温で旋回するガス流に
より溶融して、その溶融灰を燃焼ガスに同伴させ
ないサイクロン方式とされている。
とガス導入口１３との間に対応して、部分燃焼室
１４が形成されており、この場合、石炭部分燃焼
炉１２は、発生する灰を高温で旋回するガス流に
より溶融して、その溶融灰を燃焼ガスに同伴させ
ないサイクロン方式とされている。
ここで、脱硝バーナ９の空気供給口７からの空
気は、微粉炭に対し、次のように、その空気比が
設定されている。つまり、単位時間当りに供給さ
れる微粉炭を完全燃焼させるに必要な空気供給量
を理論燃焼必要空気量（当量）とした場合、空気
供給量／理論燃焼必要空気量、つまり、ここでい
う空気比を0.5〜0.8としてある。
気は、微粉炭に対し、次のように、その空気比が
設定されている。つまり、単位時間当りに供給さ
れる微粉炭を完全燃焼させるに必要な空気供給量
を理論燃焼必要空気量（当量）とした場合、空気
供給量／理論燃焼必要空気量、つまり、ここでい
う空気比を0.5〜0.8としてある。
上記空気比の上限値0.8を超えると、NOxの分
解に最も有効な活性炭化水素の発生がほとんどな
く、また、空気比の下限値0.5未満であると、上
記チヤーが著しく増大するので、好ましくない。
解に最も有効な活性炭化水素の発生がほとんどな
く、また、空気比の下限値0.5未満であると、上
記チヤーが著しく増大するので、好ましくない。
２０はバツフルで、石炭部分燃焼炉１２の中途
に設けられて、微粉炭中の溶解炭をせき止めるも
のである。２１は取出孔で、上記バツフル２０の
上流に設けられ、上記溶融灰を石炭部分燃焼炉１
２から取り出すものである。
に設けられて、微粉炭中の溶解炭をせき止めるも
のである。２１は取出孔で、上記バツフル２０の
上流に設けられ、上記溶融灰を石炭部分燃焼炉１
２から取り出すものである。
上記構成においては、脱硝バーナ９を介して微
粉炭と0.5〜0.8の空気比をもつ空気とが供給さ
れ、この場合、石炭部分燃焼炉１２が一定の限ら
れた空間であることと、耐火断熱性をもつことに
より、部分燃焼室１４内では、脱硝燃料燃焼域１
１が1700℃程度の高温燃焼域として発生する。
粉炭と0.5〜0.8の空気比をもつ空気とが供給さ
れ、この場合、石炭部分燃焼炉１２が一定の限ら
れた空間であることと、耐火断熱性をもつことに
より、部分燃焼室１４内では、脱硝燃料燃焼域１
１が1700℃程度の高温燃焼域として発生する。
したがつて、高温燃焼に伴つて所定量の供給空
気のうち、O2分が燃焼のために、完全に消費さ
れきるとともに、空気比が0.5以上であることも
あつて、チヤーが発生する余地も少ない。こうし
て、部分燃焼室１４内では、高温不完全燃焼に伴
う脱硝燃料燃焼域１１では供給される石炭のほと
んどがガス化し、これらガス化したものが、ガス
導入口１３から広い炉内へと急速に噴出されるた
め、大きく膨張して拡散状の未燃燃料存在還元域
ｂを形成することとなる。
気のうち、O2分が燃焼のために、完全に消費さ
れきるとともに、空気比が0.5以上であることも
あつて、チヤーが発生する余地も少ない。こうし
て、部分燃焼室１４内では、高温不完全燃焼に伴
う脱硝燃料燃焼域１１では供給される石炭のほと
んどがガス化し、これらガス化したものが、ガス
導入口１３から広い炉内へと急速に噴出されるた
め、大きく膨張して拡散状の未燃燃料存在還元域
ｂを形成することとなる。
この未燃燃料存在還元域ｂにおいては、上記高
温燃焼に伴い、O2もチヤーも全く存在せず、高
温で完全にガス化（CO、H2、HC*ガス）した状
態となる。
温燃焼に伴い、O2もチヤーも全く存在せず、高
温で完全にガス化（CO、H2、HC*ガス）した状
態となる。
したがつて、未燃燃料存在還元域ｂでは、O2
がなく、しかも空気比が0.8以下であることもあ
つて、活性炭化水素HC*で充満した拡張領域と
なるので、強力な脱硝還元能力をもつものとな
り、これにより、主バーナ燃焼域ａにおいて発生
し上昇する燃焼ガス中のNOが、上式（）の反
応をもつて効率的に分解され、他のＮ・Ｒ化合物
を目的どおり得ることとなる。
がなく、しかも空気比が0.8以下であることもあ
つて、活性炭化水素HC*で充満した拡張領域と
なるので、強力な脱硝還元能力をもつものとな
り、これにより、主バーナ燃焼域ａにおいて発生
し上昇する燃焼ガス中のNOが、上式（）の反
応をもつて効率的に分解され、他のＮ・Ｒ化合物
を目的どおり得ることとなる。
こうして、NOが完全に還元された形となると
ともに、完全ガス化されているので、アフタエア
供給口１０からの供給エアによつて上式（）の
ように反応し、その結果としてのNOが、燃焼完
結域ｃにおいて上式（）のように、上記Ｎ・Ｒ
と反応するため、N2に無害化脱硝された形のガ
スが炉外に取り出されることとなる。
ともに、完全ガス化されているので、アフタエア
供給口１０からの供給エアによつて上式（）の
ように反応し、その結果としてのNOが、燃焼完
結域ｃにおいて上式（）のように、上記Ｎ・Ｒ
と反応するため、N2に無害化脱硝された形のガ
スが炉外に取り出されることとなる。
また、主バーナ燃焼域ａにおいても若干発生す
ることが予想されるチヤーも、アフタエアの供給
に伴つて完全に消滅し、したがつて、炉外へのチ
ヤーの排出は、全体としてほとんどないこととな
る。
ることが予想されるチヤーも、アフタエアの供給
に伴つて完全に消滅し、したがつて、炉外へのチ
ヤーの排出は、全体としてほとんどないこととな
る。
ところで、石炭部分燃焼炉１２の炉内温度が著
しく高くなるので、微粉炭中に通常10％ないし20
％含まれる灰分が完全に溶融するのに対し、この
発明は、高温の石炭部分燃焼炉１２内の中途に溶
融灰せき止め用のバツフル２０を設けて、溶融灰
をせき止め、このバツフル２０の上流側に取出孔
２１を設けたから、上記溶融灰が高温に保たれて
いる間に溶融灰を石炭部分燃焼炉１２外に取り出
すことができる。したがつて、灰分の排出を円滑
に行うことができる。
しく高くなるので、微粉炭中に通常10％ないし20
％含まれる灰分が完全に溶融するのに対し、この
発明は、高温の石炭部分燃焼炉１２内の中途に溶
融灰せき止め用のバツフル２０を設けて、溶融灰
をせき止め、このバツフル２０の上流側に取出孔
２１を設けたから、上記溶融灰が高温に保たれて
いる間に溶融灰を石炭部分燃焼炉１２外に取り出
すことができる。したがつて、灰分の排出を円滑
に行うことができる。
また、石炭部分燃焼炉１２を、サイクロン方式
としておけば、それら溶融灰は、ガスによる強い
旋回流を受けて炉壁面に付着する。このことか
ら、溶融灰を、石炭部分燃焼炉１２の内壁に付着
させ、いわゆるセルフコーテイング作用により、
上記耐火物断熱材の代役としてもよい。
としておけば、それら溶融灰は、ガスによる強い
旋回流を受けて炉壁面に付着する。このことか
ら、溶融灰を、石炭部分燃焼炉１２の内壁に付着
させ、いわゆるセルフコーテイング作用により、
上記耐火物断熱材の代役としてもよい。
勿論、上記石炭部分燃焼炉１２は、サイクロン
方式としないこともある。
方式としないこともある。
（発明の効果）
以上説明したように、この発明によれば、工業
炉の主バーナとアフタエア供給口との間に対応す
る外周部に、石炭部分燃焼炉を突設するととも
に、石炭部分燃焼炉の内部に、工業炉内に対し、
ガス導入口を介して連通する部分燃焼室を形成
し、かつ石炭部分燃焼炉の突出する外端部に、部
分燃焼室と連通する上記脱硝バーナを設置した炉
外燃焼方式を採用し、上記脱硝バーナの空気供給
口を、単位時間当りに供給される微粉炭量に対し
設定される理論燃焼必要空気量の50ないし80％の
空気量が単位時間当りに供給されるように設定し
たのでNOxおよびチヤーのほとんどが存在しな
い状態のガスが工業炉外へ排出されることとな
り、これがごく簡単な構造をもつて実現できるよ
うになつた。また、石炭部分燃焼炉内の中途に溶
融灰せき止め用のバツフルを設けて溶融灰をせき
止め、このバツフルの上流側に取出孔を設けたか
ら、溶融灰が高温に保たれている状態で溶融灰を
石炭部分燃焼炉外へ取り出すことができるので、
灰分の排出を円滑におこなうことができる。
炉の主バーナとアフタエア供給口との間に対応す
る外周部に、石炭部分燃焼炉を突設するととも
に、石炭部分燃焼炉の内部に、工業炉内に対し、
ガス導入口を介して連通する部分燃焼室を形成
し、かつ石炭部分燃焼炉の突出する外端部に、部
分燃焼室と連通する上記脱硝バーナを設置した炉
外燃焼方式を採用し、上記脱硝バーナの空気供給
口を、単位時間当りに供給される微粉炭量に対し
設定される理論燃焼必要空気量の50ないし80％の
空気量が単位時間当りに供給されるように設定し
たのでNOxおよびチヤーのほとんどが存在しな
い状態のガスが工業炉外へ排出されることとな
り、これがごく簡単な構造をもつて実現できるよ
うになつた。また、石炭部分燃焼炉内の中途に溶
融灰せき止め用のバツフルを設けて溶融灰をせき
止め、このバツフルの上流側に取出孔を設けたか
ら、溶融灰が高温に保たれている状態で溶融灰を
石炭部分燃焼炉外へ取り出すことができるので、
灰分の排出を円滑におこなうことができる。
第１図は従来形燃焼装置の一例を示す略示図、
第２図はその要部拡大図、第３図はこの発明の一
実施例を示す要部拡大図である。 １……工業炉、２，３……主バーナ、６……微
粉炭供給口、７……空気供給口、９……脱硝バー
ナ、１０……アフタエア供給口、１２……石炭部
分燃焼炉、１３……ガス導入口、１４……部分燃
焼室、２０……バツフル、２１……取出孔。
第２図はその要部拡大図、第３図はこの発明の一
実施例を示す要部拡大図である。 １……工業炉、２，３……主バーナ、６……微
粉炭供給口、７……空気供給口、９……脱硝バー
ナ、１０……アフタエア供給口、１２……石炭部
分燃焼炉、１３……ガス導入口、１４……部分燃
焼室、２０……バツフル、２１……取出孔。
Claims (1)
- １ 微粉炭供給口と空気供給口とを設けた主バー
ナと脱硝バーナとが、脱硝バーナを上部として工
業炉の外周部に設置されるとともに、上記脱硝バ
ーナの上方に、アフタエア供給口が設けられた微
粉炭焚き低NOx燃焼装置において、上記工業炉
の主バーナとアフタエア供給口との間に対応する
外周部に、石炭部分燃焼炉を突設するとともに、
石炭部分燃焼炉の内部に、工業炉内に対しガス導
入口を介して連通する部分燃焼室を形成し、かつ
石炭部分燃焼炉の突出する外端部に、部分燃焼室
と連通する上記脱硝バーナを設置し、石炭部分燃
焼炉の中途に溶融灰をせき止めるバツフルを設
け、このバツフルの上流に溶融灰を石炭部分燃焼
炉から取り出す取出孔を設け、脱硝バーナの空気
供給口を、単位時間当りに供給される微粉炭量に
対し設定される理論燃焼必要空気量の50％ないし
80％の空気量が単位時間当りに供給されるように
設定したことを特徴とする微粉炭焚き低いNOx
燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22971183A JPS60122809A (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | 微粉炭焚き低ΝＯｘ燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22971183A JPS60122809A (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | 微粉炭焚き低ΝＯｘ燃焼装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60122809A JPS60122809A (ja) | 1985-07-01 |
| JPH031564B2 true JPH031564B2 (ja) | 1991-01-10 |
Family
ID=16896496
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22971183A Granted JPS60122809A (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | 微粉炭焚き低ΝＯｘ燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60122809A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0717928Y2 (ja) * | 1988-10-26 | 1995-04-26 | 川崎重工業株式会社 | Ｌ型ダクトを有するサイクロン燃焼炉接続部の構造 |
| JP2523756Y2 (ja) * | 1990-04-18 | 1997-01-29 | 川崎重工業株式会社 | 燃焼灰の溶融処理装置 |
| CN101532662B (zh) * | 2008-03-14 | 2013-01-02 | 烟台龙源电力技术股份有限公司 | 一种采用内燃式燃烧器的煤粉锅炉降低氮氧化物的方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6137927Y2 (ja) * | 1981-06-16 | 1986-11-04 | ||
| JPS58145810A (ja) * | 1982-02-22 | 1983-08-31 | Babcock Hitachi Kk | 石炭の燃焼方法 |
-
1983
- 1983-12-05 JP JP22971183A patent/JPS60122809A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60122809A (ja) | 1985-07-01 |
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