JPH03159665A - ラケットフレーム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、ラケットフレームに関し、詳しくは、繊維強
化プラスチック材料からなり、テニス、スカッシュ、バ
ドミントン等のラケットフレーム、特に、テニス用のラ
ケットフレームに好適に用いられるものである。

従来の技術 従来、この種のｗ＆維強化プラスチック材料からなるラ
ケットフレームにおいては、第９図および第ｌＯ図に示
すようにラケットフレームｌの長さ方向Ｘに対する繊維
角度θと、ラケットフレームの曲げ弾性率Ｅとの関係は
第１１図に示す通りである。即ら、繊維配向角度（以下
、繊維角度と略す）θがラケットフレームの長さ方向Ｘ
と平行であるθ＝０゜の時に曲げ弾性率Ｅは最大となり
、長さ方向Ｘに対して傾斜する繊維角度θが大きくなる
に従って、曲げ弾性率Ｅは小さくなり約ｌ５゜を超える
と急激に減少し、４５゜から９０゜まではほぼ一定値を
保っている。

従って、ラケットフレームの繊維角度θを小さくして曲
げ弾性率Ｅを大きくし、ボール打球によるフレームの変
形を小さくすることによって、第９図中に矢印方向Ｙで
示すボール打球方向（面外方向）の剛性、強度を高める
ことが出来る。

一方、ラケットフレームにはガット張力が作用し、第１
２図に示すよう、ラケットフレームｌに穿設した隣接ず
るガット穴２、２の間の部分３が、ガット４の張力によ
り破壊することがある。特に、ガット穴間の距離Ｄが小
さい程、ガット穴強度は小さ《なり、大きなガット張力
が作用ずろと破損しやすく、その場合にはガット穴２が
連通ずる不具合が生じる。

上記ガット張力に対するラケットフレームの強度を高め
るためには、フレームの繊維配向方向とガット張架方向
とをなるべく垂直にして、ガット張力に対する抵抗力を
高めることが好ましい。そのためは、上記フレームの長
さ方向に対する繊維角度θを大きくする方が、ガット張
力に対するフレーム強度を高めることが出来る。この点
より、ガット穴の間の強度を上げるために、従来、繊維
強化プラスチック層のうち最外側の層の繊維角度をθ−
９０゜としたり、あるいは、第１３図に示すように、θ
＝０゜とθ＝９０゜としたクロス層５を積層したものが
提供されている。

発明が解決しようとする課題 しかしながら、上記したように最外側にθ−９０゜の層
を配置すると、曲げ弾性率は小さくなり、面外剛性およ
び強度が低くなる欠点がある。

このように、繊維角度θを大きくするとガット張力に対
するフレーム強度を高めることが出来るが、面外方向の
剛性、強度は低くなる。一方、繊維角度θを小さくする
と、面外方向の剛性、強度を高めることが出来るが、ガ
ット張力に対するフレーム強度は小さくなるという、相
反する問題があった。

本発明は、上記した問題に鑑みてなされたちので、面外
剛性、強度とガット張力に対するガット穴強度の両方の
強度を高く保持でき、しかも、軽量なラケットフレーム
を提供することを目的とするものである。

課題を解決するための手段 本発明は、上記目的を達成するため、繊維強化プラスチ
ック材料から形成されるラケットフレームにおいて、 主要層を形成する２層以上の繊維強化プラスチックＵ（
Ｒ）を設け、これらの繊維強化プラスチック層（Ｒ）の
フレーム長さ方向に対する繊維角度（θ）を２種類以上
に相違させ、任意の繊維強化プラスチック層（ｒ）の繊
維角度を（θｋ）とすると、該繊維強化プラスチック層
（『）に隣接して内側に配置される繊維強化プラスチッ
ク層（ｒ＋１）の繊維角度（θｋ＋１）が、 （θｋ）≦（θｋ＋１） の関係を満たす設定としていることを特徴とするもので
ある。

即ち、繊維強化プラスチック材料から形成されるラケッ
トフレームにおいて、 積層される繊維強化プラスチック層のうち、内側の層の
フレーム長さ方向に対する繊維角度を、隣接する外側の
層のフレーム長さ方向に対する繊維角度以上としている
。

上記の如く、外層に繊維角度が内層より小さい層を配置
するのは、下記の理由による。即ち、繊維強化プラスチ
ック（ＦＲＰ）のような積層構造物のバネ定数（Ｅｒｚ
）は、第１４図に示すようなパイプ形状の場合、 ＥＩＺ＝Ｅ＋１＋＋Ｅ２１ｚ＋Ｅ：＋１３となる。但し
、 上記断面二次モーメントは、ｒ，＞Ｉｔ＞Ｌであるから
、Ｅｌｚを高くずるためには、断面二次モーメントの大
きい層、即ち、外側の層の曲げ弾性率Ｅを高くするほど
効果的である。

また、中心部に発泡体等を充填して中実とした積層構造
体の場合、該中実の曲げ弾性率をＥ４、断面二次モーメ
ントを０４とすると、該中実部を有する積層構造物のバ
ネ定数ＥＩｚは、ＥＩｚ＝Ｅ＋１＋＋ＥｔＩｔ＋ＥｓＩ
ｚ＋Ｅ４Ｉ４となる。しかしながら、該発泡体等からな
る中実の弾性率Ｅ４はＦＲＰで構成されていろＥ１、Ｅ
　ｔ、Ｅ，に比べ非常に小さく、Ｅ４ｒ．の値はＥ＋１
，＋Ｅ　２　１　ｔ　＋　Ｅ　３Ｉ　３の値に比べほと
んど無視してよい。

即ち、Ｅ　４Ｉ　４を加えた上記Ｅｌｚと、中実か無い
場合の中空構造の前記Ｅｌｚとほぼ同等であり、中実の
場合も中空の場合と同様に、Ｅｌｚを高くずるには、断
面二次モーメントの大きい層、即ち、外側の層の曲げ弾
性率Ｅを高くするほど効果的である。

従って、外側の層の曲げ弾性率Ｅを高くすべく、ガット
穴強度に関しても余り低くならない程度のＩｍ維角度が
小さい層を外劃に配置し、一方、内側の層にガッ｝・穴
強度が高い繊維角度の大きな層を配置して、ガット穴強
度を高く保持し、よって、面外剛性および強度も高く保
持出来るようにしている。

上記外側の層の繊維角度（θｋ）を隣接する内側の層の
繊維角度（θｋ＋１）以下とする繊維強化プラスチック
層の主要層は、ラケットフレーム全周にわたって積層し
ている層で、かつ、該主要層の繊維重量の和がラケット
フレームの全繊維重量の５０％以上を占め、かっ、該主
要層の各ｗ＆椎強化プラスチック層の繊維重量がラケッ
トフレームの全繊維重量の１０％以上を占めるものであ
ることが好ましい。

また、上記繊維強化プラスチック層の最外側の層の繊維
角度θ，は±１０”　≦θ，≦　±５５゛更に好ましく
は、±１５’　≦０２≦±２６゜の範囲に設定するのが
好ましい。一方、最内剃の層の繊維角度θ１は±２０９
≦０１≦±８０゜、更に好ましは、±３５°≦０１≦±
５５゜の範囲に設定することが好ましい。

上記繊維強化プラスチック材料は、連続繊維または長繊
維からなる繊維強化材で強化されたポリアミド樹脂から
なり、該ボリアミド樹脂は上記連続繊維及び／長繊維を
重量比で１０〜８０％含有している。ボリアミド樹脂を
マトリクス樹脂として用いると、ボリアミド樹脂は著し
く強靭性を有すると共に、振動減衰特性を有するもので
あるため、従来と比較して強化繊維の量を少なくし、軽
量化で耐久性の優れたラケットフレームを得ることが出
来る。また、上記ポリアミド樹脂は固有粘度かηが１．
８以上であることが好ましい。

さらに、上記繊維強化材はアルコール可溶性、水溶性、
または、アルコールおよび水の両方に対して可溶性のナ
イロン表面処理剤で表面処理されることが好ましい。

上記繊維強化材としては、用途に応じて、炭素繊維、ガ
ラス繊維、アラミド繊維、アルミナ繊維、炭化ケイ素繊
維、スチールワイヤ、アモルファス金属繊維及び／又は
それらの混合物が好適に用いられる。

上記繊維強化プラスチック材は、連続Ｖ＆維及び／また
は長繊維の強化材を予め所定の形状となるように、即ち
、中芯の回りに必要量だけ所定の角度で巻き付けたりし
てモールド内に型入れした後、重合触媒と開始剤を含む
溶融したω−ラクタム類を型内に注入し、これを加熱に
よりボリアミド樹脂とするモノマーキャスティング法を
用いて形或されることが好ましい。

上記モノマーであるω−ラクタム類としては、α−ピロ
リドン、α−ビペリドン、ε一カブロラクタム、ω一エ
ナントラクタム、ω一カプリ口ラクタム、ω−ベラルゴ
ノラクタム、ω−デカノラクタム、ω−ウンデカノラク
タム、ω−ラウロラクタム、あるいはこれらのＣ−アル
キル置換一ωラクタム、並びにこれらの二種以上のω−
ラクタムの混合物等が挙げられる。また、ω−ラクタム
類は必要に応じて改良成分（ソフト或分）を含むことが
出来る。

上記ソフト成分は分子中に使用する開始剤と反応する官
能基を有し、しかもＴｇの低い化合物で通常官能基を有
するポリエーテルや液状ポリブタジュンなどが使用され
る。

上記ω−ラクタム類として使用される市販の原料として
は、宇部興産（株）会社のＵＢＥナイロン（ＴＪＸ−２
１）がある。これはアルカリ触媒とカブロラクタムから
なろＡ成分と、ソフト成分を含むプレボリマーとカブロ
ラクタムからなるＢｌｆｆｌ分とから構戒されている。

上記重合触媒としては水素化ナトリウムＮａＨが好まし
いが、その他のナトリウム、カリウム、水素化リチウム
等の公知のω−ラクタムの重合触媒を使用することが出
来る。その添加量はω−ラクタムに対して０．１〜０．
５モル％の範囲が好ましい。

また、重合開始剤としては、Ｎ−アセチルーεカブロラ
クタムが用いられるが、その他のトリアリルイソシアヌ
レート、Ｎ〜置換エチレンイミン誘導体、１．　　１’
一カルボニルビスアジリジン、才キサゾリン誘導体、２
−（Ｎ−フェニルベンズイミドイル）アセトアニリド、
２−Ｎ−モリホリノーシクロヘキセンー１．３−ジカル
ボキサニリド等や既に公知のイソシアナート、カルボジ
イミド等の化合物をも用いることが出来る。これら重合
開始剤の添加量としては、ω−ラクタムの量に対して０
．０　５〜ｌ．０モル％の範囲内にあることが好ましい
。

さらに、上記中芯の素材としては内圧を保持し、空気な
どの注入により金型形状に沿う可撓性を有するものであ
ればよく、ナイロン、セロファン、ゴム、ポリエステル
、ポリエーテルケトンなどのチューブまたは袋状のもの
が用いられる。

尚、本発明に係わる繊維強化プラスチック材料から形成
されるラケットフレームは、上記の如く中芯素材として
チューブあるいは袋状のものを用いて、中空構造とする
ことが好ましいが、該中空部に発泡体等を充填して中実
構造体としても適宜に用いることが出来ることは言うま
でもない。

実施例 以下、本発明を図面に示す実施例により詳細に説明する
。

第１図は本発明に係わるテニス用ラケットフレームｌＯ
を示し、該ラケットフレームｌＯの各部の断面形状は第
２図および第３図に示す通りである。即ち、ラケットフ
レームｌＯは全周に亙って、中芯部に肉厚チューブ１１
１該チューブ１１の外周に繊維強化プラスチック材料か
らなる内側の層（以下、内層と略す）１２、該内層１２
の外周に同様に′ａ維強化プラスチック材料からなる外
側の（以下、外層と略す）１３を備え、かつ、必要箇所
には外層ｌ３の外周に部分的に補強層１４を備えている
。

上記内層！２の繊維強化プラスチックの繊維角度θ，は
、第４図（Ａ）に示すごとく、±２０゜以上で±８０゜
以下、好ましくは、±３５゜以上で±５５゜以下として
いる。一方、外層ｌ３の繊維角度θ，は第４図（Ｂ）に
示すごとく、士ｌＯ゜以上で、±５５゜以下、好ましく
は、±１５゜以上で±２６゜以下に設定される。本実施
例では、内層１２の繊維角度θ１を４５゜、外層ｌ３の
繊維角度θ，を２４′としている。

上記内層ｌ２および外層１３はラケットフレームの全周
に亙って設けられる主要層で、本実施例では該主要層を
構成する繊維強化プラスチック層（Ｒ）は２層であるが
、外層１３（ｒ）と内層１２（ｒ＋１）に限定されず、
２層以とであればよい。

また、上記主要層を形成する繊維強化プラスチック層（
Ｒ）の繊維重量の総和は、即ち、内層ｌ２と外層１３の
繊維重量の和は、ラケットフレームの全繊椎重量の５０
％以上を占めるように設定していろ。さらに、これら主
要層を形成する各＠帷強化プラスチック層、即ち、内層
ｌ２および外層１３の各繊維重量はラケソトフレームの
全繊維重量の１０％以上を占めるように設定していろ。

本第１実施例においては、ラケットフレーム全体の全１
ａ椎重量に対する各層の割合は内層１２では４０％、外
層Ｉ３では２５％で、主要層以外の補強層ｌ４で３５％
としている。

尚、本発明の第１実施例のテニスラケットは２層である
ため、隣接する繊椎強化プラスチック層のうち外劃の層
（ｒ）の繊維角度（θｋ）が最外層の繊維角度（θ１）
に対応し、該繊維強化プラスチック層（ｒ）に隣接して
内側は配置される繊維強化ブラスチック／Ｆｔ（ｒ＋１
）が内層１２に相当して、その繊ｔ（ｆｆｉ角度（θｋ
＋１）が最内層の繊維角度（θ１）に対応する。よって
、本実施例においても、上記したように、Ｏｋ≦θｋ＋
１の関係を満たしている。

上紀したラケットフレーム１０は、以下に記載するモノ
マーキャスティング法により製造している。

肉厚チューブ１１を肉厚１００μｍのナイロンチューブ
で形成し、該肉厚チューブＩｔを中芯として、アルコー
ル可溶性ナイロンＡ７０（東レ（株）会社）０．５ｗｔ
％メタノール溶液で表面処理したカーボン繊維編組を、
フレーム長手方向に対して繊維角度が４５゜をなすよう
に（３Ｋ４５゜品番ＢＣ−７３６４−４５（２０）東邦
レーヨン（株））を、上記チューブ１１の外周に巻き付
ける。ついで、繊維角度が２４゜をなすように（　６Ｋ
２４品番：ＢＣ−７６６４−４５（２０）東邦レーヨン
（株）会社）を巻き付ける。このように中芯チューブｌ
１の外周全体に内｛則層１２、外側層ｌ３を積層して主
要層を形成するようにし、さらに、必要な部位に浦強層
ｌ４を設けたものを金型内にセットする。セット後、金
型を１５０℃で加熱し、次に、真空ボンブを用いて金型
内をＩｍｍＨｇまで減圧する。

ついで、９０゜Ｃに溶融した重合触媒と開始剤を含むω
−ラクタム類を型内に圧人する。本実施例では、宇部興
産（株）会社から市販のＵＢＥナイロン（ＵＸ−２１）
を用いており、アノレカリ角虫媒とカブ口ラクタムから
なるＡ成分と、ソフト成分を含むプレポリマーとカブ口
ラクタムからなるＢｌｆｆｌ分とをｌ．ｌの割合で混合
したものを、注入圧１．５ｋｇ／ｃｍ”の圧力で金型内
に注入し、かつ、チューブ１１内に内圧をかけて、図示
の如き中空構造のテニスラケットを製造している。

上記本発明に係わるテニスラケットの面外強度、剛性お
よびガット穴強度を、内層および外層の繊維角度を逆と
した場合の比較するため、内層ｌ２の繊維角度θ１を外
層１３の繊維角度θ，より小とした第１比較例のテニス
ラケットを製造した。

即ち、第１実施例とは逆に、内層１２に６Ｋ２４゜の繊
椎層を積層し、外層１３として３Ｋ４５゜の繊維層を積
層すると共に、内層ｌ２の繊維重量をラケットフレーム
全体の繊維重量の２５％、外層１３の繊維Ｍ量を４０％
、浦強層の繊維重量を３５％とし、池は同様として、テ
ニスラケットを同様に製造した。

上記第１実施例と第１比較例とのテニスラケソトの強度
試験を行って比較した。該強度試験は下記の平圧強度、
ガット穴強度、ヘッドチャック剛性について試験した。

上記平圧強度はラケットフレームの而外強度の評価基準
となるもので、第５図（ＡＸＢ）に示す如くテニスラケ
ットフレームを両側点Ｐ１、Ｐ，とで支持して中心点Ｐ
３に荷重をかけて試験した．，Ｐ１とＰ３間の長さ、Ｐ
３とＰ，間の長さは夫々３０ｃｍとしている。

ガット穴強度は第６図（Ａ．ＸＢＸＣ）に示すようにラ
ケットフレーム１０のガット穴１５にワイヤー１６を通
し、ガット穴ｌ５の間の部分Ｉ７か破壊するまで引っぱ
り、破壊時の荷重を測定した。

ヘッドチャック剛性も、ラケットフレームの面外方向の
剛性の評価基準となるもので、第７図（Δ）（Ｂ）に示
すように、ラケットフレームＩＯのヘッド郎ｌ８を片持
ち支持し、支持端より５５ｃｍｌｌｆｔれた点にラケッ
トフレーム１０のグリップ部先端ｌ９を位置させ、該グ
リップ部の先端１９に５ｋｇの荷重を付加した際の距離
（ａ）を測定した。該距＃（ａ）の値が小さいフレーム
ほど、面外の剛性がかたいといえる。

上記第１実施例と第１比較例との平圧強度、ガット穴強
度、ヘッドチャック剛性についての試験結果を下記の表
１に示す。

表１ 第８図は本発明の第２実施例を示すもので、中芯チュー
ブ２０の外周に３層の繊維強化プラスチック層２１，２
２、２３を設け、さらに、随時部分的に補強層２４を設
けている。該第２実施例のテニスラケットフレームも、
第ｌ実施例と同一のモノマーキャスティング法を用いて
製造している。

上記繊維強化プラスチック層は第１実施例と同様にカー
ボン繊維を用い、そのａ＃！角度を、中芯チューブ２０
の外周に配置する最内層２１では５５゜（３Ｋ５５”品
番；ＢＣ−７３６４−５５（２０）東邦レーヨン（株）
会社）、２番目の層２２を２０゜（３Ｋ２０゜品番．Ｂ
Ｃ−７３６４−２０（２０）東邦レーヨン（株）会社）
、３番目の外層２３を２０’（３Ｋ２０゜品番．ＢＣ−
７３６４−２０（２０）東邦レーヨン（味）会社）とし
ていろ。

上記第２実施例は主要層のｗ＆維強化プラスチック層（
Ｒ）が３層で、外層２　３　（ｒ）の繊維角度θ２（θ
ｋ）を隣接して内側に配置する２番目の層２２（ｒ＋１
）の繊維角度（θｋ＋１）と同一とし（θｋ＝θｋ＋Ｉ
）、この２番目の層２２と隣接して内側に配置する最内
層２１（ｒ＋２）の繊維角度θ１（θｋ＋２）を、θｋ
＋１＜θｋ＋２としている。

かつ、上記各層２１，２２、２３、２４の繊維重量のラ
ケットフレーム全体の繊維重量に対する割合は、内層２
ｌで１５％、中間層２２で１５％、外層２３で２０％、
補強層２４で５０％としている。

上記第２実施例に係わるテニスラケットフレームに対し
て、内層の繊維角度を外層の繊維角度より小とした第２
比較例のテニスラケットを製造した。即ち、第ｌ実施例
とは逆に最内層２■こ２０’（３Ｋ２０゜品番；ＢＣ−
７３６４−２０（２０）東邦レーヨン（株）会社）、２
番目の層２２を同様に２０゜（３Ｋ２０゜品番；ＢＣ−
７３６４−２０（２０）東邦レーヨン（抹）会社）、３
番目の外層２３では５５′″（３Ｋ５５゜品番．ＢＣ−
７３６４−５５（２０）東邦レーヨン（株）会社）とし
ている。また、第２実施例と同様に、外層の外郎には随
時部分的に補強層を設けており、かつ、各層の繊Ｍ１重
量のラケットフレーム全体の繊維重量に対する割合を、
内８２１で２０％、中間層２２で１５％、外層２３で１
５％、補強層２４で５０％としている。

上記第２実施例と第２比較例についても、上記と同様な
、平圧強度、ガット穴強度、ヘッドチャック剛性につい
て比較試験をおこなった。

その結果は、下記の表２に示す通りである。

表２ 発明の効果 以上の説明より明らかなように、本発明に係わるラケッ
トフレームによれば、繊維強化プラスチック材料から形
成されるラケットフレームにおいて、これらｗ＆維強化
プラスチック層の内層のフレーム長さ方向に対する繊維
角度を、外側層の繊維角度と比較して大きく設定してい
ることにより、即ち、面外方向の剛性、強度に対して効
果が大きい外層の′ａ惟角度を小さく設定する一方、ガ
ット穴強度を高めるために、内層の繊維角度を外層より
大きく設定しているため、面外方向の剛性、強度および
ガット穴強度のいずれら高く保持することか出来る。

しかも、繊維強化プラスチック材料として連続繊維又は
長繊維で強化されたボリアミド樹脂を用いており、ボリ
アミド樹脂が強靭で振動減衰性が大きいため、繊維量を
従来より減少させて軽量で、しかし、打撃時に振動が伝
わりにくいラケットフレームを提供できる等の種々の利
点を有するしのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例を示すテニス用ラケットフ
レームの平面図、第２図は第１図のｎ−■線拡大断面図
、第３図（Ａ）乃至（Ｅ）は第１図のＡ−Ａ’　乃至Ｅ
−Ｅ’　の概略断面図、第４図（Ａ）（Ｂ）はラケット
フレームの内層と外層の繊維角度を表す眼略図、第５図
（ＡＸＢ）は平面強度の試験方法を示す概略図、第６図
（ＡＸＢ）（Ｃ）はガット穴強度の試験方法を示す概略
図、第７図（Ａ）（Ｂ）はヘンドヂャック剛性の試験方
法を示す概略図、第８図は本発明の第２実施例に係わる
テニス用ラケノｈフレームの断面図、第９図（Ａ）（Ｂ
）はラケットフレームについて問題点を説明するための
ラケットフレームの概略図、第１０図（Ａ　）（Ｂ　Ｘ
Ｃ　）（Ｄ　）は第９図中の１部を拡大して示すもので
、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）は（Ａ）の
Ｃ−Ｃ断面図、（Ｄ）は（Ａ）のＤ−Ｄ断面図、第ＩＩ
図は繊維角度θと曲げ弾性率との関係を示す線図、第１
２図はガット張力によるラケットフレームの破壊例を示
す断面図、第１３図は従来の繊）′４ｃ層を示す概略斜
視図、第１４図はＦＲＰを積層したパイプ状構造物のバ
ネ定数を説明するための概略図である。 ０・・繊維角度θ、θ，・・内層の繊維角度、θ，・・
外図のｉ＜イＩＩ￥１度、 ■、１０・・ラケントフレーム、 ２、１５・・ガット穴 ＋１・・中芯ヂューブ、１２・・内層、１３・・外層、
１４・・補強層。 第８口 第１１図 縁櫨帛度♂ 第１２図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、繊維強化プラスチック材料から形成されるラケット
   フレームにおいて、 主要層を形成する２層以上の繊維強化プラスチック層（
   Ｒ）を設け、これらの繊維強化プラスチック層（Ｒ）の
   各層のフレーム長さ方向に対する繊維角度（θ）を２種
   類以上に相違させ、任意の繊維強化プラスチック層（ｒ
   ）の繊維角度を（θｋ）とすると、該繊維強化プラスチ
   ック層（ｒ）に隣接して内側に配置される繊維強化プラ
   スチック層（ｒ＋１）の繊維角度（θｋ＋１）が、 （θｋ）≦（θｋ＋１） の関係を満たす設定としていることを特徴とするラケッ
   トフレーム。 ２、上記ラケットフレームの繊維強化プラスチック層か
   らなる主要層とは、ラケットフレーム全周にわたって積
   層している層で、かつ、該主要層の繊維重量がラケット
   フレームの全繊維重量に対して５０％以上を占める請求
   項１記載のラケットフレーム。 ３、上記主要層を形成する各繊維強化プラスチック層の
   繊維重量は、ラケットフレームの全繊維重量に対して１
   ０％以上である請求項１乃至２記載のラケットフレーム
   。 ４、上記主要層の繊維強化プラスチック層のうち、最外
   側に配置する繊維強化プラスチック層の繊維角度（θ＿
   ２）が ±１０°≦（θ＿２）≦±５５° 最内側に配置する繊維強化プラスチック層の繊維角度（
   θ＿１）が ±２０°≦（θ＿１）≦±８０° である請求項１乃至３記載のラケットフレーム。 ５、上記繊維角度（θ＿２）が ±１５°≦（θ＿２）≦±２６° 上記の繊維角度（θ＿１）が ±３５°≦（θ＿１）≦±５５° である請求項４記載のラケットフレーム。 ６、上記請求項１乃至５のいずれかに記載のテニス用の
   ラケットフレーム。