JPH03161124A - ドロー・アイアニング缶成形用サーメット工具 - Google Patents
ドロー・アイアニング缶成形用サーメット工具Info
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- JPH03161124A JPH03161124A JP1296182A JP29618289A JPH03161124A JP H03161124 A JPH03161124 A JP H03161124A JP 1296182 A JP1296182 A JP 1296182A JP 29618289 A JP29618289 A JP 29618289A JP H03161124 A JPH03161124 A JP H03161124A
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Landscapes
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産盤上の利用分野〕
本発明はドロー・アイアニング缶或形用サーメット工具
｝；関し、さらに詳しくは、ドローイング（ Ｄｒａｗ
ｉｎｇ ）一アイアニング（ Ｉｒｏｎｉｎｇ ）缶，
即ちＤＩ缶或形用の，耐摩耗性，籾性｝二優れ、且つ軽
置で耐食性に優れたアイアニングボンｆ（二関する。
｝；関し、さらに詳しくは、ドローイング（ Ｄｒａｗ
ｉｎｇ ）一アイアニング（ Ｉｒｏｎｉｎｇ ）缶，
即ちＤＩ缶或形用の，耐摩耗性，籾性｝二優れ、且つ軽
置で耐食性に優れたアイアニングボンｆ（二関する。
従来，アイアニングボンデ用材料としては、ＪＩＳ
Ｈ５５０１の超硬合金Ｄ２なる材種が汎用されている。
Ｈ５５０１の超硬合金Ｄ２なる材種が汎用されている。
これはＣＯを６〜８重ｔ９６含むＷＣ−Ｃｏ系超硬合金
である。
である。
従来汎用されている超硬合金Ｄ２は、耐摩耗性と靭性に
は優れているが、二つの欠点を有する。
は優れているが、二つの欠点を有する。
その−は、比重が１ ５ ｇ／一と極めて重いことであ
り、七の二は、耐食性が劣ることである。
り、七の二は、耐食性が劣ることである。
ＤＩ缶の戊形はブリキ、ブラックプレート、アルミニウ
ム板（合金を含む）等の金属ブランクを浅絞りしてカク
プに或形後（ドローイング）、第５図に示すように、ク
リアランスが浅絞りしたカップの側壁３の厚さより小さ
いダイスｌとポンテ２を用いて、エマルジ冒ン油のよう
な冷却・潤滑剤の供給の下に、カップの側壁をしごき引
き伸ばし、その厚さを域少させる（アイアニング＞ｒｅ
．形法であって、ツーピース缶用缶胴部の製造に適し、
ビール缶やソフトドリンク缶の製造に広く採用されてい
る戒形法であるが、これは極めて過酷な盟性加工で、摩
擦力、曲げ、衝撃力がかかるため，これに使用するボン
テは高度の耐摩耗性と靭性を必要とする。
ム板（合金を含む）等の金属ブランクを浅絞りしてカク
プに或形後（ドローイング）、第５図に示すように、ク
リアランスが浅絞りしたカップの側壁３の厚さより小さ
いダイスｌとポンテ２を用いて、エマルジ冒ン油のよう
な冷却・潤滑剤の供給の下に、カップの側壁をしごき引
き伸ばし、その厚さを域少させる（アイアニング＞ｒｅ
．形法であって、ツーピース缶用缶胴部の製造に適し、
ビール缶やソフトドリンク缶の製造に広く採用されてい
る戒形法であるが、これは極めて過酷な盟性加工で、摩
擦力、曲げ、衝撃力がかかるため，これに使用するボン
テは高度の耐摩耗性と靭性を必要とする。
またアイアニングポンチ用材料としては，以下の理由に
より比重の小さい軽敬で、且つ耐食性に優れたものが望
ましい。
より比重の小さい軽敬で、且つ耐食性に優れたものが望
ましい。
第５図はアイアニング成形の原理を示したものであるが
、生産機においては、第６図のごとくボンｙ−２が長さ
１ｍｌ２Ｌ上のＭ裂丸棒（シャフト４）の先端部｛：取
り付けられ、水平方向に移動して、ダイス３枚を通過し
、各ダイス毎に約３０％の板厚礒少率で３段階のアイア
ニング加工が施される。
、生産機においては、第６図のごとくボンｙ−２が長さ
１ｍｌ２Ｌ上のＭ裂丸棒（シャフト４）の先端部｛：取
り付けられ、水平方向に移動して、ダイス３枚を通過し
、各ダイス毎に約３０％の板厚礒少率で３段階のアイア
ニング加工が施される。
この時、ボンｆ２と３枚のダイス１の中心軸が１μのレ
ベルで高精度（＝一致していなければ、ボンテとダイス
とのクリアランスに偏りを生じ、変形缶を生じる。
ベルで高精度（＝一致していなければ、ボンテとダイス
とのクリアランスに偏りを生じ、変形缶を生じる。
シャフト４の先端部（；ボンチ２が取り付けられると、
ボンテの重眼｛；応じてシャフト４の先端部が垂れ下が
り、νヤフト全体を持ち上げるか、ダイスの向きを変え
るなどの調整（アライメント）が必要となり，このため
ポンチの重歇が重ければ重いほどアライメントに手間収
り、製缶精度も低下するので、ボンテは軽量であること
がａｔしい。
ボンテの重眼｛；応じてシャフト４の先端部が垂れ下が
り、νヤフト全体を持ち上げるか、ダイスの向きを変え
るなどの調整（アライメント）が必要となり，このため
ポンチの重歇が重ければ重いほどアライメントに手間収
り、製缶精度も低下するので、ボンテは軽量であること
がａｔしい。
また、アイアニング或形に用いられる冷却・潤滑剤は腐
食性の強いエマルジ盲ン油であって、アイアニングポン
チにはステンレス鋼なみの耐食性が要求される。
食性の強いエマルジ盲ン油であって、アイアニングポン
チにはステンレス鋼なみの耐食性が要求される。
従来、アイアニングポンチ用材料として，使用されてい
るＪＩＳ Ｈ５５０１の超硬合金Ｄ２は、耐摩耗性と
靭性の点では十分であるが、前記のごとく、比重が１
５ ｇ／ｃｍ３と極めて重い材料であって，また， Ｃ
ｏがエマルジ冒ン油によって腐食され易＜、ＷＣ粒子の
脱落を生じて、ポンチ表面に曇りを生じるため，高頻度
の研磨作業を必要としている。ヰ重がより小さく、耐食
性がより優れ、且つ十分な耐４！耗性と靭性のある材料
が、強く求められている。
るＪＩＳ Ｈ５５０１の超硬合金Ｄ２は、耐摩耗性と
靭性の点では十分であるが、前記のごとく、比重が１
５ ｇ／ｃｍ３と極めて重い材料であって，また， Ｃ
ｏがエマルジ冒ン油によって腐食され易＜、ＷＣ粒子の
脱落を生じて、ポンチ表面に曇りを生じるため，高頻度
の研磨作業を必要としている。ヰ重がより小さく、耐食
性がより優れ、且つ十分な耐４！耗性と靭性のある材料
が、強く求められている。
本発明は，軽量で、生産機に取り付けたときのシャフト
の垂れ下がり量が少なく、冷却・潤滑剤に対する十分な
耐食性を有し，且つ、過酷なアイアニング加工に十分耐
えうるだけの耐摩耗性と靭性な有する，アイアニングポ
ンチ用材料を提供することを目的とする。
の垂れ下がり量が少なく、冷却・潤滑剤に対する十分な
耐食性を有し，且つ、過酷なアイアニング加工に十分耐
えうるだけの耐摩耗性と靭性な有する，アイアニングポ
ンチ用材料を提供することを目的とする。
上記の目的を達戊するためＩ二，本発明Ｃ二よるアイア
ニングポンチは，その素材として、Ｎｉ ： ２ ０〜
４０重徽％、Ｍｏ２Ｃ／ＴｉＣＮ ： ０． ２〜Ｑ，
５ 、ＴｉＣＮ中のＣ， Ｎ＠Ｃ／ （Ｃ＋Ｎ） ：
０．５〜０．９、ＴａＮ：５〜３０重ｑ％であるＴ
ｉＣＮ −Ｍｏ２Ｃ −ＴａＮ −Ｎｉ 系サーメッ
トを使用するものである。
ニングポンチは，その素材として、Ｎｉ ： ２ ０〜
４０重徽％、Ｍｏ２Ｃ／ＴｉＣＮ ： ０． ２〜Ｑ，
５ 、ＴｉＣＮ中のＣ， Ｎ＠Ｃ／ （Ｃ＋Ｎ） ：
０．５〜０．９、ＴａＮ：５〜３０重ｑ％であるＴ
ｉＣＮ −Ｍｏ２Ｃ −ＴａＮ −Ｎｉ 系サーメッ
トを使用するものである。
本発明者等は、先に特願昭６３−２２３５９５において
、ドロー・アイアニング缶或形用工具材料とＬで好適な
Ｔ ｉＣＮ −Ｍｏ２Ｃ −Ｎｉ−Ｏｒ系サーメットを
開示したが、七の後多くの元素．化合物｛＝ついて、同
等の効果を有するものを探索した結果、Ｃｒｌ：′ｅ換
してＴａＮを使用することにより、先願昭６３−２２３
５９５と同等の効果が得られることを新た｛二発見した
ものである。
、ドロー・アイアニング缶或形用工具材料とＬで好適な
Ｔ ｉＣＮ −Ｍｏ２Ｃ −Ｎｉ−Ｏｒ系サーメットを
開示したが、七の後多くの元素．化合物｛＝ついて、同
等の効果を有するものを探索した結果、Ｃｒｌ：′ｅ換
してＴａＮを使用することにより、先願昭６３−２２３
５９５と同等の効果が得られることを新た｛二発見した
ものである。
本発明サーメットの比重は約７． ５ ｇ ／ａｍ３で
あり、超硬合金Ｄ２の５０９６の重暖しかなく、十分；
：軽量化を果たすものである。また、本発明におけるサ
ーメットはＴａＮを添加したことを特徴としてお？、こ
れにより十分な耐食性を有するものである。
あり、超硬合金Ｄ２の５０９６の重暖しかなく、十分；
：軽量化を果たすものである。また、本発明におけるサ
ーメットはＴａＮを添加したことを特徴としてお？、こ
れにより十分な耐食性を有するものである。
また． Ｎｉ， Ｍｏ２Ｃ， ＴｉＣＮ中のＣ，Ｎ量を
適正範囲に規定しているので，過酷なアイアニング加工
に十分耐えうるだけの耐摩耗性と靭性な有するものであ
り、上記の問題点を全て解決することができる。
適正範囲に規定しているので，過酷なアイアニング加工
に十分耐えうるだけの耐摩耗性と靭性な有するものであ
り、上記の問題点を全て解決することができる。
サーメットは一般【＝切削工具として汎用されており、
七の組成はＮｉ：７〜１６％を有するＴｉＣＮ一Ｍｏ２
Ｃ Ｎｉ系サーメットであるが、これらは靭性が不足
するため、過酷なアイア二ング加工に耐えられず、破損
してしまうのでアイアニングポンチとして使用すること
はできない。
七の組成はＮｉ：７〜１６％を有するＴｉＣＮ一Ｍｏ２
Ｃ Ｎｉ系サーメットであるが、これらは靭性が不足
するため、過酷なアイア二ング加工に耐えられず、破損
してしまうのでアイアニングポンチとして使用すること
はできない。
また、汎用されてはいないが、かりに、Ｎｌｆｆｉを２
０％以上としたＴｉＣＮ −Ｍｏ■Ｃ−Ｎｉ系ナーメ，
トな用いても、これでは、耐食性が不足するため、やは
り，上記の問題点を全て解決することはできない。
０％以上としたＴｉＣＮ −Ｍｏ■Ｃ−Ｎｉ系ナーメ，
トな用いても、これでは、耐食性が不足するため、やは
り，上記の問題点を全て解決することはできない。
本発明＋：オｉ＋ル＆本Ａｌｌ戊＋：−、ＷＣ． Ｔａ
Ｃ， ＮｂＣ，ＺｒＣ， ＶＣ， Ｃｏ．人ｌ等を、軽
量化と靭性な損なわない範囲で添加した材料は、本発明
の思想に含まれるものであり、本発明の目的を達或する
手段として使用することができる。
Ｃ， ＮｂＣ，ＺｒＣ， ＶＣ， Ｃｏ．人ｌ等を、軽
量化と靭性な損なわない範囲で添加した材料は、本発明
の思想に含まれるものであり、本発明の目的を達或する
手段として使用することができる。
次１；、本発明における成分限定理由１二ついて記述す
る。
る。
Ｎｉはサーメットを構成する硬質微粒子を結合させるた
め｛；含有させる元素であるが、２０重量％未満では前
記粒子間のバインダーとしてのＮｉｉｉが不足し抗折力
が低下する。一方４０９６を超えるとＮｉプールを形成
し，硬質微粒子間の距離が過大となり、やはり抗折力が
低下する。従って，Ｎｔｔは２０〜４０重盪％とした。
め｛；含有させる元素であるが、２０重量％未満では前
記粒子間のバインダーとしてのＮｉｉｉが不足し抗折力
が低下する。一方４０９６を超えるとＮｉプールを形成
し，硬質微粒子間の距離が過大となり、やはり抗折力が
低下する。従って，Ｎｔｔは２０〜４０重盪％とした。
Ｍｏ２Ｃは１１粒子周辺｛二、いわゆる周辺組織を形或
して、ＴｉＣＮとＮｉとの濡れ性を改善するため（：含
有させる戚分であるが，’ｒｔｃＮｔ：一対する相対量
としてＭｏ２Ｃ／Ｔ ｉＣＮが０． ２以下では上記作
用が期待できない。一方この比が０．５以上ではＭＯ２
Ｃ ｌＮが多くなり過ぎ、前記周辺組織の層厚が増加し
て、抗折力の低下をきたす。従ってＭｏｚＣ量は， Ｍ
ｏ２Ｃ ／ＴｉＣＮ１０． ２〜０． ５とした。
して、ＴｉＣＮとＮｉとの濡れ性を改善するため（：含
有させる戚分であるが，’ｒｔｃＮｔ：一対する相対量
としてＭｏ２Ｃ／Ｔ ｉＣＮが０． ２以下では上記作
用が期待できない。一方この比が０．５以上ではＭＯ２
Ｃ ｌＮが多くなり過ぎ、前記周辺組織の層厚が増加し
て、抗折力の低下をきたす。従ってＭｏｚＣ量は， Ｍ
ｏ２Ｃ ／ＴｉＣＮ１０． ２〜０． ５とした。
ＴｉＣＮ中のＣ，Ｎ量（二ついては、Ｃ／（Ｃ＋Ｎ）が
０． ５以下ではＮ量が過大となり、焼結中にＮ２ガス
を発生し、このため焼結体中喀；空孔な生じ十分な抗折
力が得られない。一方この比が０． ９以上ではＮ値が
不足するため、粒或長が促進され、硬度・抗折力とも（
；低下するので好ましくない。従ってＣ／（Ｃ＋Ｎ）の
値は０． ５〜０． ９とした。
０． ５以下ではＮ量が過大となり、焼結中にＮ２ガス
を発生し、このため焼結体中喀；空孔な生じ十分な抗折
力が得られない。一方この比が０． ９以上ではＮ値が
不足するため、粒或長が促進され、硬度・抗折力とも（
；低下するので好ましくない。従ってＣ／（Ｃ＋Ｎ）の
値は０． ５〜０． ９とした。
ＴａＮは周辺組織およびＮｉ中に固溶して耐食性を向上
させるが、５重盪％未満では七の効果を十分期待できず
、一方３０重量％を超えると、Ｔｉ， Ｔａ，Ｍｏを含
む複炭窒化物の析出置が増し抗折力が低下する。従って
ＴａＮ ＠は５〜３０重量９６とした。
させるが、５重盪％未満では七の効果を十分期待できず
、一方３０重量％を超えると、Ｔｉ， Ｔａ，Ｍｏを含
む複炭窒化物の析出置が増し抗折力が低下する。従って
ＴａＮ ＠は５〜３０重量９６とした。
以下本発明を実権例により詳細に説明する。
素材として、超硬合金Ｄ２および、第１表（；示すＡ−
Ｅ５種類のサーメットを用いてアイアニングボンテを作
製し、アルミニウムＤＩ缶の成形を行った。冷却・潤滑
剤としてはｒＷ坂のアルミニウムＤＩ缶用エマルジ嘗ン
油を用いた。製缶速度約２００缶／分で、板厚０． ３
４ ｍｍのアルミニウム板より直径約６５ｍｍで缶側
壁厚が０．１３ａｓの缶ビール用空缶を製造した。
Ｅ５種類のサーメットを用いてアイアニングボンテを作
製し、アルミニウムＤＩ缶の成形を行った。冷却・潤滑
剤としてはｒＷ坂のアルミニウムＤＩ缶用エマルジ嘗ン
油を用いた。製缶速度約２００缶／分で、板厚０． ３
４ ｍｍのアルミニウム板より直径約６５ｍｍで缶側
壁厚が０．１３ａｓの缶ビール用空缶を製造した。
第
ｌ
表
Ｂ，
Ｃ一本発明サーメットボンテ
第
２
表
Ｂ，
Ｃ−本発明サーメットポンチ
ポンチの重量は％サーメットボンｆＡ−Ｂが約３． ２
ｋｌであり，超硬合金Ｄ２ボンテは６． ４ ｋ，，
であった。ポンチをシャフト（；取り付けたときのνヤ
フト先端部の垂れ下がり社は超硬合金Ｄ２の場合１００
μ：；対し，＋−メットボンテ人〜Ｅの場合，いずれも
５０μと、超硬合金Ｄ２ボンテの１／２であり、ボンテ
とダイスのアライメントは極めて容易であり，且つより
精度良く実施できた。
ｋｌであり，超硬合金Ｄ２ボンテは６． ４ ｋ，，
であった。ポンチをシャフト（；取り付けたときのνヤ
フト先端部の垂れ下がり社は超硬合金Ｄ２の場合１００
μ：；対し，＋−メットボンテ人〜Ｅの場合，いずれも
５０μと、超硬合金Ｄ２ボンテの１／２であり、ボンテ
とダイスのアライメントは極めて容易であり，且つより
精度良く実施できた。
サーメットポンチ人，Ｄ，Ｅは，使用直後電：破損し，
連続使用ができなかった。即ち靭性の不足が明らかであ
った。本発明サーメットボンテＢ，Ｃおよび超硬合金Ｄ
２ポンチを用い約１００万缶の連続製缶を実施したとこ
ろ，超硬合金Ｄ２は，約５０万缶で冷却・潤滑剤；；よ
る腐食のため、ポンチ表面：；曇りを生じ再研磨の必要
が生じた。しかし本発明サーメプトＢおよびＣには全く
曇りを生じなかった。
連続使用ができなかった。即ち靭性の不足が明らかであ
った。本発明サーメットボンテＢ，Ｃおよび超硬合金Ｄ
２ポンチを用い約１００万缶の連続製缶を実施したとこ
ろ，超硬合金Ｄ２は，約５０万缶で冷却・潤滑剤；；よ
る腐食のため、ポンチ表面：；曇りを生じ再研磨の必要
が生じた。しかし本発明サーメプトＢおよびＣには全く
曇りを生じなかった。
また、ポンチ表面の摩耗、傷つきの程度は、本発明ナー
メクトＢ，Ｃおよび超峡合金Ｄ２のいずれも全く同程度
で、共に問題はなかった。
メクトＢ，Ｃおよび超峡合金Ｄ２のいずれも全く同程度
で、共に問題はなかった。
本発明｛＝よるアイアニングボンテは、以上説明したよ
うに、超硬合金Ｄ２ボンテと同等の高度の耐摩耗性・靭
性を有する（；加えて，軽量であるから製缶機械のシャ
フト先端部の垂れ下がり量が少なくボンテとダイスのア
ライメントが容易に且つ高精度（二実権できる。さら（
＝、冷却・潤滑剤（二対し、超硬合金Ｄ２よりも優れた
耐食性を有しているので．連続して長期間使用してもボ
ンテ表面（＝曇りを生じることがない。潤滑性の良い冷
却・潤滑剤程，腐食性の強いものが多いので、このこと
は製缶技術土橋めで有利な手段を与えるものである。ま
た、本発明によるアイアニングポンチは一般的なボンテ
類のうち、アイアニングポンチよりも耐摩耗性、籾性｛
二対する要求度の低いポンチ類で、軽量化や耐食性を必
要とするポンチ類、例えば単純な絞り用ポンチ等（：も
適用可能である。
うに、超硬合金Ｄ２ボンテと同等の高度の耐摩耗性・靭
性を有する（；加えて，軽量であるから製缶機械のシャ
フト先端部の垂れ下がり量が少なくボンテとダイスのア
ライメントが容易に且つ高精度（二実権できる。さら（
＝、冷却・潤滑剤（二対し、超硬合金Ｄ２よりも優れた
耐食性を有しているので．連続して長期間使用してもボ
ンテ表面（＝曇りを生じることがない。潤滑性の良い冷
却・潤滑剤程，腐食性の強いものが多いので、このこと
は製缶技術土橋めで有利な手段を与えるものである。ま
た、本発明によるアイアニングポンチは一般的なボンテ
類のうち、アイアニングポンチよりも耐摩耗性、籾性｛
二対する要求度の低いポンチ類で、軽量化や耐食性を必
要とするポンチ類、例えば単純な絞り用ポンチ等（：も
適用可能である。
第１〜４図は本発明の組成を示す線図であり、第１図は
エマルジ口ン油中｛＝７０℃で２週間浸漬した時の腐食
減量とチーノット中ＴａＮ量の関係を示す図である。 第２図は抗折力とＮｉｌｌの関係を示す図である。 第３図は抗折力とＭｏ２Ｃ ／ Ｔ ｉ Ｃ Ｎの関係
を示す図である。 第４図は抗折力とＴｉＣＮ中のＣ／（Ｃ＋Ｎ）の関係を
示す図である。 第５図はアイアニング工具と戊形体の関係を示す断面正
面図である。 第６図はアイアニング加工機のシャフトとシャノト先端
部１二取り付けられたボンデおよびアイアニングダイス
（３枚）との位置関係を示す断面正面図である。 １：ダイス ３：カップの側壁 ２：ボンチ ４：鋼製丸棒（Ｖヤフト）。
エマルジ口ン油中｛＝７０℃で２週間浸漬した時の腐食
減量とチーノット中ＴａＮ量の関係を示す図である。 第２図は抗折力とＮｉｌｌの関係を示す図である。 第３図は抗折力とＭｏ２Ｃ ／ Ｔ ｉ Ｃ Ｎの関係
を示す図である。 第４図は抗折力とＴｉＣＮ中のＣ／（Ｃ＋Ｎ）の関係を
示す図である。 第５図はアイアニング工具と戊形体の関係を示す断面正
面図である。 第６図はアイアニング加工機のシャフトとシャノト先端
部１二取り付けられたボンデおよびアイアニングダイス
（３枚）との位置関係を示す断面正面図である。 １：ダイス ３：カップの側壁 ２：ボンチ ４：鋼製丸棒（Ｖヤフト）。
Claims (1)
- ＴｉＣＮ−Ｍｏ＿２Ｃ−ＴａＮ−Ｎｉ系サーメットに
おいて、Ｎｉ：２０〜４０重量％、Ｍｏ＿２Ｃ／ＴｉＣ
Ｎ：０．２〜０．５、ＴｉＣＮ中のＣ、Ｎ量Ｃ／（Ｃ＋
Ｎ）：０．５〜０．９、ＴａＮ：５〜３０重量％とした
ことを特徴とするドロー・アイアニング缶成形用サーメ
ット工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1296182A JPH0755344B2 (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | ドロー・アイアニング缶成形用サーメット工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1296182A JPH0755344B2 (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | ドロー・アイアニング缶成形用サーメット工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03161124A true JPH03161124A (ja) | 1991-07-11 |
| JPH0755344B2 JPH0755344B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=17830228
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1296182A Expired - Fee Related JPH0755344B2 (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | ドロー・アイアニング缶成形用サーメット工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0755344B2 (ja) |
-
1989
- 1989-11-16 JP JP1296182A patent/JPH0755344B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0755344B2 (ja) | 1995-06-14 |
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Legal Events
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