JPS5874572A - 銅および銅合金用塑性加工工具 - Google Patents
銅および銅合金用塑性加工工具Info
- Publication number
- JPS5874572A JPS5874572A JP57134446A JP13444682A JPS5874572A JP S5874572 A JPS5874572 A JP S5874572A JP 57134446 A JP57134446 A JP 57134446A JP 13444682 A JP13444682 A JP 13444682A JP S5874572 A JPS5874572 A JP S5874572A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- copper
- weight
- plastic working
- working tool
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 14
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title claims description 11
- 239000010949 copper Substances 0.000 title claims description 11
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 9
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 4
- -1 borides Chemical class 0.000 claims description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 3
- 229910021332 silicide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000894007 species Species 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 235000013332 fish product Nutrition 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000001272 pressureless sintering Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は銅および銅を主体とする合金の引き抜き、線引
き、線材圧延、押出し、あるいはダイキャストに用いら
れる塑性加工工具に関するものである。
き、線材圧延、押出し、あるいはダイキャストに用いら
れる塑性加工工具に関するものである。
従来鋼や銅合金用の塑性加工工具としては超硬合金やダ
イス銅ハイスが用いられている。
イス銅ハイスが用いられている。
しかしながら、線引きロールなどに代表される大魚生産
品の製造条件は、高精度化および経済的要求から年々き
びしくなり、そＯに伴って塑性加工工具としても耐熱性
、耐摩耗性、耐熱衝撃性などの向上が要求されている。
品の製造条件は、高精度化および経済的要求から年々き
びしくなり、そＯに伴って塑性加工工具としても耐熱性
、耐摩耗性、耐熱衝撃性などの向上が要求されている。
そしてこれらの要求を満足するべく超硬合金、ダイス鋼
ヤハイスなどの分野においても日夜新しい材料の開発が
続けられているが、未だ上記諸性能を具備した材料は見
出されていない。
ヤハイスなどの分野においても日夜新しい材料の開発が
続けられているが、未だ上記諸性能を具備した材料は見
出されていない。
新らしい塑性加工工具素材に対する動きを見ても僅かな
変更にしかすぎなかった。
変更にしかすぎなかった。
これに対してセラミックは塑性加工用工具の材質として
最近注目されてはいるが、そや耐熱衝撃性、耐衝撃性、
脆性などの諸性質が前記した材料に比較して劣るため、
塑性加工工具のなかでも応力が小さいガイドロール等の
分野において次第に利用され始めているにすぎず、圧延
用ロールに用いるという発想は殆んどなされていないの
が現状である。
最近注目されてはいるが、そや耐熱衝撃性、耐衝撃性、
脆性などの諸性質が前記した材料に比較して劣るため、
塑性加工工具のなかでも応力が小さいガイドロール等の
分野において次第に利用され始めているにすぎず、圧延
用ロールに用いるという発想は殆んどなされていないの
が現状である。
本発明者らは、永年に亘りセラミック材料を塑性加工工
具素材として使用する可能性を検討した結果、この発明
に到達したものである。
具素材として使用する可能性を検討した結果、この発明
に到達したものである。
即ち、この発明は窒化珪累系セラミックスであって、特
にその空孔が５９６以下であり、かつ常圧焼結法によっ
て得た焼結体よりなる新しい塑性加工工具である。
にその空孔が５９６以下であり、かつ常圧焼結法によっ
て得た焼結体よりなる新しい塑性加工工具である。
そしてこれは、従来の各種塑性加工工具としての概念を
打ち破った革命的な変化をもたらすものである。
打ち破った革命的な変化をもたらすものである。
窒化珪素といえどもセラミック材料の１種であり、前記
したようなセラミックとしての弱点は有しているが、逆
に耐摩耗性の°面では前記金属材料よりもすぐれており
、特に高温での耐摩耗性におイテハ、ソれらの１０〜１
００倍奉の値に達するのである。従って塑性加工工具の
なかでも特に高温で使用される熱間圧延用ロール等の分
野においてその効果は太き（発揮されるのである。
したようなセラミックとしての弱点は有しているが、逆
に耐摩耗性の°面では前記金属材料よりもすぐれており
、特に高温での耐摩耗性におイテハ、ソれらの１０〜１
００倍奉の値に達するのである。従って塑性加工工具の
なかでも特に高温で使用される熱間圧延用ロール等の分
野においてその効果は太き（発揮されるのである。
従来治工具に対する一般的な概念としては、短時間の使
用で寿命に達するため、それに合わせて工程および設備
設計がなされて来たのである。
用で寿命に達するため、それに合わせて工程および設備
設計がなされて来たのである。
しかしながらこの発明の塑性加工工具によって従来の工
具より１０〜１００倍の寿命延長がはかれることとなり
、これら治工具も設備の１部と見做されるようになり、
例えば設備自体の定期的な補修項目に加えるなどの発想
が可能となり、その間に治工具自体の取替えのために設
備休止しなければならない等の非生産的な事態が全くな
くなるのである。
具より１０〜１００倍の寿命延長がはかれることとなり
、これら治工具も設備の１部と見做されるようになり、
例えば設備自体の定期的な補修項目に加えるなどの発想
が可能となり、その間に治工具自体の取替えのために設
備休止しなければならない等の非生産的な事態が全くな
くなるのである。
その結果、設備の稼動率の向上のみならず、工程途中で
発生するストック類の減少、治工具の多数の手持ちなど
の処置も不要となり、その効果は非常に大きいのである
。
発生するストック類の減少、治工具の多数の手持ちなど
の処置も不要となり、その効果は非常に大きいのである
。
これらの塑性加“工工具としては、塑性加工を行う金属
によってｍ″なるが、例えば銅や銅合金を塑性加工する
場合、ｉ来の材料よりなる工具では、該工具と銅や銅合
金などの被加工材との間に反応が起り、溶着現象が生じ
て表面層は溶着離脱の繰返し現象が起り、表面層の荒れ
または消耗が増加し、やがて寿命に至るのである。
によってｍ″なるが、例えば銅や銅合金を塑性加工する
場合、ｉ来の材料よりなる工具では、該工具と銅や銅合
金などの被加工材との間に反応が起り、溶着現象が生じ
て表面層は溶着離脱の繰返し現象が起り、表面層の荒れ
または消耗が増加し、やがて寿命に至るのである。
また、特に熱間加工において超硬合金やダイス鋼ハイス
は溶着離脱の繰返しによりスポーリングと呼ばれる剥離
現象や疲労現象による亀裂が発生し、これが寿命の原因
となるのである。
は溶着離脱の繰返しによりスポーリングと呼ばれる剥離
現象や疲労現象による亀裂が発生し、これが寿命の原因
となるのである。
上記の点に鑑みて、従来の銅および銅合金用塑性加工工
具め欠点を解消すべく本発明者らが検討の結果この発明
に至ったものである。
具め欠点を解消すべく本発明者らが検討の結果この発明
に至ったものである。
坤もこの発明は、銅および銅合金用塑性加工工具の原料
組成として、５ｉｌｌＮ４の６０重１％以上に元素周期
律第璽Ｂ族の酸化物、炭化物、硼化物、窒化物あるいは
珪化物の１種または２種以上を１〜２５重量％とＡ４Ａ
ｔ２０ａ 、ＡＡＮ、の何れか１種を１〜２５重輩％含
有し、あるいはさらに、ＴｉＯ２または’ｌ”ｉＮおお
よび／またはＭｙＯを１〜５重量％含有し、空孔が５％
以下であるＳ ｉ ＩＮ４焼結体よりなることを特徴と
するものである。
組成として、５ｉｌｌＮ４の６０重１％以上に元素周期
律第璽Ｂ族の酸化物、炭化物、硼化物、窒化物あるいは
珪化物の１種または２種以上を１〜２５重量％とＡ４Ａ
ｔ２０ａ 、ＡＡＮ、の何れか１種を１〜２５重輩％含
有し、あるいはさらに、ＴｉＯ２または’ｌ”ｉＮおお
よび／またはＭｙＯを１〜５重量％含有し、空孔が５％
以下であるＳ ｉ ＩＮ４焼結体よりなることを特徴と
するものである。
以下、仁の発明の詳細な説明すると、まず溶着現象が極
限まで小さい物質で工具を構成することが肝要である。
限まで小さい物質で工具を構成することが肝要である。
しかして金属に対して溶着性の低いのはセラミックであ
る。
る。
なかでも最も一般的なアルミナ系セ？ミックは、強度が
低く応力が高くて術撃を受ける塑性加工においては信頼
性に問題があって使用に耐えることができないのである
。
低く応力が高くて術撃を受ける塑性加工においては信頼
性に問題があって使用に耐えることができないのである
。
そこで各種セラミック工具にてテストを試みたところＳ
ｉ８Ｎ４を主体とするセラミックならば銅および銅合金
用の塑性加工工具として、従来から用いられている超硬
合金やダイス鋼よりもすぐれた性能を示すことを見出し
たのである。
ｉ８Ｎ４を主体とするセラミックならば銅および銅合金
用の塑性加工工具として、従来から用いられている超硬
合金やダイス鋼よりもすぐれた性能を示すことを見出し
たのである。
この発明において主材料として用いるＳ ｉ ＪＩＮ４
については、Ｓｉ金属粉の成型体を窒化する反応焼結法
およびＳｉ８Ｎ４と添加剤を混合して粉末冶金法にて作
製する２種の方法が知られている。ところが前者の方法
では空孔が１０％以上残り、この発明の目的には不適当
である。
については、Ｓｉ金属粉の成型体を窒化する反応焼結法
およびＳｉ８Ｎ４と添加剤を混合して粉末冶金法にて作
製する２種の方法が知られている。ところが前者の方法
では空孔が１０％以上残り、この発明の目的には不適当
である。
また後者の製造法においては蜂加剤を使用するためにこ
れによって性質が大きく左右されることが知られている
。
れによって性質が大きく左右されることが知られている
。
しかしながら基本的には、高強度で耐衝撃性が必要であ
り、このためには６０重量％以上のＳｉ８Ｎ４を用いる
ことが必要である。
り、このためには６０重量％以上のＳｉ８Ｎ４を用いる
ことが必要である。
次に６０重量％以上のＳｉ８Ｎ４に対して用いる添加剤
としては、元系周期律第１Ｂ族のＣｅ０ｚ、Ｙｓ＋Ｏａ
、ＹＮなどの酸化物、炭化物、硼化物、窒化物あるいは
珪化物の１種または２種以上を１〜２５重量％およびＡ
ｔ、Ａｔ２０Ｂ 、Ａハの何れか１種を１〜２５重量％
が好ましい。これは１重量％以下では十分な強度が得ら
れず、また２５重量％以上では脆くなるためである。
としては、元系周期律第１Ｂ族のＣｅ０ｚ、Ｙｓ＋Ｏａ
、ＹＮなどの酸化物、炭化物、硼化物、窒化物あるいは
珪化物の１種または２種以上を１〜２５重量％およびＡ
ｔ、Ａｔ２０Ｂ 、Ａハの何れか１種を１〜２５重量％
が好ましい。これは１重量％以下では十分な強度が得ら
れず、また２５重量％以上では脆くなるためである。
このような組成からなる焼結体は、特に１１００℃以下
の条件で使用する場合にすぐれている。
の条件で使用する場合にすぐれている。
従って上記のような条件で使用可能な釦用の熱間押出し
用ダイス、圧延ロール、ガイドロール、このほか特に強
塑性加工分野の使用に有効である。
用ダイス、圧延ロール、ガイドロール、このほか特に強
塑性加工分野の使用に有効である。
焼結助剤としては上記の５ほか、さらにＴｉ０ｇ、Ｔｉ
Ｎ。
Ｎ。
−・
またはＭｔＯ＆ １〜５重量％含有せしめることによっ
てより緻密な焼結体を得る仁とができ、この焼結体を用
いることによってすぐれた工具を得ることができる。
てより緻密な焼結体を得る仁とができ、この焼結体を用
いることによってすぐれた工具を得ることができる。
このような工具においては、空孔があまり残っていると
、強度が低下し、信頼性も落ちる′のでできるだけ織密
度の方が好ましい。この点がら空孔は５９６以下が適当
であるが、工具の製造条件および使用条件がそれほど過
酷でない領域においては１０％以内の空孔でもそれほど
影響はない。
、強度が低下し、信頼性も落ちる′のでできるだけ織密
度の方が好ましい。この点がら空孔は５９６以下が適当
であるが、工具の製造条件および使用条件がそれほど過
酷でない領域においては１０％以内の空孔でもそれほど
影響はない。
また添加物質としてＢ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉなどの金属も
少量であれば効果が認められる。
少量であれば効果が認められる。
Ｓｉ８Ｎ４に関してその結晶系は０型、β型の何れで色
効果に差なく使用することができる。
効果に差なく使用することができる。
以下この発明を実施例により詳細に説明する。
実施例１
市販のＳｉ８Ｎ４９０重量％とＡｚｚＯａ ５重量％、
Ｙ２０ａ５２０Ｂを秤量し、ボールミルにて充分混合
した後、Ｉｔ／−の圧力にて静圧成形後、窒素圧力１気
圧下１８００℃で４−間の焼結によって銅線の仕上用第
１０段の熱間圧延用ロールを作製した。 や圧延材の
温度は５００℃、減面率は２５％、圧延速度１２ｍ／ｓ
ｅｅであった。
Ｙ２０ａ５２０Ｂを秤量し、ボールミルにて充分混合
した後、Ｉｔ／−の圧力にて静圧成形後、窒素圧力１気
圧下１８００℃で４−間の焼結によって銅線の仕上用第
１０段の熱間圧延用ロールを作製した。 や圧延材の
温度は５００℃、減面率は２５％、圧延速度１２ｍ／ｓ
ｅｅであった。
この熱間圧延ロールの寿命はロール表面の肌荒れによる
もので約１５５０ｔｏｎで使用停止した。
もので約１５５０ｔｏｎで使用停止した。
実施例２〜４
市販の５ＨＩＮ４８０重量％とＡｚｇｏａ ｔｏ重量％
、Ｙ２０ａｌＯ重量％を秤量し、ボールミルにて充分混
合したのち、実施例１と同様の条件にて銅線の仕上用第
１θ段の熱間圧延ロールを作製した。
、Ｙ２０ａｌＯ重量％を秤量し、ボールミルにて充分混
合したのち、実施例１と同様の条件にて銅線の仕上用第
１θ段の熱間圧延ロールを作製した。
このロールを用いて、９５０℃、７００℃、５００℃の
温度で他の条件は実施例１と同様にして圧延を行った。
温度で他の条件は実施例１と同様にして圧延を行った。
ロールの寿命に至るまでの圧延量および寿命原因は第１
表の通りであり、高温になってもロール寿命が低下せず
、むしろ増加する傾向にあることが認められた。
表の通りであり、高温になってもロール寿命が低下せず
、むしろ増加する傾向にあることが認められた。
第 ｌ 表
実施例５
Ｓｉ８Ｎ４８０重量％に対し、５重ｊ！９６のＡ２２０
ｇおよび１５重臘％のＹ２Ｏ３を加え、実施例１と同様
の方法により圧延用ロールを作製した。そして実施例１
と同条件にて圧延を行ったところ２８００ ｔｏｎにて
ロール寿命に達した。
ｇおよび１５重臘％のＹ２Ｏ３を加え、実施例１と同様
の方法により圧延用ロールを作製した。そして実施例１
と同条件にて圧延を行ったところ２８００ ｔｏｎにて
ロール寿命に達した。
実施例６〜１Ｏ
８ｉｊｌＮ４に対して第２表に示す焼結助剤を加え、実
施例１と同様にして圧延用ロールを作製した。
施例１と同様にして圧延用ロールを作製した。
このロールを用いて、圧延材料の温度をかえてロールが
寿命に至るまでの圧延を行ったところ、第２表の結果が
得られ、低温圧延の方が全圧延量としては減少する傾向
にあることが認められた。
寿命に至るまでの圧延を行ったところ、第２表の結果が
得られ、低温圧延の方が全圧延量としては減少する傾向
にあることが認められた。
その他１０ＷＣ，１５Ｍ０ＩＣなどの添加したものＫつ
いてもロールの圧延量については、同等以上のものを得
ることができた。
いてもロールの圧延量については、同等以上のものを得
ることができた。
１：：：１．１
実施例１１
市販の５ｉｓＮ４ ｓｏ重量％、 ＡｔｇＯａ １０重
Ｍ％、Ｙ龜５重３ｉ５％、ＭｔＯ“５重量％を混合し、
実施例１と同様の方法で銅線引き用ガイドローラを作製
した。
Ｍ％、Ｙ龜５重３ｉ５％、ＭｔＯ“５重量％を混合し、
実施例１と同様の方法で銅線引き用ガイドローラを作製
した。
この時の焼結温度は１７００℃であった。
得られた本実施例のガイドローラを市販の超硬合金製、
およびアルミナセラミック製のガイドローラと使用寿命
の比較テストを行ったところ第３表の結果を得、本実施
例のガイドローラが非常にすぐれていることが実証され
た。
およびアルミナセラミック製のガイドローラと使用寿命
の比較テストを行ったところ第３表の結果を得、本実施
例のガイドローラが非常にすぐれていることが実証され
た。
なお線材は１５ｍ／ｓｅｃの速度で温度は５００℃であ
った。
った。
第 ３ 表
Claims (2)
- （１） Ｓ ｉ １１Ｎ４の６０重量％以上に元素周
期律第■Ｂ族の酸化物、炭化物、硼化物、窒化物あるも
）は珪化物のｔｓｉまたは２種以上を１〜２５重ｔ％と
Ａｚ、Ａｚ２ｏｓ 、Ａ／Ｎの何れか１種を１−２５重
量％含有し、空孔が５％以下であるＳ ｉ ８Ｎ４焼結
体よりなる銅および銅合金用塑性加工工具。 - （２） Ｓ ｉ ８Ｎ４の６０重量％以上にＴｉＯ２
またはＴｉＮおよび／またはＭｔＯを１〜５重量％含有
することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の銅お
よび銅合金用塑性加工工具。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP19820304036 EP0100380B1 (en) | 1981-02-05 | 1982-07-30 | Method for plastic deformation of non-ferrous metals |
| JP57134446A JPS5874572A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | 銅および銅合金用塑性加工工具 |
| US07/127,592 US4777822A (en) | 1981-02-05 | 1987-12-03 | Method of hot rolling copper |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57134446A JPS5874572A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | 銅および銅合金用塑性加工工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5874572A true JPS5874572A (ja) | 1983-05-06 |
Family
ID=15128539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57134446A Pending JPS5874572A (ja) | 1981-02-05 | 1982-07-30 | 銅および銅合金用塑性加工工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5874572A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6090873A (ja) * | 1983-10-25 | 1985-05-22 | 東芝タンガロイ株式会社 | 工具部品用窒化硅素焼結体 |
| JPS6133706A (ja) * | 1984-07-24 | 1986-02-17 | Hitachi Ltd | 圧延機 |
| JPS6133783A (ja) * | 1984-07-24 | 1986-02-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | クラツド材用圧延ロ−ル |
| JPS6178657A (ja) * | 1984-09-27 | 1986-04-22 | Toshiba Corp | プリンタ用ガイド部材 |
| JPS63177914A (ja) * | 1987-01-17 | 1988-07-22 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 金属線製造用ダイス |
| JPS63319263A (ja) * | 1987-06-23 | 1988-12-27 | Toshiba Corp | 窒化ケイ素系セラミックス |
-
1982
- 1982-07-30 JP JP57134446A patent/JPS5874572A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6090873A (ja) * | 1983-10-25 | 1985-05-22 | 東芝タンガロイ株式会社 | 工具部品用窒化硅素焼結体 |
| JPS6133706A (ja) * | 1984-07-24 | 1986-02-17 | Hitachi Ltd | 圧延機 |
| JPS6133783A (ja) * | 1984-07-24 | 1986-02-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | クラツド材用圧延ロ−ル |
| JPS6178657A (ja) * | 1984-09-27 | 1986-04-22 | Toshiba Corp | プリンタ用ガイド部材 |
| JPS63177914A (ja) * | 1987-01-17 | 1988-07-22 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 金属線製造用ダイス |
| JPS63319263A (ja) * | 1987-06-23 | 1988-12-27 | Toshiba Corp | 窒化ケイ素系セラミックス |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE10244955B4 (de) | Sinterhartmetall, Verwendung eines Sinterhartmetalls und Verfahren zur Herstellung eines Sinterhartmetalls | |
| JP2004076049A (ja) | 超微粒超硬合金 | |
| JPS6112847A (ja) | 微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金 | |
| JPS63310903A (ja) | 長尺焼結体製品の製造方法 | |
| JPS5874572A (ja) | 銅および銅合金用塑性加工工具 | |
| US6551954B1 (en) | WC-base composite ceramic sintered compact | |
| US4756180A (en) | Method of hot rolling for iron and iron alloy rods | |
| JP2778140B2 (ja) | Ｎｉ基合金製熱間工具及びその熱間工具の後処理方法 | |
| JPH0246541B2 (ja) | ||
| JPS5874573A (ja) | 銅および銅合金用塑性加工工具 | |
| JPS61183439A (ja) | 耐酸化性の優れた耐摩用超硬合金 | |
| JPS61266357A (ja) | 温・熱間鍛造用セラミツク工具 | |
| JPS5874574A (ja) | 銅および銅合金用塑性加工工具 | |
| JPS634622B2 (ja) | ||
| JPH0860278A (ja) | 耐キャビテーションエロージョン性に優れた耐食耐摩耗性材料 | |
| JPS6054978A (ja) | 非鉄金属および非鉄合金用塑性加工工具 | |
| JPS601387B2 (ja) | 高強度および高耐酸化性を有する炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP2569588B2 (ja) | 耐摩耗性および靭性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPH0256419B2 (ja) | ||
| JPS5874575A (ja) | アルミニウムおよびアルミニウム合金用塑性加工工具 | |
| WO2002076677A1 (en) | A high-strength, abrasive wheel | |
| JPS632862A (ja) | サイアロン製ダイス | |
| JPH02156037A (ja) | 耐熱穿孔プラグ | |
| JPH044267B2 (ja) | ||
| JPS6056781B2 (ja) | 切削工具および熱間加工工具用サ−メツト |