JPH03162543A - Ａｌ熱交換器構造部材用高強度ブレージングシート - Google Patents
Ａｌ熱交換器構造部材用高強度ブレージングシートInfo
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- JPH03162543A JPH03162543A JP30252589A JP30252589A JPH03162543A JP H03162543 A JPH03162543 A JP H03162543A JP 30252589 A JP30252589 A JP 30252589A JP 30252589 A JP30252589 A JP 30252589A JP H03162543 A JPH03162543 A JP H03162543A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、真空ろう付げによりＡｆｆ熱交換器を製造
するに際して、管材やヘツダープレート材などの構造部
材として用いるのに適した高強度を有し、さらに耐食性
にもすぐれたブレージングシートに関するものである。
するに際して、管材やヘツダープレート材などの構造部
材として用いるのに適した高強度を有し、さらに耐食性
にもすぐれたブレージングシートに関するものである。
先に、同一出願人は、特願昭６１ − ８８７５３号（
特開昭８２ − ２２７０５８号）として、重量％で（
以下％は重量％を示す）、 Ｃｕ：０．３〜１％、 Ｍ ｎ ： ０ ．
８ 〜１ ． ５％、Ｚｒ：０．０５ 〜０．２％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌｌ合金で構成された芯材の一方面に、Ｍｇ：０
．２ 〜０．５％、 Ｚｎ：０．１ 〜０．３％、
を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金で構成された皮材を、また上記芯材の他方
面に、 Ａｎ！−Ｓｉ系合金で構成されたろう材をクラッドして
なるＡｌ熱交換器構造部材用ブレージングシートを出願
した。
特開昭８２ − ２２７０５８号）として、重量％で（
以下％は重量％を示す）、 Ｃｕ：０．３〜１％、 Ｍ ｎ ： ０ ．
８ 〜１ ． ５％、Ｚｒ：０．０５ 〜０．２％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌｌ合金で構成された芯材の一方面に、Ｍｇ：０
．２ 〜０．５％、 Ｚｎ：０．１ 〜０．３％、
を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金で構成された皮材を、また上記芯材の他方
面に、 Ａｎ！−Ｓｉ系合金で構成されたろう材をクラッドして
なるＡｌ熱交換器構造部材用ブレージングシートを出願
した。
一方、近年の各種車輌の高速化、小型化、および軽量化
に伴ない、これを構成する／’４７熱交換器の構造部材
にも薄肉化が要求される傾向にあるが、上記の従来プレ
ージングシ一トは、良好な耐食性を示すが、強度が十分
でなく、この点で満足する薄肉化をはかることができな
いのが現状である。
に伴ない、これを構成する／’４７熱交換器の構造部材
にも薄肉化が要求される傾向にあるが、上記の従来プレ
ージングシ一トは、良好な耐食性を示すが、強度が十分
でなく、この点で満足する薄肉化をはかることができな
いのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の
従来プレージングシ一トに着目し、これの強度向上と、
より一層の耐食性向上をはかるべく研究を行なった結果
、プレージングシ一トを構戊する芯材を、 Ｓ Ｉ：０．１〜０．３％、 Ｆｅ：０．２ 〜０
．５％、Ｃｕ：０．４５ 〜０．７％、 Ｍｎ：０．
ｌｌ〜１．５％、を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃ ｒ：ｏ．０５〜０．２％、 Ｚ ｒ ： ０ ．
０ ５ 〜０ ． ２ ％、のうちの１８または２種
、 を含有し、残りがＡｆｌと不可避不純物からなる組成を
有するＡＤ合金で構成し、また上記芯材の一方面にクラ
ッドされる皮材を、 Ｍｇ：０．５５ 〜１．５％、 Ｚ ｎ：０．３５
〜０．６％、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物か
らなる組成を有するＡｌ７合金で構成し、さらに上記芯
材の他方面にクラッドされるろう材を、 Ｓ １：７．５〜１１％、 Ｍｇ：０．３〜１．５
％、を含有し、さらに必要に応じて、 Ｂ１：０．０５〜０．１５％、 を含有し、残りがｌ？と不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金で構成すると、この結果のプレージングシ
一トは、高強度とすぐれた耐食性をもつようになり、こ
れをｌＪ熱交換器の構造部材として用いた場合、これの
薄肉化を可能とするばかりでなく、すぐれた性能を長期
に互って発揮するようになるものである。
従来プレージングシ一トに着目し、これの強度向上と、
より一層の耐食性向上をはかるべく研究を行なった結果
、プレージングシ一トを構戊する芯材を、 Ｓ Ｉ：０．１〜０．３％、 Ｆｅ：０．２ 〜０
．５％、Ｃｕ：０．４５ 〜０．７％、 Ｍｎ：０．
ｌｌ〜１．５％、を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃ ｒ：ｏ．０５〜０．２％、 Ｚ ｒ ： ０ ．
０ ５ 〜０ ． ２ ％、のうちの１８または２種
、 を含有し、残りがＡｆｌと不可避不純物からなる組成を
有するＡＤ合金で構成し、また上記芯材の一方面にクラ
ッドされる皮材を、 Ｍｇ：０．５５ 〜１．５％、 Ｚ ｎ：０．３５
〜０．６％、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物か
らなる組成を有するＡｌ７合金で構成し、さらに上記芯
材の他方面にクラッドされるろう材を、 Ｓ １：７．５〜１１％、 Ｍｇ：０．３〜１．５
％、を含有し、さらに必要に応じて、 Ｂ１：０．０５〜０．１５％、 を含有し、残りがｌ？と不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金で構成すると、この結果のプレージングシ
一トは、高強度とすぐれた耐食性をもつようになり、こ
れをｌＪ熱交換器の構造部材として用いた場合、これの
薄肉化を可能とするばかりでなく、すぐれた性能を長期
に互って発揮するようになるものである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下にプレージングシ一トの芯材、皮材、およびろ
う材を構成するＡｌ合金の成分組成をそれぞれ上記の通
りに限定した理由を説明する。
て、以下にプレージングシ一トの芯材、皮材、およびろ
う材を構成するＡｌ合金の成分組成をそれぞれ上記の通
りに限定した理由を説明する。
Ａ，芯材
（ａ） ３１
Ｓｌ成分には、Ａｊ）およびＭｎと結合し、素地中に微
細に分散するＡ，Ｑ−Ｍｎ−Ｓｔ系化合物を形成して、
芯材の強度を向上させる作用があるが、その含有量がＯ
，Ｌ％未満では所望の強度向上効果が得られず、一方そ
の含有量が０，３％を越えると耐食性が低下するように
なることから、その含有量を０．１〜０．３％と定めた
。
細に分散するＡ，Ｑ−Ｍｎ−Ｓｔ系化合物を形成して、
芯材の強度を向上させる作用があるが、その含有量がＯ
，Ｌ％未満では所望の強度向上効果が得られず、一方そ
の含有量が０，３％を越えると耐食性が低下するように
なることから、その含有量を０．１〜０．３％と定めた
。
（ｂ） Ｆｅ
Ｆｅ成分にも、Ｓ＋ と同様に微細な／Ｊ−Ｆｅ化合物
を形或して、芯材の強度を向上させる作用があるが、そ
の含有量が０．２％未満では所望の高強度が得られず、
一方その含有量が０．５％を越えると同様に耐食性が低
下するようになることから、その含有量を０．２〜０，
５％と定めた。
を形或して、芯材の強度を向上させる作用があるが、そ
の含有量が０．２％未満では所望の高強度が得られず、
一方その含有量が０．５％を越えると同様に耐食性が低
下するようになることから、その含有量を０．２〜０，
５％と定めた。
（ｃ） Ｃｕ
Ｃｕ成分には、素地に固溶して芯材の電位を貴にし、こ
れは真空ろう付け後でも保持されるので、芯材は皮材お
よびろう材に比して貴となり、この結果プレージングシ
一トの表面部が犠牲陽極材として働くので、芯材が防食
されるようになり、特に芯材の耐孔食性が向上するよう
になる作用があるが、その含有量が０．４５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が０
．７％を越えると、芯材に粒界腐食などの局部腐食が生
じ易くなることから、その含有量を０．４５〜０．７％
と定めた。
れは真空ろう付け後でも保持されるので、芯材は皮材お
よびろう材に比して貴となり、この結果プレージングシ
一トの表面部が犠牲陽極材として働くので、芯材が防食
されるようになり、特に芯材の耐孔食性が向上するよう
になる作用があるが、その含有量が０．４５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が０
．７％を越えると、芯材に粒界腐食などの局部腐食が生
じ易くなることから、その含有量を０．４５〜０．７％
と定めた。
（ｄ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、高温強度を向上させて、ろう付け時の変
形を防止するほか、ろう付け中の芯材へのろう材の侵入
を抑制し、もって芯材の耐食性低下を防止する作用があ
るが、その含有量が０、８％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が１．５％を越えると
加工性が低下するようになることから、その含有量を０
．８〜１．５％と定めた。
形を防止するほか、ろう付け中の芯材へのろう材の侵入
を抑制し、もって芯材の耐食性低下を防止する作用があ
るが、その含有量が０、８％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が１．５％を越えると
加工性が低下するようになることから、その含有量を０
．８〜１．５％と定めた。
（ｅ）ＣｒおよびＺｒ
これらの成分には、Ｍｎ戊分との共存において、より一
段と高温強度を向上させると共に、ろう材の侵入を阻止
する作用があるので、必要に応じて含有されるが、その
含有量が、それぞれ０．０５％未満では前記作用に所望
の向上効果が得られず、方その含有量が、それぞれ０．
２％を越えると加工性が損なわれるようになることから
、その含Ｆｉｕｔを、それぞれＣ ｒ二〇．０５ 〜０
．２％、Ｚｒ：０．０５ 〜０．２％と定めた。
段と高温強度を向上させると共に、ろう材の侵入を阻止
する作用があるので、必要に応じて含有されるが、その
含有量が、それぞれ０．０５％未満では前記作用に所望
の向上効果が得られず、方その含有量が、それぞれ０．
２％を越えると加工性が損なわれるようになることから
、その含Ｆｉｕｔを、それぞれＣ ｒ二〇．０５ 〜０
．２％、Ｚｒ：０．０５ 〜０．２％と定めた。
Ｂ．皮材
（ａ） Ｍｇ
Ｍｇ成分には、素地に固溶して、耐食性を向上させる作
用があるが、その含有量が０，５５％未満では所望の耐
食性を確保することができず、一方その含有量が１．５
％を越えると、ろう付け時の蒸発量が急激に増大し、炉
汚染の原因ともなることから、その含有量を０．５５〜
１．５％と定めた。
用があるが、その含有量が０，５５％未満では所望の耐
食性を確保することができず、一方その含有量が１．５
％を越えると、ろう付け時の蒸発量が急激に増大し、炉
汚染の原因ともなることから、その含有量を０．５５〜
１．５％と定めた。
（ｂ） Ｚｎ
Ｚｎ成分には、素地に固溶して、腐食形態を全面溶解型
とし、もって孔食の発生を抑制する作用があるが、その
含有量が０，３５％未満では所望の耐孔食性を確保する
ことができず、一方その含白゛量が０．６％を越えても
、再び孔食が発生し易くなることから、その含右量を０
．３５〜０．６％と定めた。
とし、もって孔食の発生を抑制する作用があるが、その
含有量が０，３５％未満では所望の耐孔食性を確保する
ことができず、一方その含白゛量が０．６％を越えても
、再び孔食が発生し易くなることから、その含右量を０
．３５〜０．６％と定めた。
Ｃ．ろう材
（ａ） Ｓｉ
Ｓｉ或分には、ろう材の溶融ｄ度を低下せしめ、通常約
６００℃のろう付け温度でろう材に所定の流動性を付与
して、健全なろう付け部を形成する作用があるが、その
含有量が７．５％未満では、ろう付け温度付近での液相
割合が低く、十分な流動性が得られず、一方その含有量
が１１％を越えても同様に流動性が低下し、かつ過共晶
組成となるほか、Ｓｌ初晶粒が粗大化するようになって
加工性が低下するようになることから、その含有量を７
．５〜Ｕ％と定めた。
６００℃のろう付け温度でろう材に所定の流動性を付与
して、健全なろう付け部を形成する作用があるが、その
含有量が７．５％未満では、ろう付け温度付近での液相
割合が低く、十分な流動性が得られず、一方その含有量
が１１％を越えても同様に流動性が低下し、かつ過共晶
組成となるほか、Ｓｌ初晶粒が粗大化するようになって
加工性が低下するようになることから、その含有量を７
．５〜Ｕ％と定めた。
（ｂ） Ｍｇ
Ｍｇ戊分には、ろう付け中にろう材表面より蒸発して、
雰囲気中の酸素と結合する、いわゆるゲッター作用によ
って、雰囲気の実質的真空度を上げて、ろう材表面の酸
化皮膜の成長を抑制し、もってろう付け性を向上させる
作用があるが、その含有量が０．３％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が１．５％を
越えるとＭｇの蒸発量が多くなりすぎて炉汚染の原因と
なることから、その含有量を０．３〜１．５％と定めた
。
雰囲気中の酸素と結合する、いわゆるゲッター作用によ
って、雰囲気の実質的真空度を上げて、ろう材表面の酸
化皮膜の成長を抑制し、もってろう付け性を向上させる
作用があるが、その含有量が０．３％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が１．５％を
越えるとＭｇの蒸発量が多くなりすぎて炉汚染の原因と
なることから、その含有量を０．３〜１．５％と定めた
。
（ｅ） ＢＩ
Ｂｌ或分には、ろう材の融点を一段と低下せしめ、もっ
てろうの流動性をさらに高める作用があるので、必要に
応じて含有されるが、その含有量が０．０５％未満では
上記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量
が０．ｉ５％を越えると、ろう付け中におけるろうの芯
材への侵食が促進されるようになることから、その含有
量を０．０５〜ｏ、１５％と定めた。
てろうの流動性をさらに高める作用があるので、必要に
応じて含有されるが、その含有量が０．０５％未満では
上記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量
が０．ｉ５％を越えると、ろう付け中におけるろうの芯
材への侵食が促進されるようになることから、その含有
量を０．０５〜ｏ、１５％と定めた。
つぎに、この発明のプレージングシ一トを実施例により
具体的に説明する。
具体的に説明する。
通常の溶解鋳造法により、それぞれ第１表に示される成
分組成をもった芯材用Ａｌ合金１〜１９’皮材用Ａｌ合
金Ａ−Ｈ’、およびろう材用Ａｌ合金ａ − ｇをそれ
ぞれ溶製し、鋳造して鋳塊とし、この鋳塊に通常の条件
で面削と均質化熱処理を施した後、芯材用Ａｌ合金１〜
１９’ は板厚：８ｍ１に、皮材用．Ｊ合金Ａ−Ｈ’
とろう材用Ａｌ合金ａ〜ｇはそれぞれ３ＩＩＩＩ１に熱
間圧延し、さらに皮材用Ａｌ合金Ａ−Ｈ’ とろう材用
Ａｌ合金ａ − ｇの熱延板には冷間加工を施して板厚
：１ｍ傷とし、これらの板厚：８關の芯材用Ａｌ合金１
〜１９′の熱延板、並びに板厚：１ｍｍの皮材用Ａ４７
合金Ａ〜Ｈ′とろう材用Ａｌ合金ａ − ｇの冷延板を
用い、これらの板材をそれぞれ第２表に示される組合せ
にしたがって芯材をはさんだ状態で重ね合わせ、熱間圧
延にてクラッドした後、適宜中間焼鈍を加えながら、冷
間圧延（最終圧延率＝３０％）を施すことによって、い
ずれも板厚： ０．３ｍｍの本発明プレージングシ一ト
１〜１２、比較プレージングシ一ト１〜１０をそれぞれ
製造した。
分組成をもった芯材用Ａｌ合金１〜１９’皮材用Ａｌ合
金Ａ−Ｈ’、およびろう材用Ａｌ合金ａ − ｇをそれ
ぞれ溶製し、鋳造して鋳塊とし、この鋳塊に通常の条件
で面削と均質化熱処理を施した後、芯材用Ａｌ合金１〜
１９’ は板厚：８ｍ１に、皮材用．Ｊ合金Ａ−Ｈ’
とろう材用Ａｌ合金ａ〜ｇはそれぞれ３ＩＩＩＩ１に熱
間圧延し、さらに皮材用Ａｌ合金Ａ−Ｈ’ とろう材用
Ａｌ合金ａ − ｇの熱延板には冷間加工を施して板厚
：１ｍ傷とし、これらの板厚：８關の芯材用Ａｌ合金１
〜１９′の熱延板、並びに板厚：１ｍｍの皮材用Ａ４７
合金Ａ〜Ｈ′とろう材用Ａｌ合金ａ − ｇの冷延板を
用い、これらの板材をそれぞれ第２表に示される組合せ
にしたがって芯材をはさんだ状態で重ね合わせ、熱間圧
延にてクラッドした後、適宜中間焼鈍を加えながら、冷
間圧延（最終圧延率＝３０％）を施すことによって、い
ずれも板厚： ０．３ｍｍの本発明プレージングシ一ト
１〜１２、比較プレージングシ一ト１〜１０をそれぞれ
製造した。
なお、比較プレージングシ一ト１〜１０は、構成成分の
うちのいずれかの或分含有ｆｆｌ（第１表に※印を付す
）がこの発明の範囲から外れた芯材用Ａｌ合金１３’〜
１９′および／または皮材用ＡＤ゛合金Ｆ′〜Ｈ′をそ
れぞれ用いたものである。
うちのいずれかの或分含有ｆｆｌ（第１表に※印を付す
）がこの発明の範囲から外れた芯材用Ａｌ合金１３’〜
１９′および／または皮材用ＡＤ゛合金Ｆ′〜Ｈ′をそ
れぞれ用いたものである。
ついで、これらの各種のプレージングシ一トから、平行
部長さ：ｌ（ｌｍｍＸ全長： ５（ｌｍ３の寸法をもっ
た引張試験片と、平面寸Ｌ ： ５０ｍｍ ｘ ７０ｍ
ｍの腐食試験片を切出し、これらの試験片に、真空ろう
付け条件に相当する条件、すなわちＩ Ｘ １０’ｔｏ
ｒｒの真空雰囲気中、温度＝６００℃に５分間保持の条
件で熱処理した後、試験に供した。
部長さ：ｌ（ｌｍｍＸ全長： ５（ｌｍ３の寸法をもっ
た引張試験片と、平面寸Ｌ ： ５０ｍｍ ｘ ７０ｍ
ｍの腐食試験片を切出し、これらの試験片に、真空ろう
付け条件に相当する条件、すなわちＩ Ｘ １０’ｔｏ
ｒｒの真空雰囲気中、温度＝６００℃に５分間保持の条
件で熱処理した後、試験に供した。
腐食試験は、Ｃ（１〜： １００ｐｐｍ， Ｓ Ｏ４
’：ｌｏＯｐｐｍ，Ｈ Ｃ Ｏ− ： １００ｐｐＩＩ
ｌ， Ｃｕ２”： １ ｐｐｍを含有の８０℃腐３ 食液に３０日間浸漬の条件で行ない、試験後、腐食生成
物を除去した状態で、腐食減量と最大孔食深さを測定し
た。これらの劃定結果を第２表に示した。
’：ｌｏＯｐｐｍ，Ｈ Ｃ Ｏ− ： １００ｐｐＩＩ
ｌ， Ｃｕ２”： １ ｐｐｍを含有の８０℃腐３ 食液に３０日間浸漬の条件で行ない、試験後、腐食生成
物を除去した状態で、腐食減量と最大孔食深さを測定し
た。これらの劃定結果を第２表に示した。
第２表に示される結果から、本発明プレージングシ一ト
１〜１２は、いずれもろう付け後に高強度とすぐれた耐
食性を示すのに対して、比較プレージングシ一ト１〜Ｉ
Ｏに見られるように、これを構成する芯材および皮材の
Ａｌ合金のうちのいずれかの成分含有量でもこの発明の
範囲から外れると、少なくとも強度および耐食性のうち
のいずれかが劣ったものになることが明らかである。
１〜１２は、いずれもろう付け後に高強度とすぐれた耐
食性を示すのに対して、比較プレージングシ一ト１〜Ｉ
Ｏに見られるように、これを構成する芯材および皮材の
Ａｌ合金のうちのいずれかの成分含有量でもこの発明の
範囲から外れると、少なくとも強度および耐食性のうち
のいずれかが劣ったものになることが明らかである。
上述のように、この発明のプレージングシ一トは、高強
度をもつので、これをＡｌ熱交換器の構造部材として適
用した場合には、これの薄肉化が十分可能であり、かつ
耐食性にもすぐれているので、 すぐれた性能を著しく長期に亘って発揮するなど工業上
有用な特性を有するのである。
度をもつので、これをＡｌ熱交換器の構造部材として適
用した場合には、これの薄肉化が十分可能であり、かつ
耐食性にもすぐれているので、 すぐれた性能を著しく長期に亘って発揮するなど工業上
有用な特性を有するのである。
Claims (3)
- （１）Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｆｅ：０．２〜０．５
％、Ｃｕ：０．４５〜０．７％、Ｍｎ：０．８〜１．５
％、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金で構成された芯材の一方面に、Ｍｇ：
０．５５〜１．５％、Ｚｎ：０．３５〜０．６％、を含
有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有する
Ａｌ合金で構成された皮材を、また上記芯材の他方面に
、 Ｓｉ：７．５〜１１％、Ｍｇ：０．３〜１．５％、を含
有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以上重
量％）を有するＡｌ合金で構成されたろう材をクラッド
してなるＡｌ熱交換器構造部材用高強度ブレージングシ
ート。 - （２）Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｆｅ：０．２〜０．５
％、Ｃｕ：０．４５〜０．７％、Ｍｎ：０．８〜１．５
％、を含有し、さらに、 Ｃｒ：０．０５〜０．２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％
、のうちの１種または２種、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金で構成された芯材の一方面に、Ｍｇ：０．
５５〜１．５％、Ｚｎ：０．３５〜０．６％、を含有し
、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有するＡｌ
合金で構成された皮材を、また上記芯材の他方面に、 Ｓｉ：７．５〜１１％、Ｍｇ：０．３〜１．５％、を含
有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以上重
量％）を有するＡｌ合金で構成されたろう材をクラッド
してなるＡｌ熱交換器構造部材用高強度ブレージングシ
ート。 - （３）Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｆｅ：０．２〜０．５
％、Ｃｕ：０．４５〜０．７％、Ｍｎ：０．８〜１．５
％、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金で構成された芯材の一方面に、Ｍｇ：
０．５５〜１．５％、Ｚｎ：０．３５〜０．６％、を含
有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有する
Ａｌ合金で構成された皮材を、また上記芯材の他方面に
、 Ｓｉ：７．５〜１１％、Ｍｇ：０．３〜１．５％、Ｂｉ
：０．０５〜０．１５％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金で構成されたろう材をクラ
ッドしてなるＡｌ熱交換器構造部材用高強度ブレージン
グシート。（４）Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｆｅ：０．
２〜０．５％、Ｃｕ：０．４５〜０．７％、Ｍｎ：０．
８〜１．５％、を含有し、さらに、 Ｃｒ：０．０５〜０．２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％
、のうちの１種または２種、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金で構成された芯材の一方面に、Ｍｇ：０．
５５〜１．５％、Ｚｎ：０．３５〜０．６％、を含有し
、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有するＡｌ
合金で構成された皮材を、また上記芯材の他方面に、 Ｓｉ：７．５〜１１％、Ｍｇ：０．３〜１．５％、Ｂｉ
：０．０５〜０．１５％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金で構成されたろう材をクラ
ッドしてなるＡｌ熱交換器構造部材用高強度ブレージン
グシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30252589A JPH03162543A (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | Ａｌ熱交換器構造部材用高強度ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30252589A JPH03162543A (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | Ａｌ熱交換器構造部材用高強度ブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03162543A true JPH03162543A (ja) | 1991-07-12 |
Family
ID=17910015
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30252589A Pending JPH03162543A (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | Ａｌ熱交換器構造部材用高強度ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03162543A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5476725A (en) * | 1991-03-18 | 1995-12-19 | Aluminum Company Of America | Clad metallurgical products and methods of manufacture |
| EP1484425A4 (en) * | 2002-03-08 | 2005-06-29 | Furukawa Sky Aluminum Corp | METHOD FOR PRODUCING AN ALUMINUM ALLOY COMPOSITE FOR HEAT EXCHANGE AND ALUMINUM ALLOY COMPOSITE |
-
1989
- 1989-11-21 JP JP30252589A patent/JPH03162543A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5476725A (en) * | 1991-03-18 | 1995-12-19 | Aluminum Company Of America | Clad metallurgical products and methods of manufacture |
| US5669436A (en) * | 1991-03-18 | 1997-09-23 | Aluminum Company Of America | Method of continuously casting composite strip |
| EP1484425A4 (en) * | 2002-03-08 | 2005-06-29 | Furukawa Sky Aluminum Corp | METHOD FOR PRODUCING AN ALUMINUM ALLOY COMPOSITE FOR HEAT EXCHANGE AND ALUMINUM ALLOY COMPOSITE |
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