JPH03165105A - 電子走査アンテナ - Google Patents
電子走査アンテナInfo
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- JPH03165105A JPH03165105A JP30340889A JP30340889A JPH03165105A JP H03165105 A JPH03165105 A JP H03165105A JP 30340889 A JP30340889 A JP 30340889A JP 30340889 A JP30340889 A JP 30340889A JP H03165105 A JPH03165105 A JP H03165105A
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- Japan
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- phase shifter
- scanning
- angle
- monopulse
- antenna
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明はデジタル移相器を用いてアンテナのビーム方
向を変化させるモノパルス電子走査アンテナの差パター
ンのナル方向角度設定の改良に関するものである。
向を変化させるモノパルス電子走査アンテナの差パター
ンのナル方向角度設定の改良に関するものである。
ここで用いるモノパルス電子走査アンテナは複数の素子
アンテナとこれに接続きれた移相器等で構成され、移相
器の移相量を変化させてアンテナから放射される電波の
ビーム方向を変化させるものである。
アンテナとこれに接続きれた移相器等で構成され、移相
器の移相量を変化させてアンテナから放射される電波の
ビーム方向を変化させるものである。
第１図に従来のモノパルス電子走査アンテナの構成図を
示す。
示す。
図中（１）は水子アンテナ、（２）はデジタル移相器。
（３）ハ電力分配器、（４）はモノパルスコンパレータ
。
。
（５）は和イＪ号４１子、（６）はム２（アジマス）方
向差信号端子、（７１は２２（エレベーション）方向差
信号端子、（８）は上記デジタル移相器（２）によるビ
ーム制御演算を行うビーム制御器である。
向差信号端子、（７１は２２（エレベーション）方向差
信号端子、（８）は上記デジタル移相器（２）によるビ
ーム制御演算を行うビーム制御器である。
第８図に索子アンテナの配置図を示す。蝮数個の素子ア
ンテナ（１）は４個の電力分配器（３）に接続されたサ
ブアレーム、Ｂ、Ｃ，Ｄに分けられる。サブアレーＡ、
Ｂ、Ｃ，Ｄの合成電界をそれぞれ！！ｉＡ、］！ｉＢ、
ＥＣ，ＥＤ とすると、和イｇ号端子（５）。
ンテナ（１）は４個の電力分配器（３）に接続されたサ
ブアレーム、Ｂ、Ｃ，Ｄに分けられる。サブアレーＡ、
Ｂ、Ｃ，Ｄの合成電界をそれぞれ！！ｉＡ、］！ｉＢ、
ＥＣ，ＥＤ とすると、和イｇ号端子（５）。
ＡＨ方向差信号端子（６＋、 ］！ＳＬ方向差伯号端
子（７１で見た合成電界ベクトル、Σ、Δ＾２．ΔＥＡ
はそわぞれ以下であらればれる。
子（７１で見た合成電界ベクトル、Σ、Δ＾２．ΔＥＡ
はそわぞれ以下であらればれる。
Σ ＝＝■Ａ＋ｌＢ＋Ｋ・＋ＥＤ
次に動作につｂてＶ明する。
モノパルス電子走査アンテナにおけるビーム走査とは、
ビーム制ｔＵ器（８）におけるビーム指令角に対応した
演算結果に２！１ｓ−きデジタル移相器（２）の位相を
変えることによシ、各素子アンテナ（１（への給を位相
を１ｔｉｌｌ Ｎし、これによって（ム２角、Ｅｌ角）
で表わした空間内の所望の角度（α０．β０）で見たＥ
Ａ、］！ｓ、 ’ＬＣ，ｇｏの値を制御して、Σ。
ビーム制ｔＵ器（８）におけるビーム指令角に対応した
演算結果に２！１ｓ−きデジタル移相器（２）の位相を
変えることによシ、各素子アンテナ（１（への給を位相
を１ｔｉｌｌ Ｎし、これによって（ム２角、Ｅｌ角）
で表わした空間内の所望の角度（α０．β０）で見たＥ
Ａ、］！ｓ、 ’ＬＣ，ｇｏの値を制御して、Σ。
Δ＾Ｚ、ｊｇｌにつｂての所期の値を得る操作のことで
ある。
ある。
ここでビーム指向角を差信号が最小値を示す角度と定義
し、紗明の便宜上、走査する面をＡ１面（第８図におけ
るｘｚ平面）、アンテナ正面ｚ軸から１ｌｌｉ１つた指
向角をα０．即ち（Ａｚ角、 Ｅｚ角）で表わしたビ
ーム指向角を（αｏ、０）とする。
し、紗明の便宜上、走査する面をＡ１面（第８図におけ
るｘｚ平面）、アンテナ正面ｚ軸から１ｌｌｉ１つた指
向角をα０．即ち（Ａｚ角、 Ｅｚ角）で表わしたビ
ーム指向角を（αｏ、０）とする。
かかるモノパルス電子走査アンテナは、移相器がデジタ
ル移相器であるため各素子アンテナに与えることができ
る給電位相が離散値となシ、所望のビーム走査角に対応
して個別に決定される理想的な給電位相に対する差異が
生じることに寄因する９゛子化相誤差が発生する。
ル移相器であるため各素子アンテナに与えることができ
る給電位相が離散値となシ、所望のビーム走査角に対応
して個別に決定される理想的な給電位相に対する差異が
生じることに寄因する９゛子化相誤差が発生する。
上＆４１−子化位相誤差によって決まる実現回部な最小
ビーム走査間隔Δαは次式で表わ吉れる。
ビーム走査間隔Δαは次式で表わ吉れる。
ここでλは波長、ｐ＃まデジタル移相器のビット数、Ｘ
は開口分布によってｖトまる係数、ＤｘはＡＺ生じる。
は開口分布によってｖトまる係数、ＤｘはＡＺ生じる。
従来ノモノパルス電子走査アンテナのビーム走査には以
上のような指向誤差が含まれるので、そのビーム指令角
対ビーム指向特性は第９図に示すように凹凸を持ったも
のとな〕、これを追尾アンテナとして使用した場合には
追尾性能の安定性を欠く等の問題点かあシ１寸法上の制
約から素子数に限界がある場合にもこの方式のままで追
尾性症の安定性を改善するためにはデジタル移相（へ）
のビット数の増加が必臂となり、装ばの構成が高価にな
りがちであるという問題点があった。
上のような指向誤差が含まれるので、そのビーム指令角
対ビーム指向特性は第９図に示すように凹凸を持ったも
のとな〕、これを追尾アンテナとして使用した場合には
追尾性能の安定性を欠く等の問題点かあシ１寸法上の制
約から素子数に限界がある場合にもこの方式のままで追
尾性症の安定性を改善するためにはデジタル移相（へ）
のビット数の増加が必臂となり、装ばの構成が高価にな
りがちであるという問題点があった。
この発明は土紀のような問題点を解消するためになされ
たもので、比較的小規模な構成のままで。
たもので、比較的小規模な構成のままで。
高精度のビーム指向特性を持つモノパルス電子走査アン
テナを得ることを目的とする。
テナを得ることを目的とする。
この発明に係るモノパルス電子走査アンテナは。
開口面を構成する全素子アンテナ中の限られた一部の素
子アンテナに従来のデジタル移相器に加えてアナログ移
相器を接続し、デジタル移相器によるビームの粗設定と
、アナログ移相器によるビームの精密設定を組み合わせ
たビーム制御アルゴリズムを用いることによ１小さな角
度間隔で高精度にビーム指向角をｆｔ１ＩＪ御すること
を回部としたものである。
子アンテナに従来のデジタル移相器に加えてアナログ移
相器を接続し、デジタル移相器によるビームの粗設定と
、アナログ移相器によるビームの精密設定を組み合わせ
たビーム制御アルゴリズムを用いることによ１小さな角
度間隔で高精度にビーム指向角をｆｔ１ＩＪ御すること
を回部としたものである。
この発ＥＪｉＪＫおけるモノパルス電子走査アンテナは
、その最小ビーム走査間隔が給電位相の設定の細かさに
比例することを利Ｊρし、一部の素子のみの給電位相を
アナログ移相器によって細か〈変化させることによプ、
デジタル移相器のピット数によって決まるビーム走査１
…隔の範囲内をさらに細かくビーム走査する。
、その最小ビーム走査間隔が給電位相の設定の細かさに
比例することを利Ｊρし、一部の素子のみの給電位相を
アナログ移相器によって細か〈変化させることによプ、
デジタル移相器のピット数によって決まるビーム走査１
…隔の範囲内をさらに細かくビーム走査する。
以下、この元明の一実施例を図につｂて絣明する。
第１図はアンテナ開口面の素子配列を示す図であ九（ｌ
ａ−ｒ） （１ａ−２）・・・・・・（）ａ −４２
） はム２方向走査用のアナログ移相器の接続された
素子アンテナ、（１））−１）（１ｂ−２）、・・・・
・ （１ｂ−８）はＫｚ 方向走査用のアナログ移相器
の接Ｕされた素子アンテナである。
ａ−ｒ） （１ａ−２）・・・・・・（）ａ −４２
） はム２方向走査用のアナログ移相器の接続された
素子アンテナ、（１））−１）（１ｂ−２）、・・・・
・ （１ｂ−８）はＫｚ 方向走査用のアナログ移相器
の接Ｕされた素子アンテナである。
１２図は構成ブロック図であり（９ａ）、 （９ｂ）は
それぞれＡｚ方向走査用、 Ｅｔ方向走査用のアナロ
グ移相器である。
それぞれＡｚ方向走査用、 Ｅｔ方向走査用のアナロ
グ移相器である。
以下、その作用、動作について第１図、第２図及び第３
図を用いて餅関する◎ まずアナログ移相ａ（９ａ）ｓ （９ｂ）は全て初期状
態にリセットしてお（。最初のビーム指向角指令に基き
ビーム制御器（８）は従来の方式どおプのビーム走ｆｆ
ｉ算を行い、この結果でデジタル移相器（２）を位相設
定してビーム走査を行う。このときのビーム指令角（α
Ｏ１β０）はビーム制御器＋８）内のメモリに記憶して
おくものとする。この状態で受信したモノパルス信号を
基に追尾動作を行うことにより、ビーム指向角の修正が
必景とな〕１次のビーム指向角指令（α１．β１）が発
生するがｊｆＩｉ号処耶器（８）ではメモリに格納しで
あるビーム指令角データ（αＯ１β０）と新たな指令角
（α１．β１）との間で以下の計算を行う。
図を用いて餅関する◎ まずアナログ移相ａ（９ａ）ｓ （９ｂ）は全て初期状
態にリセットしてお（。最初のビーム指向角指令に基き
ビーム制御器（８）は従来の方式どおプのビーム走ｆｆ
ｉ算を行い、この結果でデジタル移相器（２）を位相設
定してビーム走査を行う。このときのビーム指令角（α
Ｏ１β０）はビーム制御器＋８）内のメモリに記憶して
おくものとする。この状態で受信したモノパルス信号を
基に追尾動作を行うことにより、ビーム指向角の修正が
必景とな〕１次のビーム指向角指令（α１．β１）が発
生するがｊｆＩｉ号処耶器（８）ではメモリに格納しで
あるビーム指令角データ（αＯ１β０）と新たな指令角
（α１．β１）との間で以下の計算を行う。
ｌａ＝α１−α０ ・・−・・・自・ ＋
１２１Δβ＝β１−β０ ・・・・・−・・
（３）Δα、Δβ は既に設定されたビーム指令角
を基点とした新たなビーム指令角までの走査角変化分で
ある。本方式はΔα、Δβの大きさを計算し、これに基
いてＡｚ方向走査用のアナログ移相器群（９ａ）と、
Ｂｔ方向走査用のアナログ移相器群（９ｂ）をそれぞ
れ独立に位相制御してビーム制俯しようとするものであ
プ、以下にその作動原理について説明する。
１２１Δβ＝β１−β０ ・・・・・−・・
（３）Δα、Δβ は既に設定されたビーム指令角
を基点とした新たなビーム指令角までの走査角変化分で
ある。本方式はΔα、Δβの大きさを計算し、これに基
いてＡｚ方向走査用のアナログ移相器群（９ａ）と、
Ｂｔ方向走査用のアナログ移相器群（９ｂ）をそれぞ
れ独立に位相制御してビーム制俯しようとするものであ
プ、以下にその作動原理について説明する。
位相設定法につｂてＡｚ方向走査を例に取って枦明する
。
。
ｋｚ方向走査用のアナログ移相器群（９ａ）の接続され
た素子には；ｉＡ１図に示すように（１ａ−１）。
た素子には；ｉＡ１図に示すように（１ａ−１）。
（１ａ−２）、・・・・・・ （１ａ−１２）の番号を
付しであるが、ＡＺ、Ｅｔ独立動作が打印となるように
Ｘ＠を対称とする２素子、（１ａ−ｔ）と（１ａ−２）
。
付しであるが、ＡＺ、Ｅｔ独立動作が打印となるように
Ｘ＠を対称とする２素子、（１ａ−ｔ）と（１ａ−２）
。
（１ａ−３）と（１ａ−４）、・・・（１ａ−１））と
（１ａ−１２）にはそカーぞｈ同じ位相設定を与えてビ
ーム制ｅＵｆる。ｙ！ｈｉＩを中心として左、右のアナ
ログ移相器の基草状憇（リセット状態）からの移相量の
合計値を 素子（１ａ−１）、（１ａ−２）−＋−（Ｉａ−１６）
の接続古ｆ１ている移相器（９ａ）の移相蓋合計値；Δ
ＦＬ紫子（１ａ−７） 、 （１ａ−８）−＝−（１ａ
−１２）の接続ばれている移相器（９ａ）の移相曾合計
値：ΔＦＲとすると ΔＶ＾＝Δφ′Ｌ−ΔＦＲ・・・・・・１４１の値の大
小によってビーム走査角Δα≠鳴：＋ ｊｄｔｌされる
がその関係は第４図に示すようなものとな）。
（１ａ−１２）にはそカーぞｈ同じ位相設定を与えてビ
ーム制ｅＵｆる。ｙ！ｈｉＩを中心として左、右のアナ
ログ移相器の基草状憇（リセット状態）からの移相量の
合計値を 素子（１ａ−１）、（１ａ−２）−＋−（Ｉａ−１６）
の接続古ｆ１ている移相器（９ａ）の移相蓋合計値；Δ
ＦＬ紫子（１ａ−７） 、 （１ａ−８）−＝−（１ａ
−１２）の接続ばれている移相器（９ａ）の移相曾合計
値：ΔＦＲとすると ΔＶ＾＝Δφ′Ｌ−ΔＦＲ・・・・・・１４１の値の大
小によってビーム走査角Δα≠鳴：＋ ｊｄｔｌされる
がその関係は第４図に示すようなものとな）。
Δαが小さい範囲ではΔＦＡ対ｌαのグラフはほとんど
直線であ）、素子の位置とは＃ｌとんど無関係にΔＦＡ
の大きすのみＫよって決まる以下の値を取る。
直線であ）、素子の位置とは＃ｌとんど無関係にΔＦＡ
の大きすのみＫよって決まる以下の値を取る。
Δα＝＝ＫＡ・ΔＦａ ・・・〜・・（５）ここで
ＫＡはＡｇ方向のビーム走査角α０の関数であり概ね の値を取る・ｋＡは累子間隔、素子数、開口分布。
ＫＡはＡｇ方向のビーム走査角α０の関数であり概ね の値を取る・ｋＡは累子間隔、素子数、開口分布。
周波数によって決まる定数である。
Δαの最大値は、アナログ移相器の最大移相蓋Δφｍａ
ｘと使用個数ｍＡによって決まる４１人の値によって設
定＃れる値 Δ（Ｘ ｍａＸ ＝ ＫＡ −ΔＦＡ ｍａ
ｘ −−−・＝ （８）となる。
ｘと使用個数ｍＡによって決まる４１人の値によって設
定＃れる値 Δ（Ｘ ｍａＸ ＝ ＫＡ −ΔＦＡ ｍａ
ｘ −−−・＝ （８）となる。
前述したようにΔＶム の飴は素子の位置とは無関係に
決定することができるから合計値がそれぞれΔＦＬ、Δ
ＦＴＩとなるまで左右のアナログ移相器（９ａ）の移相
ｔを順次変化させていくことにょシビーム走査が回部で
ある。
決定することができるから合計値がそれぞれΔＦＬ、Δ
ＦＴＩとなるまで左右のアナログ移相器（９ａ）の移相
ｔを順次変化させていくことにょシビーム走査が回部で
ある。
２２方向の走査についても全く同じように考えることが
できる。
できる。
Ｋｔ方向走ｉ−朋のグループＢのアナログ移相器＃（９
ｂ）の接ｖｃ事れた素子にはｔＡ１図に示すように（１
ｂ−１）、（ｔｂ−２）、・・・・・・・・・（１ｂ−
ａ）の番号を付しム２方向走亘のときと１Ｌ１）様（ｌ
ｂ−１）と（１ｂ−２）、・・・・・（１ｂ−７’ｌと
（１ｂ−８）はそれぞれ同じ位相設定を与えてビームル
制御する。Ｘ ＩＪ＋を中心として上下のアナログ移相
器の基準状態（リセット状態）からの移相量の合計値を 素子（１−１）・・・（１））−４）の接続されて−る
移相器（９ｂ）の移相−°合計値：Δｆｕ素子（１ｔ＋
−５）・・・（１ｔ＋−８）の接続されてｂる移相器（
９ｂ）の移相量合計値；ΔＦＤ とすると ΔＦｇ＝ｊＦｕ−ΔＦＤ ・・・“・・・・・（９１
の幼の大小によシビーム走１を角Δβが制帥され。
ｂ）の接ｖｃ事れた素子にはｔＡ１図に示すように（１
ｂ−１）、（ｔｂ−２）、・・・・・・・・・（１ｂ−
ａ）の番号を付しム２方向走亘のときと１Ｌ１）様（ｌ
ｂ−１）と（１ｂ−２）、・・・・・（１ｂ−７’ｌと
（１ｂ−８）はそれぞれ同じ位相設定を与えてビームル
制御する。Ｘ ＩＪ＋を中心として上下のアナログ移相
器の基準状態（リセット状態）からの移相量の合計値を 素子（１−１）・・・（１））−４）の接続されて−る
移相器（９ｂ）の移相−°合計値：Δｆｕ素子（１ｔ＋
−５）・・・（１ｔ＋−８）の接続されてｂる移相器（
９ｂ）の移相量合計値；ΔＦＤ とすると ΔＦｇ＝ｊＦｕ−ΔＦＤ ・・・“・・・・・（９１
の幼の大小によシビーム走１を角Δβが制帥され。
第５図の関係によシピーム走査が行われる。ムｇ方向走
査の場合の式！５１． ＋６１． （〕１． （８１に
対応するＥｔ丈方向走査時関係式は Δβ＝ＫＢ ΔＦＢ α０ Δβｍａｘ＝ＫＢ−ΔＦＢ ｍａｘ −・−（
＋３１である。
査の場合の式！５１． ＋６１． （〕１． （８１に
対応するＥｔ丈方向走査時関係式は Δβ＝ＫＢ ΔＦＢ α０ Δβｍａｘ＝ＫＢ−ΔＦＢ ｍａｘ −・−（
＋３１である。
実際に判定条件として用いるＡｍ方向、ｍｚ丈方向アナ
ログ移相器による最大走査角度幅ΔαＭ。
ログ移相器による最大走査角度幅ΔαＭ。
４１Ｍ は式（８１，（１：Ｉによって決まるΔαｍａ
Ｘ 、 Δβｍａｘよシ小さｂ値に設定する必賛があ
る。
Ｘ 、 Δβｍａｘよシ小さｂ値に設定する必賛があ
る。
木実式によるビーム走査アルゴリズムは式（２１゜（３
）から求められたｌΔαＩ、 ＩΔβ１がそれぞれΔ
αＭ、ΔβＭよシ小さい間は式Ｃ３）１式α０あるいは
躯４図、第Ｓ図に基込てアナログ移相器（９ａ）。
）から求められたｌΔαＩ、 ＩΔβ１がそれぞれΔ
αＭ、ΔβＭよシ小さい間は式Ｃ３）１式α０あるいは
躯４図、第Ｓ図に基込てアナログ移相器（９ａ）。
（９ｂ）の設定位相量を変化ばせてビーム走査を行うも
のである。追尾＠棒の移幇１等釦よル、ビーム指令角（
α１．βｉ）は、−次笈化するが、これによって１Δα
１＃１Δβｌが、αＭ、βＭよシ大６〈なった場合はア
ナログ移相器による１ａにＩＩｉビーム走査の領域外と
判定し、アナログ移相器（９ａ） （９ｂ）の位相状態
を全て初期状態にリセットしてデジタル移相器（２）に
よるビーム再設定を実施する。このときのビーム指令角
（α１．β１）は祈念に（α０゜β０）としてメモリに
格納し０次のビーム指令角Ｋ）＆（ビーム走査角変化の
ための基点データとして用いる。
のである。追尾＠棒の移幇１等釦よル、ビーム指令角（
α１．βｉ）は、−次笈化するが、これによって１Δα
１＃１Δβｌが、αＭ、βＭよシ大６〈なった場合はア
ナログ移相器による１ａにＩＩｉビーム走査の領域外と
判定し、アナログ移相器（９ａ） （９ｂ）の位相状態
を全て初期状態にリセットしてデジタル移相器（２）に
よるビーム再設定を実施する。このときのビーム指令角
（α１．β１）は祈念に（α０゜β０）としてメモリに
格納し０次のビーム指令角Ｋ）＆（ビーム走査角変化の
ための基点データとして用いる。
アナログ移相器（９ａ） （９ｂ）はその移相蓋ΔＦＡ
。
。
ΔＦｓ を十分な細かさで設定できるものとすると弐ｆ
Ｌ ＯＧによシ決定される走査角度幅Δα、Δβも十分
な細かさで設定できる念め、ビーム指令角が更新される
念びに以上の一連の動作を行うことにより全空間を細か
くビーム走査することが可もトとなシ、そのビーム指令
角対ビーム指向角特性は′＄６図に示すように凹凸の少
ないなめらかなものとすることかで負る。
Ｌ ＯＧによシ決定される走査角度幅Δα、Δβも十分
な細かさで設定できる念め、ビーム指令角が更新される
念びに以上の一連の動作を行うことにより全空間を細か
くビーム走査することが可もトとなシ、そのビーム指令
角対ビーム指向角特性は′＄６図に示すように凹凸の少
ないなめらかなものとすることかで負る。
なお、上記実施例では微小領域内の誤差補正及びビーム
走査にアナログ移相器を使用するものを示したが、これ
に替えて全素子に接続したデジタル移相器よりも最小移
相間隔の細かい高ビツト型デジタル移相器であってもよ
く、上記実施例と同様の効果を奏する。
走査にアナログ移相器を使用するものを示したが、これ
に替えて全素子に接続したデジタル移相器よりも最小移
相間隔の細かい高ビツト型デジタル移相器であってもよ
く、上記実施例と同様の効果を奏する。
このＳ会式（４１，（９）のΔＦＬ、ｌＷＲ，ΔＦｕ。
ΔＦＤの代わるものとして〔ΔＦｔ、）Ｂ、（ΔＦＲ）
Ｂ 。
Ｂ 。
〔ΔＦｕ″Ｉａ、 （ΔＦＤ） ｎ の値が用いら
れることとなる。ここで〔１〕Ｂ はＢでｌ−子化した
Ｖの値の意であシ、Ｂはデジタル移相器の最小移相間隔
であり、実現可能な走査角度幅Δα、ΔβはとのＢの４
ｆｔに依存することとなる。
れることとなる。ここで〔１〕Ｂ はＢでｌ−子化した
Ｖの値の意であシ、Ｂはデジタル移相器の最小移相間隔
であり、実現可能な走査角度幅Δα、ΔβはとのＢの４
ｆｔに依存することとなる。
以上のようにこの発明によれば、空間内のビーム走査を
１通常のデジタル移相器の位相１）ｉｆｌｌによ〕設定
した走査角を基点とし九角度餉位シに対応した開口面上
の位相変化量を与えて実現する方式とし、この位相変化
量をもたらすものとして全素子アンテナ中の限られた一
部の素子にのみ接続したアナログ移相器又は全素子アン
テナに接続されたデジタル移相器よりも最小移相間隔の
細いデジタル移相器を用するようにしたので、比較的安
価な装置！＋４成で精密なビーム制御のできるモノパル
ス電子走査アンテナが得られる効果がある。
１通常のデジタル移相器の位相１）ｉｆｌｌによ〕設定
した走査角を基点とし九角度餉位シに対応した開口面上
の位相変化量を与えて実現する方式とし、この位相変化
量をもたらすものとして全素子アンテナ中の限られた一
部の素子にのみ接続したアナログ移相器又は全素子アン
テナに接続されたデジタル移相器よりも最小移相間隔の
細いデジタル移相器を用するようにしたので、比較的安
価な装置！＋４成で精密なビーム制御のできるモノパル
ス電子走査アンテナが得られる効果がある。
第１囚はこの発明の一実施例によるモノパルスを子走査
アンテナの開口面素子アンテナ配置図。 第２図はこの発明の一部す例によるモノパルス電子走査
アンテナの構成ブロック図、第３図はこの発明の一部胚
！例によるビーム制御アルゴリズムを示すフローチャー
ト、第４図、第５図はこの発明の一実施例におけるアナ
ログ移相器による開口面位相変化ｌ対、ＡＺ方向、ＸＺ
方向ビーム走査角度変化幅の様子を示す図、第６図はこ
の発明の一実施例によるビーム指令角対ビーム指向角特
性を示す図、第１図は従来のモノパルス電子走査アンテ
ナの樋成ブロック図、第８図は開口面素子アンテナ配置
図、第９図は従来のモノパルス電子走査アンテナ方式に
よるビーム指令角対ビーム指向角特性を示す図である。 図中＋１）は素子アンテナ、 （１ａ−４） 〜（Ｉ
ａ−１２）はＡｇ方向走査用のアナログ移相器の接続こ
れた素子アンテナ、（１ｂ−１）〜（１））−８）はｍ
ｚ方向走査用のアナログ移相器の接続された素子アンテ
ナ、（２）はデジタル移相器、（３）は電力分配器、（
４）はモノパルスコンパレータ、Ｃ５）は和信号端子、
（６）はＡｍ方向差信号端子、（７）はＫｔ方向差信号
端子。 （８）はビーム制御器、 （９ａ）ＦｉＡｚ方向走方
向走査子ログ移相器、 （９ｂ）はＫｊ方向走査用の
アナログ移相器である。 なお図中同一符号は同一、又は相当部分を示す。
アンテナの開口面素子アンテナ配置図。 第２図はこの発明の一部す例によるモノパルス電子走査
アンテナの構成ブロック図、第３図はこの発明の一部胚
！例によるビーム制御アルゴリズムを示すフローチャー
ト、第４図、第５図はこの発明の一実施例におけるアナ
ログ移相器による開口面位相変化ｌ対、ＡＺ方向、ＸＺ
方向ビーム走査角度変化幅の様子を示す図、第６図はこ
の発明の一実施例によるビーム指令角対ビーム指向角特
性を示す図、第１図は従来のモノパルス電子走査アンテ
ナの樋成ブロック図、第８図は開口面素子アンテナ配置
図、第９図は従来のモノパルス電子走査アンテナ方式に
よるビーム指令角対ビーム指向角特性を示す図である。 図中＋１）は素子アンテナ、 （１ａ−４） 〜（Ｉ
ａ−１２）はＡｇ方向走査用のアナログ移相器の接続こ
れた素子アンテナ、（１ｂ−１）〜（１））−８）はｍ
ｚ方向走査用のアナログ移相器の接続された素子アンテ
ナ、（２）はデジタル移相器、（３）は電力分配器、（
４）はモノパルスコンパレータ、Ｃ５）は和信号端子、
（６）はＡｍ方向差信号端子、（７）はＫｔ方向差信号
端子。 （８）はビーム制御器、 （９ａ）ＦｉＡｚ方向走方
向走査子ログ移相器、 （９ｂ）はＫｊ方向走査用の
アナログ移相器である。 なお図中同一符号は同一、又は相当部分を示す。
Claims (2)
- （１）複数の素子アンテナとこれら素子アンテナに接続
した移相器、電力分配器、モノパルスコンパレータ等か
ら構成されるモノパルス電子走査アンテナにおいて、空
間内へのビーム設定を、全素子アンテナに接続されたデ
ジタル移相器の制御による第１次ビーム走査（粗設定）
と、それによつて設定されるビーム指向角を基点とする
一部の素子アンテナに接続されたアナログ移相器群の制
御による第２次ビーム走査（精設定）とに分割して実施
するようなビーム制御アルゴリズムを有するビーム制御
器を具備したことを特徴とする電子走査アンテナ。 - （２）複数の素子アンテナとこれら素子アンテナに接続
した移相器、電力分配器、モノパルスコンパレータ等か
ら構成されるモノパルス電子走査アンテナにおいて、空
間内へのビーム設定を、全素子アンテナに接続された第
１のデジタル移相器群の制御による第１次ビーム走査（
粗設定）と、それによつて設定されるビーム指向角を基
点とする第１のデジタル移相器群よりも最小移相間隔の
細かい第２のデジタル移相器群の制御による第２次ビー
ム走査（精設定）とに分割して実施するようなビーム制
御アルゴリズムを有するビーム制御器を具備したことを
特徴とする電子走査アンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30340889A JPH03165105A (ja) | 1989-11-24 | 1989-11-24 | 電子走査アンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30340889A JPH03165105A (ja) | 1989-11-24 | 1989-11-24 | 電子走査アンテナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03165105A true JPH03165105A (ja) | 1991-07-17 |
Family
ID=17920666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30340889A Pending JPH03165105A (ja) | 1989-11-24 | 1989-11-24 | 電子走査アンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03165105A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0537223A (ja) * | 1991-08-01 | 1993-02-12 | Mitsubishi Electric Corp | フエーズドアレーアンテナ装置およびフエーズドアレーアンテナ装置における位相量演算方法 |
| FR2784803A1 (fr) * | 1998-10-19 | 2000-04-21 | Ni Elektromekhanichesky I | Antenne pour des postes radar d'un petit gabarit de detection et de poursuite des objectifs et des missiles |
| JP2011109181A (ja) * | 2009-11-12 | 2011-06-02 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置 |
| JP2024004787A (ja) * | 2022-06-29 | 2024-01-17 | 株式会社デンソー | 高周波装置用アンテナアレイ制御装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61260704A (ja) * | 1985-05-06 | 1986-11-18 | インタ−ナシヨナル スタンダ−ド エレクトリツク コ−ポレイシヨン | レ−ダ信号用移相器 |
| JPH0290804A (ja) * | 1988-09-28 | 1990-03-30 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置 |
-
1989
- 1989-11-24 JP JP30340889A patent/JPH03165105A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61260704A (ja) * | 1985-05-06 | 1986-11-18 | インタ−ナシヨナル スタンダ−ド エレクトリツク コ−ポレイシヨン | レ−ダ信号用移相器 |
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| JP2011109181A (ja) * | 2009-11-12 | 2011-06-02 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置 |
| JP2024004787A (ja) * | 2022-06-29 | 2024-01-17 | 株式会社デンソー | 高周波装置用アンテナアレイ制御装置 |
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