JPH0316902A - オゾン発生管用電源装置 - Google Patents
オゾン発生管用電源装置Info
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- JPH0316902A JPH0316902A JP22573989A JP22573989A JPH0316902A JP H0316902 A JPH0316902 A JP H0316902A JP 22573989 A JP22573989 A JP 22573989A JP 22573989 A JP22573989 A JP 22573989A JP H0316902 A JPH0316902 A JP H0316902A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明はオゾン発生管用電源装置に関する。
従来のこの種の電源装置とオゾン発生管との接続は第８
図（イ）の回路図に例示する如く交流電流源出力電圧を
直接オゾン発生管に印加するもの（２） が知られている。
図（イ）の回路図に例示する如く交流電流源出力電圧を
直接オゾン発生管に印加するもの（２） が知られている。
第８図（イ）において、■は交流電流源、３８〜３ｃは
オゾン発生管の構或要素であり３ａと３ｂとは該オゾン
発生管の対向する電極、３ｃは該両電極間に挿入された
誘電体である。なお前記の電極３ａ ．！：Ｋ電体３ｃ
間に示す交互に方向の反転する矢印は前記電源１による
交流電圧Ｖ。を前記両電極３ａと３ｂ間に印加した場合
に発生する無声放電状態を示し、ｉｏは該無声放電時を
含めた前記オゾン発生管の通電電流を示し、更に前記無
声放電により図示二重矢印の如く酸素０２はオゾン０３
に変換される。
オゾン発生管の構或要素であり３ａと３ｂとは該オゾン
発生管の対向する電極、３ｃは該両電極間に挿入された
誘電体である。なお前記の電極３ａ ．！：Ｋ電体３ｃ
間に示す交互に方向の反転する矢印は前記電源１による
交流電圧Ｖ。を前記両電極３ａと３ｂ間に印加した場合
に発生する無声放電状態を示し、ｉｏは該無声放電時を
含めた前記オゾン発生管の通電電流を示し、更に前記無
声放電により図示二重矢印の如く酸素０２はオゾン０３
に変換される。
第８図（口）は前記の各要素３８〜３ｃより或るオゾン
発生管の電気的等価回路図であり、３ｄは空隙部の等価
容量、３ｅは誘電体部の等価容量、３ｆは前記空隙部の
放電維持電圧（Ｖｄ）をその正負両方向通電開始電圧と
なす非線形通電素子を示し前記空隙部の等価模擬素子で
ありその電流電圧特性は第１０図に示す如くなる。
発生管の電気的等価回路図であり、３ｄは空隙部の等価
容量、３ｅは誘電体部の等価容量、３ｆは前記空隙部の
放電維持電圧（Ｖｄ）をその正負両方向通電開始電圧と
なす非線形通電素子を示し前記空隙部の等価模擬素子で
ありその電流電圧特性は第１０図に示す如くなる。
第９図は前記オゾン発生管の充放電状態を示す（３）
等価回路図であり、第８図（ロ）から導かれたものであ
る。前記オゾン発生管の動作状態を模擬する前記非線形
通電素子３ｆの等価インピーダンスは、前記オゾン発生
管の放電時には小となり放電停止時には極めて大となる
。従って第８図（ロ）に示す如き前記空隙部等価容量３
ｄと前記通電素子３ｆとの並列合成インピーダンスは、
前記放電時には前記通電素子３ｆの値に略等しくなり、
また前記放電停止時には前記等価容量３ｄの値に略等し
くなり従って該放電停止時は同時に該等価容量３ｄの充
電時ともなる。従って前記オゾン発生管の等価回路は、
その放電停止状態すなわち前記等価容量３ｄの充電状態
においては第９図（イ）の充電状態図に示す如く前記両
等価容量３ｄと３０との直列接続となり、またその放電
状態においては第９図（ロ）の放電状態図に示す如く前
記の等価容量３ｅと通電素子３ｆとの直列接続となる。
る。前記オゾン発生管の動作状態を模擬する前記非線形
通電素子３ｆの等価インピーダンスは、前記オゾン発生
管の放電時には小となり放電停止時には極めて大となる
。従って第８図（ロ）に示す如き前記空隙部等価容量３
ｄと前記通電素子３ｆとの並列合成インピーダンスは、
前記放電時には前記通電素子３ｆの値に略等しくなり、
また前記放電停止時には前記等価容量３ｄの値に略等し
くなり従って該放電停止時は同時に該等価容量３ｄの充
電時ともなる。従って前記オゾン発生管の等価回路は、
その放電停止状態すなわち前記等価容量３ｄの充電状態
においては第９図（イ）の充電状態図に示す如く前記両
等価容量３ｄと３０との直列接続となり、またその放電
状態においては第９図（ロ）の放電状態図に示す如く前
記の等価容量３ｅと通電素子３ｆとの直列接続となる。
前記オゾン発生管における放電は、その印加交流電圧の
極性に応じ、前記空隙部等価容量３ｄの（４） 充電が進行しその両端電圧が前記放電維持電圧■４以上
になると共に開始され、該両端電圧が前記印加交流電圧
の極性反転に伴ない前記電圧Ｖ，以下に低下すると共に
停止し、同時に前記等価容量３ｄは前記印加交流電圧の
極性に応じた充電を開始し、以後前記の如き充電と放電
とが繰り返される。
極性に応じ、前記空隙部等価容量３ｄの（４） 充電が進行しその両端電圧が前記放電維持電圧■４以上
になると共に開始され、該両端電圧が前記印加交流電圧
の極性反転に伴ない前記電圧Ｖ，以下に低下すると共に
停止し、同時に前記等価容量３ｄは前記印加交流電圧の
極性に応じた充電を開始し、以後前記の如き充電と放電
とが繰り返される。
第１１図は上記動作状態におけるオゾン発生管の電圧・
電流波形図であり、第１１図（イ）はその通電電流ｉ。
電流波形図であり、第１１図（イ）はその通電電流ｉ。
を示し、第１１図（口）はその印加電圧■。を示す。
なお前記の如きオゾン発生管によるオゾン生成量は、前
記の如き充放電周期における放電期間が長くなると共に
増加するため、前記オゾン発生管用交流電源としては前
記空隙部等価容量３ｄの強制充電番；よる充電加速を図
るように第１１図（イ）に示す如き矩形波電流を出力す
る交流電流源電源が用いられる。
記の如き充放電周期における放電期間が長くなると共に
増加するため、前記オゾン発生管用交流電源としては前
記空隙部等価容量３ｄの強制充電番；よる充電加速を図
るように第１１図（イ）に示す如き矩形波電流を出力す
る交流電流源電源が用いられる。
〔発明が解決しようとする課題］
しかしながら、上記の如くオゾン発生管は等価（５）
的に容量性の電気的特性を有するため、前記従来方式の
電源装置においてその電源力率は進相側にて可或り小（
通常０．５〜０．６）となり電源容量の有効利用従って
電源容量の低減を阻害していた。
電源装置においてその電源力率は進相側にて可或り小（
通常０．５〜０．６）となり電源容量の有効利用従って
電源容量の低減を阻害していた。
上記に鑑み本発明は前記の如き電源力率の改善と、更に
は前記オゾン発生管の放電期間延長によるオゾン生成量
の増大を可能とするオゾン発生管用電源装置の提供を目
的とするものである。
は前記オゾン発生管の放電期間延長によるオゾン生成量
の増大を可能とするオゾン発生管用電源装置の提供を目
的とするものである。
上記目的を達威するために、本発明のオゾン発生管用電
源装置は、誘電体を介して対向した電極間に無声放電を
発生させてオゾンを生或するオゾン発生管用の電流源特
性を有する交流電源装置において、交流電流源と前記オ
ゾン発生管との間に電圧電流整合用の変圧器を設けると
共に該変圧器の１次側又は２次側の何れか一方或いは両
方において該変圧器に並列にリアクトルを接続設置し、
且つ該リアクトルのインピーダンスを、その等価電気特
性において進相特性を有する前記オゾン発生管に給電す
る前記交流電流源の電源力率補償と（６） 前記リアクトルの蓄積エネルギ放出による前記オゾン発
生管の放電時間の延長とを十分図り得る値となすか、ま
たは前記の電圧電流整合用の変圧器と該変圧器の１次側
又は２次側の何れか一方或いは両方において該変圧器に
並列に設置されたリアクトルとに代えて、該両者の組合
せのなす前記の如き力率補償及び放電時間延長機能と同
様の機能を有する如く組合された３次巻線を有する変圧
器と該変圧器３次巻線に接続されたリアクトルとを設け
るか、或いはまた前記電圧電流整合用の変圧器と該変圧
器の１次側又は２次側の何れか一方或いは両方において
該変圧器に並列に設置されたリアクトルとに代えて、該
両者の組合せのなす等価インピーダンス特性に対しその
励磁インピーダンスを含む総合インピーダンス特性が同
様である変圧器を設けたものである。
源装置は、誘電体を介して対向した電極間に無声放電を
発生させてオゾンを生或するオゾン発生管用の電流源特
性を有する交流電源装置において、交流電流源と前記オ
ゾン発生管との間に電圧電流整合用の変圧器を設けると
共に該変圧器の１次側又は２次側の何れか一方或いは両
方において該変圧器に並列にリアクトルを接続設置し、
且つ該リアクトルのインピーダンスを、その等価電気特
性において進相特性を有する前記オゾン発生管に給電す
る前記交流電流源の電源力率補償と（６） 前記リアクトルの蓄積エネルギ放出による前記オゾン発
生管の放電時間の延長とを十分図り得る値となすか、ま
たは前記の電圧電流整合用の変圧器と該変圧器の１次側
又は２次側の何れか一方或いは両方において該変圧器に
並列に設置されたリアクトルとに代えて、該両者の組合
せのなす前記の如き力率補償及び放電時間延長機能と同
様の機能を有する如く組合された３次巻線を有する変圧
器と該変圧器３次巻線に接続されたリアクトルとを設け
るか、或いはまた前記電圧電流整合用の変圧器と該変圧
器の１次側又は２次側の何れか一方或いは両方において
該変圧器に並列に設置されたリアクトルとに代えて、該
両者の組合せのなす等価インピーダンス特性に対しその
励磁インピーダンスを含む総合インピーダンス特性が同
様である変圧器を設けたものである。
進相（容量性）特性負荷を有する電源の力率改善は前記
負荷に並列に遅相（誘導性）特性要素であるリアクトル
を接続することにより可能となる。
負荷に並列に遅相（誘導性）特性要素であるリアクトル
を接続することにより可能となる。
（７）
更にまた前記並列リアクトルの蓄積エネルギの放出電流
は電流源特性を有する交流電源より前記の負荷となるオ
ゾン発生管に対して供給される矩形波交流電流に重畳さ
れることにより、該矩形波電流の正負各半波において前
記オゾン発生管の空隙部等価容量の充電時期に対応する
電流値が増大されることになり、前記空隙部等価容量の
充電従って該空隙部の極間電圧の上昇が加速され、この
結果前記オゾン発生管の放電及び放電停止の繰り返し周
期における放電期間の延長が図られてオゾン生成量の増
大が可能となる。
は電流源特性を有する交流電源より前記の負荷となるオ
ゾン発生管に対して供給される矩形波交流電流に重畳さ
れることにより、該矩形波電流の正負各半波において前
記オゾン発生管の空隙部等価容量の充電時期に対応する
電流値が増大されることになり、前記空隙部等価容量の
充電従って該空隙部の極間電圧の上昇が加速され、この
結果前記オゾン発生管の放電及び放電停止の繰り返し周
期における放電期間の延長が図られてオゾン生成量の増
大が可能となる。
本発明は、前記の如く進相負荷となるオゾン発生管と前
記の如き交流電流源との間に電圧電流整合用の変圧器を
設けると共に該変圧器の１次側又は２次側の何れか一方
或いは両方において該変圧器に並列にリアクトルを設置
するか、或いはまた前記変圧器を３次巻線を有するもの
となし該３次巻線に接続されたリアクトルを設置して前
記の如き電源力率の改善とオゾン発生管の放電時間の延
長とを図るものである。
記の如き交流電流源との間に電圧電流整合用の変圧器を
設けると共に該変圧器の１次側又は２次側の何れか一方
或いは両方において該変圧器に並列にリアクトルを設置
するか、或いはまた前記変圧器を３次巻線を有するもの
となし該３次巻線に接続されたリアクトルを設置して前
記の如き電源力率の改善とオゾン発生管の放電時間の延
長とを図るものである。
（８）
更に前記の如き整合用変圧器とリアクトルとの組合せを
１台の変圧器にて代行する場合には、前記組合せにおけ
る総合インピニダンスとその励磁インダクタンスＬ．を
含む前記１台の変圧器の総合インピーダンスとを同様と
なす必要がある。なお前記インダクタンスＬ．に関し下
記エネルギ式（１）が或立する。
１台の変圧器にて代行する場合には、前記組合せにおけ
る総合インピニダンスとその励磁インダクタンスＬ．を
含む前記１台の変圧器の総合インピーダンスとを同様と
なす必要がある。なお前記インダクタンスＬ．に関し下
記エネルギ式（１）が或立する。
１
励磁エネルギ
励磁インダクタンス
励磁電流
鉄心起磁力
鉄心磁束密度
空気透磁率
鉄心体積
（９）
ｖｇ ：鉄心空隙部体積
上記の式（１）に従い、前記１台の変圧器の総合インピ
ーダンスを略決定する励磁インダクタンスし．を該変圧
器の鉄心体積Ｖ１或いは鉄心に設けた空隙部体積Ｖ，等
の適当な選定により所要値となすことが可能となる。
ーダンスを略決定する励磁インダクタンスし．を該変圧
器の鉄心体積Ｖ１或いは鉄心に設けた空隙部体積Ｖ，等
の適当な選定により所要値となすことが可能となる。
以下この発明の実施例を図面により説明する。
第１図と第４図と第５図と第６図とはこの発明の実施例
を示す回路図、第２図は第１図における電圧と電流との
基本波ベクトル図、第３図は第ｌ図における電圧と電流
との波形図、第７図は第６図の等価回路図である。
を示す回路図、第２図は第１図における電圧と電流との
基本波ベクトル図、第３図は第ｌ図における電圧と電流
との波形図、第７図は第６図の等価回路図である。
第１図において、１は矩形波交流電流を出力する交流電
流源、２は電圧電流整合用の変圧器、３は前記第８図（
イ〉に示す各構戒要素３ａ〜３ｃより或るオゾン発生管
、４は並列リアクトルである。またｉ６は前記オゾン発
生管３の通電電流、ｖ０は該電流１０の通電により生じ
た前記オゾン発生管３の端子電圧、ｉＬは前記リアクト
ル４・の（１０） 通電電流、ｉＩは前記両電流ｉ。とｊＬとの合威電流で
あり前記変圧器２を介して前記電源１より供給される負
荷電流である。
流源、２は電圧電流整合用の変圧器、３は前記第８図（
イ〉に示す各構戒要素３ａ〜３ｃより或るオゾン発生管
、４は並列リアクトルである。またｉ６は前記オゾン発
生管３の通電電流、ｖ０は該電流１０の通電により生じ
た前記オゾン発生管３の端子電圧、ｉＬは前記リアクト
ル４・の（１０） 通電電流、ｉＩは前記両電流ｉ。とｊＬとの合威電流で
あり前記変圧器２を介して前記電源１より供給される負
荷電流である。
第２図は前記各電流ｉ。＋ ｉｌ＋ＬＬと電圧ｖｏと
の基本波におけるベクトル図であり、図示の如く前記リ
アクトル４を用いる場合の力率角θ２は同リアクトルを
用いぬ場合の力率角θ１に比して小となる。なお前記電
源１がらみた力率角は前記変圧器２の励磁電流により前
記角θ２よりも更に小となり、電源力率の改善と無効電
力の低減が図られている。
の基本波におけるベクトル図であり、図示の如く前記リ
アクトル４を用いる場合の力率角θ２は同リアクトルを
用いぬ場合の力率角θ１に比して小となる。なお前記電
源１がらみた力率角は前記変圧器２の励磁電流により前
記角θ２よりも更に小となり、電源力率の改善と無効電
力の低減が図られている。
更に第３図の（イ）〜（二）各図において、図（二）に
示す電圧Ｖ０の波形の充電部に対応する図（ハ）の電流
ｉ。ば図（イ）と図（口）とにそれぞれ示す電流１１と
ｉＬとの差として与えられるために前記電流１１より大
となり、前記電圧ｖｏの波形に関し前記第１１図（口）
に示す前記リアクトル４不設置の場合に比し、前記オゾ
ン発生管３の空隙部等価容量３ｄの充電が加速されるた
めに図示充電期間は短縮されている。一方前記（１１） オゾン発生管３の充放電期間の和は前記交流電流源１の
出力周波数従って前記電流ｉ，の周波数によって規定さ
れ定植となるために、前記の如き充電期間の短縮は放電
期間の延長をもたらすことになり、従って前記オゾン発
生管３におけるオゾン生成量は増加することになる。
示す電圧Ｖ０の波形の充電部に対応する図（ハ）の電流
ｉ。ば図（イ）と図（口）とにそれぞれ示す電流１１と
ｉＬとの差として与えられるために前記電流１１より大
となり、前記電圧ｖｏの波形に関し前記第１１図（口）
に示す前記リアクトル４不設置の場合に比し、前記オゾ
ン発生管３の空隙部等価容量３ｄの充電が加速されるた
めに図示充電期間は短縮されている。一方前記（１１） オゾン発生管３の充放電期間の和は前記交流電流源１の
出力周波数従って前記電流ｉ，の周波数によって規定さ
れ定植となるために、前記の如き充電期間の短縮は放電
期間の延長をもたらすことになり、従って前記オゾン発
生管３におけるオゾン生成量は増加することになる。
第４図は、第１図における変圧器２と該変圧器２次側に
おける並列リアクトル４とを変圧器２１と該変圧器の１
次側に設けた並列リアクトル４１とにより置換したもの
であり、第４図に示す回路全体の動作は前記リアクトル
４ｌの通電電流を前記変圧器２１の１次２次間巻線比に
より該変圧器２次側へ換算した値を用いることにより第
１図に示す回路の場合と同様に扱うことができる。
おける並列リアクトル４とを変圧器２１と該変圧器の１
次側に設けた並列リアクトル４１とにより置換したもの
であり、第４図に示す回路全体の動作は前記リアクトル
４ｌの通電電流を前記変圧器２１の１次２次間巻線比に
より該変圧器２次側へ換算した値を用いることにより第
１図に示す回路の場合と同様に扱うことができる。
第５図は、第１図における変圧器２と該変圧器２次側に
おける並列リアクトル４とを３次巻線付の変圧器２２と
該変圧器の３次巻線に接続された並列リアクトル４２と
により置換したものであり、第５図に示す回路全体の動
作は前記第４図の場合の如く扱うことができる。なお２
２ａと２２ｂと（１２） ２２ｃとはそれぞれ前記変圧器２２の１次巻線と２次巻
線と３次巻線とである。
おける並列リアクトル４とを３次巻線付の変圧器２２と
該変圧器の３次巻線に接続された並列リアクトル４２と
により置換したものであり、第５図に示す回路全体の動
作は前記第４図の場合の如く扱うことができる。なお２
２ａと２２ｂと（１２） ２２ｃとはそれぞれ前記変圧器２２の１次巻線と２次巻
線と３次巻線とである。
第６図は、第１図，第４図或いは第５図において変圧器
と並列リアクトルとの組合せのなす機能を１台の変圧器
２３により代行させる場合の回路図であり、第７図はそ
の等価回路図である。
と並列リアクトルとの組合せのなす機能を１台の変圧器
２３により代行させる場合の回路図であり、第７図はそ
の等価回路図である。
第７図点線内表示の２３は前記変圧器の等価表示であり
、２３ａと２３ｂと２３ｃとはそれぞれ該変圧器の１次
インピーダンスと２淡インピーダンスと励磁インピーダ
ンスとを示すものである。
、２３ａと２３ｂと２３ｃとはそれぞれ該変圧器の１次
インピーダンスと２淡インピーダンスと励磁インピーダ
ンスとを示すものである。
なお１０は前記オゾン発生管３の通電電流、ｖｏは該電
流ｉ。の通電により生じた前記オゾン発生管３の端子電
圧、１８は前記変圧器２の励磁電流、ｉ，は前記両電流
１０と１８との合戒電流であり前記電源１より供給され
る総合負荷電流であり、それぞれのベクトル関係は前記
第２図においてその電流ｉＬを前記電流ｉ。にて置換し
たものと同様となる。なおまた前記励磁インピーダンス
２３ｃに関しては前記エネルギ式（１）が適用される。
流ｉ。の通電により生じた前記オゾン発生管３の端子電
圧、１８は前記変圧器２の励磁電流、ｉ，は前記両電流
１０と１８との合戒電流であり前記電源１より供給され
る総合負荷電流であり、それぞれのベクトル関係は前記
第２図においてその電流ｉＬを前記電流ｉ。にて置換し
たものと同様となる。なおまた前記励磁インピーダンス
２３ｃに関しては前記エネルギ式（１）が適用される。
「発明の効果〕
（１３）
本発明によれば、オゾン発生管用電源装置において、該
電源装置とその負荷となるオゾン発生管との間に該オゾ
ン発生管の進相特性に応じた適当な励磁インピーダンス
を有する電圧電流整合用変圧器を設けるか、或いは該整
合用変圧器に代えて前記オゾン発生管に並列に適当な値
の遅相特性要素が接続されるように適当な巻数比の変圧
器と該変圧器の１次または２次巻線の何れか一方或いは
両方に並列接続されたリアクトルとの組合せ或いはまた
３次巻線付変圧器と該３次巻線に並列接続されたリアク
トルとの組合せを設けることにより、電源力率の改善に
よる電源所要容量の低減と前記オゾン発生管の放電時間
延長によるオゾン生威量の増大とを図ることが可能とな
る。
電源装置とその負荷となるオゾン発生管との間に該オゾ
ン発生管の進相特性に応じた適当な励磁インピーダンス
を有する電圧電流整合用変圧器を設けるか、或いは該整
合用変圧器に代えて前記オゾン発生管に並列に適当な値
の遅相特性要素が接続されるように適当な巻数比の変圧
器と該変圧器の１次または２次巻線の何れか一方或いは
両方に並列接続されたリアクトルとの組合せ或いはまた
３次巻線付変圧器と該３次巻線に並列接続されたリアク
トルとの組合せを設けることにより、電源力率の改善に
よる電源所要容量の低減と前記オゾン発生管の放電時間
延長によるオゾン生威量の増大とを図ることが可能とな
る。
第１図と第４図と第５図と第６図とはこの発明の実施例
を示す回路図、第２図は第１図における電圧と電流との
基本波ベクトル図、第３図は第１図における電圧と電流
との波形図、第７図は第６図の等価回路図である。 （１４） また第８図（イ）は従来技術の実施例を示す回路図、第
８図（口〉はオゾン発生管の等価回路図、第９図はオゾ
ン発生管の充放電状態の等価回路図、第１０図はオゾン
発生管空隙部の電流一電圧特性図、第１ｌ図は第８図く
イ）の状態にあるオゾン発生管の電圧・電流波形図であ
る。 １・・・交流電流源、２，２１．２３・・・変圧器、２
２・・・（３次巻線付）変圧器、３・・・オゾン発生管
、３ａ，３ｂ・・・オゾン発生管電極、３ｃ・・・同電
極間誘電体、３ｄ・・・オゾン発生管空隙部等価容量、
３ｅ・・・同誘電体部等価容量、３ｆ・・・同空隙部等
価模擬素子（非線形通電素子）、４，４１．’４２・・
・並列リアクトル。
を示す回路図、第２図は第１図における電圧と電流との
基本波ベクトル図、第３図は第１図における電圧と電流
との波形図、第７図は第６図の等価回路図である。 （１４） また第８図（イ）は従来技術の実施例を示す回路図、第
８図（口〉はオゾン発生管の等価回路図、第９図はオゾ
ン発生管の充放電状態の等価回路図、第１０図はオゾン
発生管空隙部の電流一電圧特性図、第１ｌ図は第８図く
イ）の状態にあるオゾン発生管の電圧・電流波形図であ
る。 １・・・交流電流源、２，２１．２３・・・変圧器、２
２・・・（３次巻線付）変圧器、３・・・オゾン発生管
、３ａ，３ｂ・・・オゾン発生管電極、３ｃ・・・同電
極間誘電体、３ｄ・・・オゾン発生管空隙部等価容量、
３ｅ・・・同誘電体部等価容量、３ｆ・・・同空隙部等
価模擬素子（非線形通電素子）、４，４１．’４２・・
・並列リアクトル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）誘電体を介して対向した電極間に無声放電を発生さ
せてオゾンを生成するオゾン発生管用の電流源特性を有
する交流電源装置において、交流電流源と前記オゾン発
生管との間に電圧電流整合用の変圧器を設けると共に該
変圧器の１次側又は２次側の何れか一方或いは両方にお
いて該変圧器に並列にリアクトルを接続設置し、且つ該
リアクトルのインピーダンスを、その等価電気特性にお
いて進相特性を有する前記オゾン発生管に給電する前記
交流電流源の電源力率補償と前記リアクトルの蓄積エネ
ルギ放出による前記オゾン発生管の放電時間の延長とを
十分図り得る値となしたことを特徴とするオゾン発生管
用電源装置。 ２）請求項１記載のオゾン発生管用電源装置において、
電圧電流整合用の変圧器と該変圧器の１次側又は２次側
の何れか一方或いは両方において該変圧器に並列に設置
されたリアクトルとに代えて、該両者の組合せのなす前
記の如き力率補償及び放電時間延長機能と同様の機能を
有する如く組合された３次巻線を有する変圧器と該変圧
器３次巻線に接続されたリアクトルとを設けたことを特
徴とするオゾン発生管用電源装置。 ３）請求項１記載のオゾン発生管用電源装置において、
電圧電流整合用の変圧器と該変圧器の１次側又は２次側
の何れか一方或いは両方において該変圧器に並列に設置
されたリアクトルとに代えて、該両者の組合せのなす等
価インピーダンス特性に対しその励磁インピーダンスを
含む総合インピーダンス特性が同様である変圧器を設け
たことを特徴とするオゾン発生管用電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1225739A JP2697178B2 (ja) | 1989-03-08 | 1989-08-31 | オゾン発生管用電源装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5595989 | 1989-03-08 | ||
| JP1-55959 | 1989-03-08 | ||
| JP1225739A JP2697178B2 (ja) | 1989-03-08 | 1989-08-31 | オゾン発生管用電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0316902A true JPH0316902A (ja) | 1991-01-24 |
| JP2697178B2 JP2697178B2 (ja) | 1998-01-14 |
Family
ID=26396856
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1225739A Expired - Lifetime JP2697178B2 (ja) | 1989-03-08 | 1989-08-31 | オゾン発生管用電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2697178B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50122662U (ja) * | 1974-03-23 | 1975-10-07 | ||
| JPS54107895A (en) * | 1978-02-13 | 1979-08-24 | Mitsubishi Electric Corp | Ozonizer |
| JPS54107894A (en) * | 1978-02-13 | 1979-08-24 | Mitsubishi Electric Corp | Ozonizer |
| JPS61295207A (ja) * | 1985-06-21 | 1986-12-26 | オツォニア・アクチェンゲゼルシャフト | オゾン発生装置およびその作動法 |
-
1989
- 1989-08-31 JP JP1225739A patent/JP2697178B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50122662U (ja) * | 1974-03-23 | 1975-10-07 | ||
| JPS54107895A (en) * | 1978-02-13 | 1979-08-24 | Mitsubishi Electric Corp | Ozonizer |
| JPS54107894A (en) * | 1978-02-13 | 1979-08-24 | Mitsubishi Electric Corp | Ozonizer |
| JPS61295207A (ja) * | 1985-06-21 | 1986-12-26 | オツォニア・アクチェンゲゼルシャフト | オゾン発生装置およびその作動法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2697178B2 (ja) | 1998-01-14 |
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