JPH03169405A - カーブミラー用鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
カーブミラー用鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPH03169405A JPH03169405A JP30894489A JP30894489A JPH03169405A JP H03169405 A JPH03169405 A JP H03169405A JP 30894489 A JP30894489 A JP 30894489A JP 30894489 A JP30894489 A JP 30894489A JP H03169405 A JPH03169405 A JP H03169405A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く産業上の利用分野〉
本発明は、ラッピング仕上げした表面光沢、写像性の優
れたカーブξラー川鏡面仕上げステンレス鋼仮の製造方
法に関する。
れたカーブξラー川鏡面仕上げステンレス鋼仮の製造方
法に関する。
〈従来の技術〉
鏡面仕上げステンレス鋼は、建材（内外装材）、道路の
カーブミラー、プラスヂンク、写真ポスター等の艶出し
耐圧板などの分野に多く使用されている． 要求される表面品質は、表面の凹凸が少なく、良好な光
沢と写像の鮮鋭度を有することである．これらを満足さ
せるためには、表面性状の優れた冷間圧延ステンレス鋼
板を必要とする．一般的に冷間圧延ステンレス鋼板は、
熱間圧延鋼４ｊＦを焼鈍し、脱スケール後冷間圧延し、
焼鈍後調質圧延し、形状矯正で仕上げられる．冷間圧延
工程では中間に焼鈍を入れて、複数回行うこともある．
冷間圧延後の焼鈍を燃焼雰囲気で行う場合には脱スケー
ルを行うが、脱スケールの際表面の結晶粒界が侵食を受
け、表面の凹凸を大きくする欠点がある。光輝焼鈍の場
合には脱スケールを必要としないため、表面の凹凸を大
きくしないので、鏡面仕上げステンレス１１仮は殆ど光
輝焼鈍材が使用されていた． 従来の表面粗さを小さくする技術は平坦な板をそのまま
鏡面研摩仕上げすることを前提にしたものである。
カーブミラー、プラスヂンク、写真ポスター等の艶出し
耐圧板などの分野に多く使用されている． 要求される表面品質は、表面の凹凸が少なく、良好な光
沢と写像の鮮鋭度を有することである．これらを満足さ
せるためには、表面性状の優れた冷間圧延ステンレス鋼
板を必要とする．一般的に冷間圧延ステンレス鋼板は、
熱間圧延鋼４ｊＦを焼鈍し、脱スケール後冷間圧延し、
焼鈍後調質圧延し、形状矯正で仕上げられる．冷間圧延
工程では中間に焼鈍を入れて、複数回行うこともある．
冷間圧延後の焼鈍を燃焼雰囲気で行う場合には脱スケー
ルを行うが、脱スケールの際表面の結晶粒界が侵食を受
け、表面の凹凸を大きくする欠点がある。光輝焼鈍の場
合には脱スケールを必要としないため、表面の凹凸を大
きくしないので、鏡面仕上げステンレス１１仮は殆ど光
輝焼鈍材が使用されていた． 従来の表面粗さを小さくする技術は平坦な板をそのまま
鏡面研摩仕上げすることを前提にしたものである。
従来、鏡面研摩仕上げする際、従来、砥石で下地研摩を
施し、次いでラッピング仕上げを行っていた．しかし最
近は、鏡面研摩工程負荷の軽減を図る目的で、下地研摩
を省略して、ラッピングで鏡面研摩仕上げする傾向にあ
る。このため、研摩素材表面の表面粗さはＲａ Ｏ．０
５μｍ以下が一般的になっている。表面粗さを細かくす
るために、例えばオーステナイト系ステンレス鋼仮の場
合、熱間圧延鋼帯を焼鈍、脱スケール後、ベルトグライ
ンダーにより表面粗さＲａ Ｏ．１５一以下に調整する
。
施し、次いでラッピング仕上げを行っていた．しかし最
近は、鏡面研摩工程負荷の軽減を図る目的で、下地研摩
を省略して、ラッピングで鏡面研摩仕上げする傾向にあ
る。このため、研摩素材表面の表面粗さはＲａ Ｏ．０
５μｍ以下が一般的になっている。表面粗さを細かくす
るために、例えばオーステナイト系ステンレス鋼仮の場
合、熱間圧延鋼帯を焼鈍、脱スケール後、ベルトグライ
ンダーにより表面粗さＲａ Ｏ．１５一以下に調整する
。
冷間圧延工程では冷間圧下率、冷間圧延用ロールの表面
粗さ、調質圧延用ロールの表面粗さの組合せによる． また、特開平１−１５４８０２号公報の如く、冷間圧延
前の平均結晶粒径を１５μｍ以下にすることによって、
冷間圧延によって発生する表面の凹凸を細かくする方法
がある． く発明が解決しようとする課題〉 ステンレス＠板の鏡面研摩においては研摩素材の表面粗
さが、生産性および商品価値に影響する．前記のように
、従来の表面粗さを小さくする技術は、平坦な板をその
まま鏡面研摩仕上げすることを前提にしたものである。
粗さ、調質圧延用ロールの表面粗さの組合せによる． また、特開平１−１５４８０２号公報の如く、冷間圧延
前の平均結晶粒径を１５μｍ以下にすることによって、
冷間圧延によって発生する表面の凹凸を細かくする方法
がある． く発明が解決しようとする課題〉 ステンレス＠板の鏡面研摩においては研摩素材の表面粗
さが、生産性および商品価値に影響する．前記のように
、従来の表面粗さを小さくする技術は、平坦な板をその
まま鏡面研摩仕上げすることを前提にしたものである。
このため、道路のカーブミラーの場合には、塑性加工を
施した後に、鏡面ｒＩｌ′Ｉ摩仕上げすることは配慮さ
れていない。ステンレス鋼仮に塑性加工、特に伸び歪が
付与されたときには、工具に接しない自由表面は変形量
の増加に伴い表面粗さが大きくなり、元のステンレス鋼
仮の表面粗さを助長し、一層鏡面研摩仕上げを困難なも
のにする。
施した後に、鏡面ｒＩｌ′Ｉ摩仕上げすることは配慮さ
れていない。ステンレス鋼仮に塑性加工、特に伸び歪が
付与されたときには、工具に接しない自由表面は変形量
の増加に伴い表面粗さが大きくなり、元のステンレス鋼
仮の表面粗さを助長し、一層鏡面研摩仕上げを困難なも
のにする。
本発明は、このような問題を解決したカーブミラー用鏡
面仕上げステンレス鋼仮の製造方法を提供することを目
的とする。
面仕上げステンレス鋼仮の製造方法を提供することを目
的とする。
く課題を解決するための手段〉
本発明は、冷間圧延したステンレス鋼板の最終ｔＡ鈍後
の平均結晶粒径を１３ｐｍ以下に調整し、形状矯正し、
塑性加工後、ラッピング仕上げによって鏡面研摩するこ
とを特徴とするカーブミラー用鏡面仕上げステンレス鋼
板の製造方法である。
の平均結晶粒径を１３ｐｍ以下に調整し、形状矯正し、
塑性加工後、ラッピング仕上げによって鏡面研摩するこ
とを特徴とするカーブミラー用鏡面仕上げステンレス鋼
板の製造方法である。
〈作 用〉
以下、本発明の原理となった実験について説明ずる。
オーステナイト系ステンレス鋼として代表的なＳＵＳ３
０４鋼板（板厚１．０閣）を用いて、最終焼鈍の光輝焼
鈍の温度を変えて、平均結晶粒径１１〜３１ｔｔｔｎの
４水準の焼鈍板を用意した。これをＲＦＲ’ｌｔ圧延し
、レベラーシャーした後、円板で球面状の道路用カーブ
ミラーにプレス戒形した．このときの表面粗さの変化は
、光輝焼鈍→ｉＩ！質圧延後いずれもＲａ Ｏ．０３μ
ｍであり、プレス戒形は張出性で約２％の伸び歪が俳与
されており、プレス成形後はＲａ Ｏ．０３〜０．０８
μ＋１１ テある．なお、冷間圧延前の熱間圧延材にお
いては、通常の組戒、製造条件でよいが、脱スケール後
研削ベルト（１１２０）で表面粗さＲａ Ｏ．１５ｐＩ
１以下に調整する．冷間圧延工程においては、冷間圧延
圧下率６５％以上とし、冷間圧延仕上ロールはＩ６００
研摩砥石で研摩して研摩目粗さＲａ ０．０３７！ｎ＋
にして使用し、光輝焼鈍後の調質圧延ロールはｇ ｔｏ
ｏｏ研摩砥石で研摩して、研摩目粗さＲａ Ｏ．０２４
のものを使用する．この一連の工程で、表面粗さＲａ
Ｏ．０４μｍ以下のステンレス鋼手反が得られる． ラッピングは４台の研摩機で、自由砥粒（酸化クロム）
を各研摩機で粒径０．１０ｐｍ （粗） 、０．０７μ
ｍ、０．０ｈｍ、０．０３ｐｍ （仕上）を塗布し、研
摩時間各研｝９［！ ２．５分、合ｇｔｌＯ 分ヲ標準
１１ 間トシタ， ｒＪＩＨ 後、鏡面反射率計で反射
率を測定し、評価した．なお、反射率は、半径３０００
ｍｍに加工した鏡面の接線に対し４５゜の方向で投光し
た光の反射率を測定した。
０４鋼板（板厚１．０閣）を用いて、最終焼鈍の光輝焼
鈍の温度を変えて、平均結晶粒径１１〜３１ｔｔｔｎの
４水準の焼鈍板を用意した。これをＲＦＲ’ｌｔ圧延し
、レベラーシャーした後、円板で球面状の道路用カーブ
ミラーにプレス戒形した．このときの表面粗さの変化は
、光輝焼鈍→ｉＩ！質圧延後いずれもＲａ Ｏ．０３μ
ｍであり、プレス戒形は張出性で約２％の伸び歪が俳与
されており、プレス成形後はＲａ Ｏ．０３〜０．０８
μ＋１１ テある．なお、冷間圧延前の熱間圧延材にお
いては、通常の組戒、製造条件でよいが、脱スケール後
研削ベルト（１１２０）で表面粗さＲａ Ｏ．１５ｐＩ
１以下に調整する．冷間圧延工程においては、冷間圧延
圧下率６５％以上とし、冷間圧延仕上ロールはＩ６００
研摩砥石で研摩して研摩目粗さＲａ ０．０３７！ｎ＋
にして使用し、光輝焼鈍後の調質圧延ロールはｇ ｔｏ
ｏｏ研摩砥石で研摩して、研摩目粗さＲａ Ｏ．０２４
のものを使用する．この一連の工程で、表面粗さＲａ
Ｏ．０４μｍ以下のステンレス鋼手反が得られる． ラッピングは４台の研摩機で、自由砥粒（酸化クロム）
を各研摩機で粒径０．１０ｐｍ （粗） 、０．０７μ
ｍ、０．０ｈｍ、０．０３ｐｍ （仕上）を塗布し、研
摩時間各研｝９［！ ２．５分、合ｇｔｌＯ 分ヲ標準
１１ 間トシタ， ｒＪＩＨ 後、鏡面反射率計で反射
率を測定し、評価した．なお、反射率は、半径３０００
ｍｍに加工した鏡面の接線に対し４５゜の方向で投光し
た光の反射率を測定した。
実験結果を第１図に示す．
第１図から、平均結晶粒径を小さくすることで、従来レ
ベルに比べ塑性加工後の表面粗さも小さくなり、研摩時
間の短縮あるいは鏡面品質の向上を図ることができるこ
とが分かる．平均結晶粒径を１３μ重以下にすることで
、研摩時間が従来レベルに比べ３０％以上短縮できる。
ベルに比べ塑性加工後の表面粗さも小さくなり、研摩時
間の短縮あるいは鏡面品質の向上を図ることができるこ
とが分かる．平均結晶粒径を１３μ重以下にすることで
、研摩時間が従来レベルに比べ３０％以上短縮できる。
なお、ラッピング仕上げする具体的な方法は、どれでも
よい．〈実施例〉 本実施例では、代表的なオーステナイト系ステンレス鋼
ＳＵＳ３０４の４．０＋ｎｍ厚の脱スケールされた熱間
圧延ｔｒ４ ’！ｉＦを用いた．熱間圧延鋼表面に存在
ずる欠陥を除去するため、ベルトグラインダーで研削す
るが、このとき、！１２０砥粒のベルトで表面粗さＲａ
０．１５ｐｎ以下に仕上げた．冷間圧延で１．０＋ｎ
＋ａ （圧下率７５％）の冷間圧延鋼帯にするが、仕上
圧延ロールは！６００研摩砥石で研摩した表面粗さＲａ
０．０３ｐｍを使用した。
よい．〈実施例〉 本実施例では、代表的なオーステナイト系ステンレス鋼
ＳＵＳ３０４の４．０＋ｎｍ厚の脱スケールされた熱間
圧延ｔｒ４ ’！ｉＦを用いた．熱間圧延鋼表面に存在
ずる欠陥を除去するため、ベルトグラインダーで研削す
るが、このとき、！１２０砥粒のベルトで表面粗さＲａ
０．１５ｐｎ以下に仕上げた．冷間圧延で１．０＋ｎ
＋ａ （圧下率７５％）の冷間圧延鋼帯にするが、仕上
圧延ロールは！６００研摩砥石で研摩した表面粗さＲａ
０．０３ｐｍを使用した。
光輝焼鈍は、第２図に基づき、１０８０’Ｃ、保持時間
無を選沢し、平均結晶粒径１３ｐｍを得た．調質圧延は
１１０００研摩砥石で研摩した表面粗さＲａ Ｏ．０２
μｍのロールを使用し、得られた冷間圧延鋼帯の表面粗
さはＲａ Ｏ．０３ｐｍであった。
無を選沢し、平均結晶粒径１３ｐｍを得た．調質圧延は
１１０００研摩砥石で研摩した表面粗さＲａ Ｏ．０２
μｍのロールを使用し、得られた冷間圧延鋼帯の表面粗
さはＲａ Ｏ．０３ｐｍであった。
この冷間圧延鋼４ｊＦをレベラーシャーで形状矯正し、
鋼｛反とした。
鋼｛反とした。
この鋼板を用いて、道路用カーブミラーにプレス或形し
（張出しによる伸び歪は約２％）、表面粗さは尺ａ ０
．０４７ｚｍとなった。
（張出しによる伸び歪は約２％）、表面粗さは尺ａ ０
．０４７ｚｍとなった。
ラ，２ピングは４台の研摩機で各々円筒形のラシャバフ
に自由砥粒（酸化クロム）の粒径０．ｌＯｐａ （粗）
、０．０マｐｔａ， ０．０５ｎ、０．０３−（仕上
げ）を使用し、標準時間１０分を設定し、各々２．５分
間研摩し、第１図の発明材を得た．従来材と反射率を比
較して格段の向上が認められる。従来の標準時間の３０
％短い約７分（各研摩機所要時間１００秒）で、従来材
と同レベルの反射率が得られる。また、平均結晶径を更
に小さくすれば、それ以上の研摩時間短縮及び鏡面品質
の向上が図れる． 〈発明の効果〉 以上説明したように、本発明によれば、鏡面仕上げ用ス
テンレス鋼仮の製造において、研摩素材が塑性加工を施
したものであれば、研摩素材の平均結晶粒径を１３ｐｍ
以下にすることにより、ラッピング研摩において、大幅
な作業時間が短縮でき、かつ鏡面品質の向上が図れる。
に自由砥粒（酸化クロム）の粒径０．ｌＯｐａ （粗）
、０．０マｐｔａ， ０．０５ｎ、０．０３−（仕上
げ）を使用し、標準時間１０分を設定し、各々２．５分
間研摩し、第１図の発明材を得た．従来材と反射率を比
較して格段の向上が認められる。従来の標準時間の３０
％短い約７分（各研摩機所要時間１００秒）で、従来材
と同レベルの反射率が得られる。また、平均結晶径を更
に小さくすれば、それ以上の研摩時間短縮及び鏡面品質
の向上が図れる． 〈発明の効果〉 以上説明したように、本発明によれば、鏡面仕上げ用ス
テンレス鋼仮の製造において、研摩素材が塑性加工を施
したものであれば、研摩素材の平均結晶粒径を１３ｐｍ
以下にすることにより、ラッピング研摩において、大幅
な作業時間が短縮でき、かつ鏡面品質の向上が図れる。
第１図は表面粗さＲａ Ｏ．０４−のＳＩＪＳ３０４Ｍ
仮を約２．０％伸び歪を付与（塑性加工）した後のラッ
ピング時間と研摩後の反射率の関係と研摩素材の平均結
晶粒径の影響を示すグラフである．第２図は冷間圧下率
６５％以上のＳＵＳ３０４鋼板の焼鈍温度（保持時間３
秒）と再結晶の平均結晶粒径の関係を示すグラフである
．
仮を約２．０％伸び歪を付与（塑性加工）した後のラッ
ピング時間と研摩後の反射率の関係と研摩素材の平均結
晶粒径の影響を示すグラフである．第２図は冷間圧下率
６５％以上のＳＵＳ３０４鋼板の焼鈍温度（保持時間３
秒）と再結晶の平均結晶粒径の関係を示すグラフである
．
Claims (1)
- 冷間圧延したステンレス鋼板の最終焼鈍後の平均結晶粒
径を１３μｍ以下に調整し、形状矯正し、塑性加工後、
ラッピング仕上げによって鏡面研摩することを特徴とす
るカーブミラー用鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30894489A JPH03169405A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | カーブミラー用鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30894489A JPH03169405A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | カーブミラー用鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03169405A true JPH03169405A (ja) | 1991-07-23 |
Family
ID=17987138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30894489A Pending JPH03169405A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | カーブミラー用鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03169405A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5686044A (en) * | 1995-03-31 | 1997-11-11 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Austenitic stainless steels for press forming |
| WO2020071534A1 (ja) | 2018-10-04 | 2020-04-09 | 日本製鉄株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-11-30 JP JP30894489A patent/JPH03169405A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5686044A (en) * | 1995-03-31 | 1997-11-11 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Austenitic stainless steels for press forming |
| WO2020071534A1 (ja) | 2018-10-04 | 2020-04-09 | 日本製鉄株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| KR20210052502A (ko) | 2018-10-04 | 2021-05-10 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 |
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