JPH03170592A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH03170592A JPH03170592A JP1311163A JP31116389A JPH03170592A JP H03170592 A JPH03170592 A JP H03170592A JP 1311163 A JP1311163 A JP 1311163A JP 31116389 A JP31116389 A JP 31116389A JP H03170592 A JPH03170592 A JP H03170592A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明（よ エアコン・冷凍機等のヒートポンブ装置に
使用される作動流体に関すも 従来の技術 従来 エアコン・冷凍機等のヒートボンプ装置において
１よ 作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○
○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られて
おり、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温
度が略Ｏ〜略５０℃の範囲において通常使用されも 中
でもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣＩＦ＊、Ｒ２２）
は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作
動流体として幅広く用いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなが転 近年フロンによる戊層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、或層圏オゾン破壊能
力が犬であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いてＣ戴 すでに国際条約によって使用量及び生産量
の規制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・
生産を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ２２はオ
ゾン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌ＊ｌ
”）の底層圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オ
ゾン破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が０． ０５と微少
であり、特定フロンではないものの将来的に使用量の増
大が予想され 冷凍・空調機器が広く普及した現＆
Ｒ２２の使用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与
える影響も大きくなるものと予想されている。従って、
戊層圏オゾン破壊能力が小であるものＱ 若干の破壊能
力があるとされるＲ２２の代替となる作動流体の早期開
発も強く要望されている。
使用される作動流体に関すも 従来の技術 従来 エアコン・冷凍機等のヒートボンプ装置において
１よ 作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○
○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られて
おり、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温
度が略Ｏ〜略５０℃の範囲において通常使用されも 中
でもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣＩＦ＊、Ｒ２２）
は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作
動流体として幅広く用いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなが転 近年フロンによる戊層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、或層圏オゾン破壊能
力が犬であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いてＣ戴 すでに国際条約によって使用量及び生産量
の規制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・
生産を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ２２はオ
ゾン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌ＊ｌ
”）の底層圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オ
ゾン破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が０． ０５と微少
であり、特定フロンではないものの将来的に使用量の増
大が予想され 冷凍・空調機器が広く普及した現＆
Ｒ２２の使用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与
える影響も大きくなるものと予想されている。従って、
戊層圏オゾン破壊能力が小であるものＱ 若干の破壊能
力があるとされるＲ２２の代替となる作動流体の早期開
発も強く要望されている。
本発明（よ 上述の問題に鑑みて試されたもので、戊層
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなｌｉ＜ Ｒ２２
の代替となる作動流体を提供するものであも課題を解決
するための手段 本発明は上述の課題を解決するた吹 少なくとＬ ジフ
ルオロメタン（ＣＨＩ！Ｆ２）とトリフルオロエタン（
Ｃ２Ｈ ＊ Ｆ − ）とジフルオ口エタン（ＣａＨ
４Ｆ２）の三種のフロン類を含へ ジフルオロメタン０
〜略６０重量米 トリフルオロエタン０〜略８０重量米
ジフルオロエタン略２０〜略６５重量％の組戊範囲で
あることを特徴とするものであり、特に ジフルオロメ
タンＯ〜略５０重量米トリフルオロエタン０〜略８０重
量米 ジフルオロエタン略２０〜略６５重量％の組戊範
囲が望ましいものであも 作用 本発明（よ 上述の組合せによって、作動流体を、オゾ
ン破壊能力のほとんどなし＼ 分子構造中に塩素を含ま
ないフロン類であるジフルオロメタン（ＯＤＰ＝０）、
トリフルオロエタン（○Ｄ Ｐ ＝ ０）およびジフ
ルオロエタン（○ＤＰ＝Ｏ）の混合物となすことにより
、戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに小
さく、ほ−とんどなくすることを可能とするものである
。又 本発明は上述の組戊範囲とすることによって、エ
アコン・冷凍機等のヒートポンプ装置の利用温度である
略０〜略５０℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有し
Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能な作動流体を提
供することを可能とするものであも 従って上述の組合
せおよび組戒範囲における○ＤＰも０と予想さ１１．．
Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるもので
あａ またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過
程および蒸発過程において温度勾配をもった△ 熱源流
体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構或する
ことにより、Ｒ２２よりも高い或績係数を期待できるも
のである。
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなｌｉ＜ Ｒ２２
の代替となる作動流体を提供するものであも課題を解決
するための手段 本発明は上述の課題を解決するた吹 少なくとＬ ジフ
ルオロメタン（ＣＨＩ！Ｆ２）とトリフルオロエタン（
Ｃ２Ｈ ＊ Ｆ − ）とジフルオ口エタン（ＣａＨ
４Ｆ２）の三種のフロン類を含へ ジフルオロメタン０
〜略６０重量米 トリフルオロエタン０〜略８０重量米
ジフルオロエタン略２０〜略６５重量％の組戊範囲で
あることを特徴とするものであり、特に ジフルオロメ
タンＯ〜略５０重量米トリフルオロエタン０〜略８０重
量米 ジフルオロエタン略２０〜略６５重量％の組戊範
囲が望ましいものであも 作用 本発明（よ 上述の組合せによって、作動流体を、オゾ
ン破壊能力のほとんどなし＼ 分子構造中に塩素を含ま
ないフロン類であるジフルオロメタン（ＯＤＰ＝０）、
トリフルオロエタン（○Ｄ Ｐ ＝ ０）およびジフ
ルオロエタン（○ＤＰ＝Ｏ）の混合物となすことにより
、戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに小
さく、ほ−とんどなくすることを可能とするものである
。又 本発明は上述の組戊範囲とすることによって、エ
アコン・冷凍機等のヒートポンプ装置の利用温度である
略０〜略５０℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有し
Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能な作動流体を提
供することを可能とするものであも 従って上述の組合
せおよび組戒範囲における○ＤＰも０と予想さ１１．．
Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるもので
あａ またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過
程および蒸発過程において温度勾配をもった△ 熱源流
体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構或する
ことにより、Ｒ２２よりも高い或績係数を期待できるも
のである。
また一般に 戒層圏オゾン破壊能力があるフロン類（ヨ
その○ＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果
も大きい傾向がある八 本発明による作動流体はＯＤＰ
がＯであるフロン類のみの三種以上から或る混合物によ
って構戊されているた敗地球温暖化の効果はＲ２２と同
程度あるいはＲ２２未満と推定され 最近世界的問題と
なっている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能
とするものであも 実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明する。
その○ＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果
も大きい傾向がある八 本発明による作動流体はＯＤＰ
がＯであるフロン類のみの三種以上から或る混合物によ
って構戊されているた敗地球温暖化の効果はＲ２２と同
程度あるいはＲ２２未満と推定され 最近世界的問題と
なっている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能
とするものであも 実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明する。
図は ジフルオロメタン（Ｒ３２）、 ｌ，１，１−１
リフルオ口エタン（Ｒ１４３ａ）、 １． １ジフル
オロエタン（Ｒ１５２ａ）の三種のフロン類の混合物に
よって構或される作動流体α定温度・一定圧力における
平衡状態を三角座標を用いて示したものである。本三角
座標においては三角形の各頂点に 上側頂点を基点とし
て反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており
、座標平面上のある点における各或分の組戒比（重量比
）（ヨ 点と三角形の各辺との距離の比で表される。
リフルオ口エタン（Ｒ１４３ａ）、 １． １ジフル
オロエタン（Ｒ１５２ａ）の三種のフロン類の混合物に
よって構或される作動流体α定温度・一定圧力における
平衡状態を三角座標を用いて示したものである。本三角
座標においては三角形の各頂点に 上側頂点を基点とし
て反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており
、座標平面上のある点における各或分の組戒比（重量比
）（ヨ 点と三角形の各辺との距離の比で表される。
またこのとき、点と三角形の辺との距離Ｃヨ辺に相対す
る側にある三角座標の頂点に記された物質の組戊比に対
応ずも 図においてｔ Ｃｔ 温度０℃・圧力４．
０ ４ ４ ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平
衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当
する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）ｌの上側の線
は飽和気相線 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の
下側の線は飽和液相線を表わし この画線で挟まれた範
囲においては気液平衡状態となる。また２ζよ 温度５
０℃・圧力１８． ７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇにおける混
合物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽
和状態に相当すも 図からわかるよう４，：，Ｒ３２、
Ｒ１４３ａ及びＲ１５２ａがそれぞれ０〜略６０重量％
． ０〜略８０重量勉 略２０〜略６５重量％となるよ
うな組威範囲（よ 略０〜略５０℃の利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましシチ
さらに Ｒ３２、Ｒ１４３ａ及びＲｌ５２ａがそれぞれ
０〜略５０重量％． Ｏ〜略８０重量勉 略２０〜略６
５重量％となるような組戊範囲（よ Ｏ℃と５０℃の間
のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧
を有するため特に望ましい。
る側にある三角座標の頂点に記された物質の組戊比に対
応ずも 図においてｔ Ｃｔ 温度０℃・圧力４．
０ ４ ４ ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平
衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当
する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）ｌの上側の線
は飽和気相線 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の
下側の線は飽和液相線を表わし この画線で挟まれた範
囲においては気液平衡状態となる。また２ζよ 温度５
０℃・圧力１８． ７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇにおける混
合物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽
和状態に相当すも 図からわかるよう４，：，Ｒ３２、
Ｒ１４３ａ及びＲ１５２ａがそれぞれ０〜略６０重量％
． ０〜略８０重量勉 略２０〜略６５重量％となるよ
うな組威範囲（よ 略０〜略５０℃の利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましシチ
さらに Ｒ３２、Ｒ１４３ａ及びＲｌ５２ａがそれぞれ
０〜略５０重量％． Ｏ〜略８０重量勉 略２０〜略６
５重量％となるような組戊範囲（よ Ｏ℃と５０℃の間
のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧
を有するため特に望ましい。
図中の点Ａ１〜点Ｆ１における作動流体の組或を表に示
す。点Ａ１〜点Ｃ＋は気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）
２の飽和気相線上に 点Ｄ１〜点Ｅ１は気液平衡線（Ｒ
２２ ５０℃相当）２の飽和液相線上にあり、共に気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の画線
で挟まれた範囲にあることから、温度Ｏ℃・圧力４．
０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）に
おいては気液平衡状態となる。また 点Ｆ１は気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）ｌの飽和液相線上にあると共
に気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液相
線の画線で挟まれた範囲にあることか板温度５０℃・圧
力１８． ７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（Ｒ２２の飽和状態
に相当）においては気液平衡状態となる。従って、第１
表に示された組或を有する作動庵体（よ ０℃・５０℃
におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるい
は気液平衡状態を実現し 略Ｏ〜略５０℃の利用温度に
おいて、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作する
ことにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を
得ることが可能となるものであも ここで（上 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）ｌある
いは気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２上の点につ
いてのみ説明した力丈 点Ａ＋〜点Ｆ１の内側にある点
、すなわ板 温度Ｏ℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（両
者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡状態
となる組戒を有する作動流体についても同様に操作する
ことにより、略Ｏ〜略５０℃の利用温度においてＲ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
す。点Ａ１〜点Ｃ＋は気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）
２の飽和気相線上に 点Ｄ１〜点Ｅ１は気液平衡線（Ｒ
２２ ５０℃相当）２の飽和液相線上にあり、共に気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の画線
で挟まれた範囲にあることから、温度Ｏ℃・圧力４．
０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）に
おいては気液平衡状態となる。また 点Ｆ１は気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）ｌの飽和液相線上にあると共
に気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液相
線の画線で挟まれた範囲にあることか板温度５０℃・圧
力１８． ７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（Ｒ２２の飽和状態
に相当）においては気液平衡状態となる。従って、第１
表に示された組或を有する作動庵体（よ ０℃・５０℃
におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるい
は気液平衡状態を実現し 略Ｏ〜略５０℃の利用温度に
おいて、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作する
ことにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を
得ることが可能となるものであも ここで（上 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）ｌある
いは気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２上の点につ
いてのみ説明した力丈 点Ａ＋〜点Ｆ１の内側にある点
、すなわ板 温度Ｏ℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（両
者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡状態
となる組戒を有する作動流体についても同様に操作する
ことにより、略Ｏ〜略５０℃の利用温度においてＲ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
本実施例においては作動流体は三種のフロン類の混合物
によって構或されている力支 構造異性体を含めて四種
以上のフロンの混合物によって作動流体を構戊すること
も勿論可能である。特に上述の組合せおよび組或範囲に
おける○ＤＰも０と予想さｈ Ｒ２２の代替として極
めて有望な作動流体となるものであも またかかる混合
物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程にお
いて温度勾配をもったべ 熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構戊することにより、Ｒ２２よ
りも高い戊績係数を期待できるものであも 発明の効果 以上の説明から明らかなように 本発明（飄 作動流体
を、分子構造中に塩素を含まないフロン類のみの三種以
上から或る混合物となし その組戒範囲を特定したこと
により、 （１）底層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有Ｌ Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。
によって構或されている力支 構造異性体を含めて四種
以上のフロンの混合物によって作動流体を構戊すること
も勿論可能である。特に上述の組合せおよび組或範囲に
おける○ＤＰも０と予想さｈ Ｒ２２の代替として極
めて有望な作動流体となるものであも またかかる混合
物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程にお
いて温度勾配をもったべ 熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構戊することにより、Ｒ２２よ
りも高い戊績係数を期待できるものであも 発明の効果 以上の説明から明らかなように 本発明（飄 作動流体
を、分子構造中に塩素を含まないフロン類のみの三種以
上から或る混合物となし その組戒範囲を特定したこと
により、 （１）底層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有Ｌ Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。
（３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い戒績係数を期待できる等の効果を有するも
のである。
２よりも高い戒績係数を期待できる等の効果を有するも
のである。
図は 三種のフロン類の混合物によって構或さｌ・・・
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）、２・気液平衡線（
Ｒ２２ ５０℃相当）。
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）、２・気液平衡線（
Ｒ２２ ５０℃相当）。
Claims (2)
- （１）ジフルオロメタン６０重量％以下、トリフルオロ
エタン８０重量％以下、ジフルオロエタン２０〜６５重
量％以下の少なくとも三種のフロン類を含む作動流体。 - （２）ジフルオロメタン５０重量％以下、トリフルオロ
エタン８０重量％以下、ジフルオロエタン２０〜６５重
量％以下であることを特徴とする作動流体。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311163A JPH03170592A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
| KR1019900019595A KR930010515B1 (ko) | 1989-11-30 | 1990-11-30 | 작동유체 |
| US08/125,146 US5433879A (en) | 1989-11-30 | 1993-09-23 | Working fluid containing difluoroethane |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311163A JPH03170592A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03170592A true JPH03170592A (ja) | 1991-07-24 |
Family
ID=18013851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1311163A Pending JPH03170592A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03170592A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5232618A (en) * | 1991-09-30 | 1993-08-03 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Substantially constant boiling compositions of difluoromethane and trifluoroethane or perfluoroethane |
| US5645754A (en) * | 1993-03-02 | 1997-07-08 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions including a hexafluoroprpoane and dimethyl ether for heat transfer |
-
1989
- 1989-11-30 JP JP1311163A patent/JPH03170592A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5232618A (en) * | 1991-09-30 | 1993-08-03 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Substantially constant boiling compositions of difluoromethane and trifluoroethane or perfluoroethane |
| US5788877A (en) * | 1991-09-30 | 1998-08-04 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Substantially constant boiling compositions of difluoromethane and trifluoroethane |
| US5645754A (en) * | 1993-03-02 | 1997-07-08 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions including a hexafluoroprpoane and dimethyl ether for heat transfer |
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