JPH03178205A - 移相型ｃｒ発振装置 - Google Patents
移相型ｃｒ発振装置Info
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- JPH03178205A JPH03178205A JP1317984A JP31798489A JPH03178205A JP H03178205 A JPH03178205 A JP H03178205A JP 1317984 A JP1317984 A JP 1317984A JP 31798489 A JP31798489 A JP 31798489A JP H03178205 A JPH03178205 A JP H03178205A
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- Japan
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- phase shift
- circuit
- circuits
- oscillator
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- Inductance-Capacitance Distribution Constants And Capacitance-Resistance Oscillators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、移相型ＣＲ発振装置、特に、所望の発振周波
数に対する発振装置の内部素子における定数の設定に関
するものである。
数に対する発振装置の内部素子における定数の設定に関
するものである。
従来の技術
従来の移相型ＣＲ発振装置の例として、ＣＲ微分回路の
進相型位相シフタを３個縦続接続したものを第３図に示
す。
進相型位相シフタを３個縦続接続したものを第３図に示
す。
第３図において、移相型ＣＲ発振装置は位相反転増幅回
路ｌと進相型位相シフト回路２から構成されており、回
路２は１８０ ’位相シフトする進相型位相シフト回路
である。３，４．５は抵抗であり、抵抗の大きさはそれ
ぞれＲ１，Ｒ，、、Ｒ３である。６，７．８はコンデン
サであり、容量はそれぞれＣ＋ 、Ｃ２、Ｃａである。
路ｌと進相型位相シフト回路２から構成されており、回
路２は１８０ ’位相シフトする進相型位相シフト回路
である。３，４．５は抵抗であり、抵抗の大きさはそれ
ぞれＲ１，Ｒ，、、Ｒ３である。６，７．８はコンデン
サであり、容量はそれぞれＣ＋ 、Ｃ２、Ｃａである。
９は演算回路、１０は出力端子であり、１８ｏ０進相型
位相シフト回路２の出力を位相反転増幅回路ｌの演算回
路９の一方の入力端子に帰還させる経路が設けられてい
る。
位相シフト回路２の出力を位相反転増幅回路ｌの演算回
路９の一方の入力端子に帰還させる経路が設けられてい
る。
第５図は第３図の移相型ＣＲ発振装置のブロック構成図
である。１１は入力端子で、その電位をＶｌとする。ま
た、位相反転増幅回路１と１８０ ’進相型位相シフト
回路２の接続点Ａの電位をＶとする。この移相型ＣＲ発
振装置が発振するための条件は次の通りである。
である。１１は入力端子で、その電位をＶｌとする。ま
た、位相反転増幅回路１と１８０ ’進相型位相シフト
回路２の接続点Ａの電位をＶとする。この移相型ＣＲ発
振装置が発振するための条件は次の通りである。
条件（１） 位相反転増幅回路１と１８０ ’進相型
位相シフト回路２とのトータルゲイ ンが１以上である。
位相シフト回路２とのトータルゲイ ンが１以上である。
条件（２） Ｖ＋とＶが同相である。
第４図は第３図の１８０°進相型位相シフト回路２より
求めた伝達関数のベクトル軌跡図であり、ψは位相角、
１２は伝達関数ベクトル、１３はベクトル軌跡である。
求めた伝達関数のベクトル軌跡図であり、ψは位相角、
１２は伝達関数ベクトル、１３はベクトル軌跡である。
第３図の回路１が位相反転増幅回路であり、条件（２）
を満足するには、第３図の回路２が１８０°進相型位相
シフト回路となることである。第４図の０点での周波数
か発振周波数となり、大きさＤが第３図の１８００進相
型位相シフト回路２のゲインとなる。
を満足するには、第３図の回路２が１８０°進相型位相
シフト回路となることである。第４図の０点での周波数
か発振周波数となり、大きさＤが第３図の１８００進相
型位相シフト回路２のゲインとなる。
発明が解決しようとする課題
しかしながら上記のような構成では、所望の周波数にお
いて、第３図の移相型ＣＲ発振装置が発振するように、
第３図の位相反転増幅回路２の内部素子（第３図の１．
２． ３． ４． ５． ６）の定数を設定する場合
、位相反転増幅回路２は、ＣＲ微分回路を３個縦続接続
した構成であるため、３個のＣＲ微分回路が相互に干渉
し合うように作用する。そのため第３図の出力端のＢ点
での位相゛がＡ点より１８０°進むという発振に必要な
条件を満足するように内部素子の定数を設定することが
困難であるという問題がある。
いて、第３図の移相型ＣＲ発振装置が発振するように、
第３図の位相反転増幅回路２の内部素子（第３図の１．
２． ３． ４． ５． ６）の定数を設定する場合
、位相反転増幅回路２は、ＣＲ微分回路を３個縦続接続
した構成であるため、３個のＣＲ微分回路が相互に干渉
し合うように作用する。そのため第３図の出力端のＢ点
での位相゛がＡ点より１８０°進むという発振に必要な
条件を満足するように内部素子の定数を設定することが
困難であるという問題がある。
ここで、発振装置としてのトータルゲインを第３図の位
相反転増幅回路ｌによって１以上にでき、満足されると
する。第２図の１８０°進相型位相シフト回路２の伝達
関数は（１）式で与えられる。
相反転増幅回路ｌによって１以上にでき、満足されると
する。第２図の１８０°進相型位相シフト回路２の伝達
関数は（１）式で与えられる。
Ｇｆｉｉ＋１
」ωＲ，Ｃ，・１ωＲ＋ Ｃ１ｔωＲ，Ｃ。
（１＋１１１Ｒ１ｃ、 ｌ ｆｌ”ｉ＃ＲＩ Ｃａｌ
［１”１ｌｉＲＩ Ｃａｌ ｊｉ、 Ｉｆｆ”！ｖＲ１
ｃ、 ｌ ’Ｒ＋ Ｃ＋ ＋ （１＋１ｌｌＲ＋ Ｃａ
ｌ ’Ｌ Ｃ１＋ １ｔｌＲ１ＲＩ Ｃ＋ Ｃ＋ただし
、Ｇ（ｉω）は伝達関数、ωは角周波数、ｊ２＝−４ （１）式の分母の第２項がない式は、それぞれのＣＲ微
分回路の伝達関数の積であり、分母の第２項は３個のＣ
Ｒ微分回路が相互に干渉し合っていることを表わす項で
ある。
［１”１ｌｉＲＩ Ｃａｌ ｊｉ、 Ｉｆｆ”！ｖＲ１
ｃ、 ｌ ’Ｒ＋ Ｃ＋ ＋ （１＋１ｌｌＲ＋ Ｃａ
ｌ ’Ｌ Ｃ１＋ １ｔｌＲ１ＲＩ Ｃ＋ Ｃ＋ただし
、Ｇ（ｉω）は伝達関数、ωは角周波数、ｊ２＝−４ （１）式の分母の第２項がない式は、それぞれのＣＲ微
分回路の伝達関数の積であり、分母の第２項は３個のＣ
Ｒ微分回路が相互に干渉し合っていることを表わす項で
ある。
所望の発振周波数を得るには、伝達関数の（１）式より
周波数特性を求め複雑な連立方程式を解くことにより、
内部素子の定数を設定するが、一意的に決まらず困難で
ある。また、第３図の出力端子１０に後段の回路を接続
した場合、接続した回路の影響も考慮しなければならな
くなり、第３図の１８００進相型位相シフト回路２の内
部素子の定数の設定が一層困難になる。
周波数特性を求め複雑な連立方程式を解くことにより、
内部素子の定数を設定するが、一意的に決まらず困難で
ある。また、第３図の出力端子１０に後段の回路を接続
した場合、接続した回路の影響も考慮しなければならな
くなり、第３図の１８００進相型位相シフト回路２の内
部素子の定数の設定が一層困難になる。
本発明は上記従来の問題を解決するもので、設計を容易
にすることができる移相型ＣＲ発振装置を提供すること
を目的とするものである。
にすることができる移相型ＣＲ発振装置を提供すること
を目的とするものである。
課題を解決するための手段
上記課題を解決するために本発明の移相型ＣＲ発振装置
は、最大位相シフト量９０°をもつＣＲ微分回路の進相
型位相シフト回路を３個縦続接続するにあたり、バッフ
ァを介して接続したものである。
は、最大位相シフト量９０°をもつＣＲ微分回路の進相
型位相シフト回路を３個縦続接続するにあたり、バッフ
ァを介して接続したものである。
作用
上記のような構成により、接続によって生じるＣＲ微分
回路どうしの相互の干渉がなくなり、出力端子に後続の
回路を接続した場合も接続した回路の影響を考慮する必
要がない。したがって、所望の発振周波数を得る場合、
内部素子の定数をそれぞれのＣＲ微分回路ごとに考慮す
ればよく、定数設定が著しく容易になり、発振回路の設
計が容易になる。
回路どうしの相互の干渉がなくなり、出力端子に後続の
回路を接続した場合も接続した回路の影響を考慮する必
要がない。したがって、所望の発振周波数を得る場合、
内部素子の定数をそれぞれのＣＲ微分回路ごとに考慮す
ればよく、定数設定が著しく容易になり、発振回路の設
計が容易になる。
実施例
以下本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明の一実施例の移相型ＣＲ発振装置の回路
図である。第１図において、移相型ＣＲ発振装置は、位
相反転増幅回路２１と１８Ｇ ’進相型位相シフト回路
２２からなり、１８０°進相型位相シフト回路２２は３
個のＣＲ微分回路２３．２４．２５とそれぞれの後段に
接続されたバッファ２６．２７．２８の縦続接続からな
る。ＣＲ微分回路２３．２４．２５は第３図の従来のも
のと同じであるが、この１８０°進相型位相シフト回路
２２はバッファ２６．２７．２８により相互に干渉のな
いＣＲ微分回路２３．２４．２５で構成されている。２
９は演算回路、３０は出力端子である。
図である。第１図において、移相型ＣＲ発振装置は、位
相反転増幅回路２１と１８Ｇ ’進相型位相シフト回路
２２からなり、１８０°進相型位相シフト回路２２は３
個のＣＲ微分回路２３．２４．２５とそれぞれの後段に
接続されたバッファ２６．２７．２８の縦続接続からな
る。ＣＲ微分回路２３．２４．２５は第３図の従来のも
のと同じであるが、この１８０°進相型位相シフト回路
２２はバッファ２６．２７．２８により相互に干渉のな
いＣＲ微分回路２３．２４．２５で構成されている。２
９は演算回路、３０は出力端子である。
第１図の微分回路２３．２４．２５はそれぞれ簡単な伝
達関数となり、次の（２）式で与えられる。
達関数となり、次の（２）式で与えられる。
１＋ｊωＲＣ
ただし、Ｒは抵抗の大きさ、Ｃはコンデンサの容量、ω
は角周波数 本実施例において、従来例と異なるのは、バッファ２６
．２７．２８によりＣＲ微分回路２３．２４．２５が相
互に干渉せず１つの独立した回路として取り扱うことが
できることである。第１図の移相型ＣＲ発振装置におけ
る発振条件も、従来の技術においてすでに記述している
条件（１）、 （２） と同じである。
は角周波数 本実施例において、従来例と異なるのは、バッファ２６
．２７．２８によりＣＲ微分回路２３．２４．２５が相
互に干渉せず１つの独立した回路として取り扱うことが
できることである。第１図の移相型ＣＲ発振装置におけ
る発振条件も、従来の技術においてすでに記述している
条件（１）、 （２） と同じである。
すなわち、条件（１）は、第１図の位相反転増幅回路１
において、トータルゲインを１以上にでき、満足できる
。条件（２）は、３つのＣＲ微分回路２３゜２４、２５
の進相型位相シフト量を個別に算出し、３つの合計が１
８０°になるように設定すれば満足できる。
において、トータルゲインを１以上にでき、満足できる
。条件（２）は、３つのＣＲ微分回路２３゜２４、２５
の進相型位相シフト量を個別に算出し、３つの合計が１
８０°になるように設定すれば満足できる。
所望の周波数において第１図の移相型ＣＲ発振装置が発
振するように内部素子の定数を設定する。
振するように内部素子の定数を設定する。
第１図において、ＣＲ微分回路２３．２４．２５の進相
型位相シフト量をそれぞれθ□、θ２．θ３とする。こ
こで進相型最大位相シフト量９０°とθ、。
型位相シフト量をそれぞれθ□、θ２．θ３とする。こ
こで進相型最大位相シフト量９０°とθ、。
θ２．θ３の合計が１８０°であることを考慮すればθ
１．θ２．θ３の値を任意に決定できるが、ＣＲ微分回
路の３段の合計が１８０°でなければならないことから
、１段あたり６０°付近が好ましい。
１．θ２．θ３の値を任意に決定できるが、ＣＲ微分回
路の３段の合計が１８０°でなければならないことから
、１段あたり６０°付近が好ましい。
第２図は（２）式の伝達関数から求めたベクトル軌跡図
であり、３１は伝達関数ベクトル、３２はベクトル軌跡
である。θの範囲は位相角を表わし、θの大きさは進相
型位相シフト量を表わす。
であり、３１は伝達関数ベクトル、３２はベクトル軌跡
である。θの範囲は位相角を表わし、θの大きさは進相
型位相シフト量を表わす。
第１図のＣＲ微分回路２３のＲ１，Ｃ１の定数を設定す
る。（２）式より位相角を表わす周波数特性を（３）式
に示す。
る。（２）式より位相角を表わす周波数特性を（３）式
に示す。
工
θ＝ｊａｎ−１・・・ （３）
２πｆＲＩ Ｃま
ただし、０°≦θ≦９０° ｆは発振周波数（３）式
に所望の発振周波数と任意のθ１を代入しＲ１と０１の
定数を設定する。同様に、Ｒ２゜Ｃ３，Ｒａ 、Ｃｓも
容易に算出し設定できる。
に所望の発振周波数と任意のθ１を代入しＲ１と０１の
定数を設定する。同様に、Ｒ２゜Ｃ３，Ｒａ 、Ｃｓも
容易に算出し設定できる。
発明の効果
以上のように、本発明によれば、各段のＣＲ微分回路の
後段にバッファを接続することにより、各段のＣＲ微分
回路の定数を独立に設定することができ、容易に所望す
る発振周波数が得られる。
後段にバッファを接続することにより、各段のＣＲ微分
回路の定数を独立に設定することができ、容易に所望す
る発振周波数が得られる。
また、可変周波数発振装置を設計する場合に、Ｒ２Ｃの
定数の決定や、所望する発振周波数の設定など発振装置
の設計を容易にすることができる。
定数の決定や、所望する発振周波数の設定など発振装置
の設計を容易にすることができる。
第１図は本発明の一実施例における移相型ＣＲ発振装置
の回路図、第２図は同移相型ＣＲ発振装置のＣＲ微分回
路の伝達関数から求めたベクトル軌跡図、第３図は従来
の移相型ＣＲ発振装置の回路図、第４図は第３図の１８
０°進相型位相シフト回路の伝達関数より求めたベクト
ル軌跡図、第５図は第３図の移相型ＣＲ発振装置のブロ
ック構成図である。 ２Ｉ・・・位相反転増幅回路、２２・・・１８０°進相
型位相シフト回路、２３．２４．２５・・・ＣＲ微分回
路、２６．２７゜２８・・・バッファ。 代理人 森 本 義 弘 第 図 ２３〜２ｓ ＣＲ徴ホＳみ 第 図 Ｘ軸
の回路図、第２図は同移相型ＣＲ発振装置のＣＲ微分回
路の伝達関数から求めたベクトル軌跡図、第３図は従来
の移相型ＣＲ発振装置の回路図、第４図は第３図の１８
０°進相型位相シフト回路の伝達関数より求めたベクト
ル軌跡図、第５図は第３図の移相型ＣＲ発振装置のブロ
ック構成図である。 ２Ｉ・・・位相反転増幅回路、２２・・・１８０°進相
型位相シフト回路、２３．２４．２５・・・ＣＲ微分回
路、２６．２７゜２８・・・バッファ。 代理人 森 本 義 弘 第 図 ２３〜２ｓ ＣＲ徴ホＳみ 第 図 Ｘ軸
Claims (1)
- １、最大位相シフト量９０゜をもつＣＲ微分回路と、前
記ＣＲ微分回路の出力側にバッファを接続して構成され
た進相型位相シフト回路を３段縦続接続し、さらに前記
３段の進相型位相シフト回路の入力側に位相反転増幅回
路を接続し、前記３段の進相型位相シフト回路の出力側
から前記位相反転増幅回路の入力側に帰還させる経路を
設けた移相型ＣＲ発振装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1317984A JPH03178205A (ja) | 1989-12-07 | 1989-12-07 | 移相型ｃｒ発振装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1317984A JPH03178205A (ja) | 1989-12-07 | 1989-12-07 | 移相型ｃｒ発振装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03178205A true JPH03178205A (ja) | 1991-08-02 |
Family
ID=18094186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1317984A Pending JPH03178205A (ja) | 1989-12-07 | 1989-12-07 | 移相型ｃｒ発振装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03178205A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997017760A1 (fr) * | 1995-11-09 | 1997-05-15 | Takeshi Ikeda | Systeme de commande d'accord |
| WO1997017759A1 (fr) * | 1995-11-09 | 1997-05-15 | Takeshi Ikeda | Systeme de commande d'accord |
| JP2009528746A (ja) * | 2006-03-03 | 2009-08-06 | バング アンド オルフセン アイスパワー アクティーゼルスカブ | 安全な暗号解読方法 |
| WO2012153448A1 (ja) * | 2011-05-09 | 2012-11-15 | パナソニック株式会社 | Ｒｃ発振回路 |
| WO2012169098A1 (ja) * | 2011-06-06 | 2012-12-13 | パナソニック株式会社 | Ｒｃ発振回路 |
-
1989
- 1989-12-07 JP JP1317984A patent/JPH03178205A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997017760A1 (fr) * | 1995-11-09 | 1997-05-15 | Takeshi Ikeda | Systeme de commande d'accord |
| WO1997017759A1 (fr) * | 1995-11-09 | 1997-05-15 | Takeshi Ikeda | Systeme de commande d'accord |
| JP2009528746A (ja) * | 2006-03-03 | 2009-08-06 | バング アンド オルフセン アイスパワー アクティーゼルスカブ | 安全な暗号解読方法 |
| WO2012153448A1 (ja) * | 2011-05-09 | 2012-11-15 | パナソニック株式会社 | Ｒｃ発振回路 |
| US8773213B2 (en) | 2011-05-09 | 2014-07-08 | Panasonic Corporation | Resistance-capacitance oscillation circuit |
| WO2012169098A1 (ja) * | 2011-06-06 | 2012-12-13 | パナソニック株式会社 | Ｒｃ発振回路 |
| US8773212B2 (en) | 2011-06-06 | 2014-07-08 | Panasonic Corporation | Resistance-capacitance oscillation circuit |
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