JPH0317892B2

JPH0317892B2 -

Info

Publication number: JPH0317892B2
Application number: JP59017137A
Authority: JP
Inventors: Michiro Komatsubara; Hiroto Nakamura; Masao Iguchi
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1984-02-03
Filing date: 1984-02-03
Publication date: 1991-03-11
Also published as: JPS60162751A

Description

【発明の詳細な説明】

技術分野磁気特性ならびに表面性状の優れたセミプロセ
ス電磁鋼板およびその製造方法に関して、この明
細書に述べる技術内容は、打抜き加工後に歪取り
焼鈍を施して使用する無方向性電磁鋼板におい
て、とくにその成分組成さらには熱処理工程に工
夫を加えることにより、歪取り焼鈍後の磁気特性
ならびに表面性状を改善することに関連してい
る。技術的背景無方向性電磁鋼板は、各種電気機器の鉄芯材料
として用いられる。このうち小型モーターや継電
器、小型トランスおよび安定器などは、サイズが
小さいこともあつて鉄芯の特性としては、エネル
ギー損失が低いことよりもむしろ磁束密度が高い
ことが要求される。したがつてこれらの鉄芯の材
料としては、Si含有量の低いものが一般的に使わ
れている。というのはSi含有量の低い材料は、鉄
損こそ劣るものの飽和磁束密度が高く、上述した
要求に合致すること、さらには安価に入手できる
という利点もあるからである。また、この種の材料としては、ユーザーにて打
抜き加工後、歪取り焼鈍を施して使用されるいわ
ゆるセミプロセス電磁鋼板が大部分である。した
がつて材料の特性は、歪取り焼鈍後における磁束
密度もしくは透磁率が高いことが要求されるわけ
である。かかる磁気特性の改善策として、鋼中に第３成
分を添加する方法が提案され、たとおえば安価な
鋼中添加物としては、特公昭58−3027号公報に開
示されているSn、または特公昭56−54370号公報
に開示されているSbなどが知られていて、確か
にかような第３成分を添加することにより、通常
の電磁鋼の素材であるSi＞0.5％、Al＞0.1％の材
料においては、磁束密度や透磁率の向上が認めら
れた。しかしながら上掲各公報中にも述べられて
いるように、SiやAlの含有量が低い材料に対し
ては、SnやSbの添加効果は明確には現れなかつ
た。ところでより安く材料を供給するためには、鋼
の脱酸に対し、過剰のAlやSiを投入する通常の
電磁鋼の溶製方法の替わりに、少量のSiのみによ
る脱酸や、少量のSiやAlによる複合脱酸で済む
一般冷延鋼板並みの溶製方法を採用することがで
きれば、素材コストを大幅に低減できる上からよ
り好ましいわけである。しかしながら、こうした安価な脱酸素材や脱酸
を行わないリムド素材においては、上述したごと
く、SnやSbの効果が明確に現われないことに加
えて、表面に３mm径以上の凸凹を伴ううろこ状の
模様や畳じわと通称される模様が現われて板厚が
局所的に変動し、所期した鋼板の板厚精度が得ら
れないという問題が残つていたのである。発明の目的この発明は、上記の諸問題を有利に解決するも
ので、SiやAl含有量の低い、つまり安価な脱酸
素材に対してもSnやSbによる磁気特性向上効果
を発現させると共に、畳じわと通称される模様の
発生を抑制して板厚精度の向上をも併せて実現し
た磁気特性と表面性状の優れたセミプロセス用電
磁鋼板およびその有利な製造方法を提案すること
を目的とする。発明の端緒この発明は、鋼中に不可避に混入するＣ，Ｓお
よびＯなどの不純物量を低減することにより、
SnやSnが、安価な脱酸素材に対しても磁気特性
改善成分として有効に作用すること、さらにはＢ
の添加が、表面性状の改善に極めて有効に寄与す
ることの、新規知見に立脚する。またこの発明は、上記した如く成分調整を行つ
た鋼の製造過程において、冷間圧延前に調質熱処
理を施すことが、所期した磁気特性の改善に一層
効果的であることの知見に由来するものである。発明の構成すなわちこの発明は、Si：0.50重量％（以下単
に％で示す）以下、Al：0.05％以下、Mn：0.1〜
1.0％、Ｐ：0.01〜0.20％、Ｂ：0.001〜0.020％な
らびに少くとも0.01％は含有させるSbにつき、単
独もしくは0.02％までのSnとの合計量でそれぞれ
0.01〜0.10％を、不可避不純物としての混入量を
0.010％以下に抑制したＣ、0.020％以下に抑制し
たＳおよび0.0080％以下に抑制したＯと共に含
み、残部に実質的にFeの組成になることを特徴
とする、磁気特性ならびに表面性状の優れたセミ
プロセス電磁鋼板である。またこの発明は、Si：0.50％以下、Al：0.05％
以下、Mn：0.1〜1.0％、Ｐ：0.01〜0.20％、Ｂ：
0.001〜0.020％ならびに少なくとも、0.01％は含
有させるSbにつき、単独もしくは0.02％までの
Snとの合計量でそれぞれ0.01〜0.10％を、不可避
不純物としての混入量を0.010％以下に抑制した
Ｃ、0.020％以下に抑制したＳおよび0.0030％以
下に抑制したＯと共に含む組成になる鋼スラブ
を、熱延仕上げ温度：750〜850℃で圧延して熱延
鋼板としたのち、この熱延鋼板に、700〜850℃の
温度範囲で１〜10時間にわたる熱処理を施してか
ら、常法に従つて酸洗ついで冷間圧延を行い、し
かるのち600〜800℃で１〜２分間の短時間連続焼
鈍を施すことを特徴とする、磁気特性ならびに表
面性状の優れたセミプロセス電磁鋼板の製造方法
である。以下この発明を由来するに至つた実験結果に基
き、この発明を具体的に説明する。さてSbやSnは、鋼中での偏折傾向が強い元素
として知られていて、実際結晶粒界や介在物の周
囲および表面層などに多量に偏析している。そこ
で発明者らは、SbやSnを添加したにもかかわら
ず、所望の効果が得られなかつた低Si、低Alの
各種材料（Si：0.01〜0.50％、Al：0.001〜0.05
％）について、マイクロオージエ電子分光計で詳
細に調査した結果、これらの材料は、MnS、
SiO₂、Mn₂SiO₄、およびFe₃Cなどの析出物や介
在物を鋼中に多量に含んでいること、しかもこれ
らの析出物、介在物の周囲にSnやSbが濃厚に偏
析していることを突止めたのである。少量のSiのみによる脱酸や、少量のSiやAlに
よる複合脱酸は、通常の電磁鋼における多量のSi
による脱酸、もしくは多量のSiやAlによる脱酸
方法と比較して、酸素の含有量が高く、鋼中の酸
化物系の介在物数が非常に多い。また、低級な鋼
種であるため、溶銑の脱硫率が低く、MnS系の
析出物が多い。さらに溶鋼脱ガス処理を短時間で
終了するため、Ｃ含有量が高く、鋼中の炭化物系
の析出物も多い。このように低Si、低Al鋼は、鋼中析出物や介
在物量が多く、これらの析出物、介在物の周囲
に、SnやSbが濃厚に偏析するため、鋼中に添加
した、SnやSbが有効に作用しなかつたものと思
われる。ところでかかる問題を回避する手段としては、
SnやSbの添加量を増加させることが考えられる
が、これらの元素を増すと鋼板の結晶粒が極度に
微細化してしまい、かえつて磁気特性を劣化させ
てしまう不利がある。また冷延加工性を害する点
でも好ましくない。そこで発明者らは、かかる問題の解決を図るべ
く鋭意研究を重ねた結果、鋼中に不可避に混入す
る不純物とりわけＳ，ＣおよびＯを低減すること
により、結晶粒の極端な微細化などの不利を伴う
ことなしに、鋼中析出物や介在物を効果的に低減
することができ、かくして上記の問題が有利に解
消され得ることを究明したのである。第１図ａに、Si：0.30％、Al0.02％目標の溶
鋼を用い、半量はSb無添加とし、一方残りの半
量はSbを0.050％を添加した上で、両者につき、
溶銑予備脱硫処理の程度を変えることによりＳレ
ベルを0.005〜0.040％の範囲にわたつて変化させ
た場合、また同図ｂ，ｃには、ＣおよびＯレベル
につき、出鋼時のＣレベルを変えたこと（溶鋼Ｏレベ
ルはＣと負相関にあるので、したがつて当然Ｏ
レベルも変える）、脱ガスにおけるリムド処理時間を変えて、Ｃ
＋Ｏ→CO↑の反応量を調整することにより、Ｃ：0.005〜0.030％、０：0.0020〜
0.0080％の範囲にわたつてそれぞれ変化させた場
合の各不純物含有量と透磁率との関係について調
べた結果を示す。なおこれら不純物の含有量をとくに変えない場
合の鋼の成分組成は、Ｃ：0.005〜0.010％、Si：
0.28〜0.32％、Mn：0.20〜0.23％、Ｐ：0.07〜
0.08％、Ｓ：0.014〜0.016％、Al：0.002〜0.006
％、０：0.0018〜0.0025％であつた。また透磁率
の測定は、得られた各鋼スラブに熱間圧延を施
し、この熱延板は、酸洗してから冷間圧延で0.50
mmの板厚にしたのち、650℃で１分間の短時間焼
鈍を行い、ついで30mm×280mmの寸法に圧延方向
半量、圧延と垂直方向に半量を切出して、750℃
×２時間の歪取り焼鈍をN₂ガス雰囲気中で施し
て得た試片について行つたものである。第１図ａ，ｂおよびｃにそれぞれ示したよう
に、Ｓ0.020、Ｃ0.010およびＯ0.0030であ
れば、Sbの添加に伴う透磁率の向上は著しく、
Sbによる磁性改善効果は顕著であるといえる。なお、不純物のうち鋼中Ｎについては、通常処
理で0.0015〜0.0035％程度の含有量となるが、こ
の範囲ではいずれもSbの添加効果が顕著に現わ
れ、窒化物によるSbの濃厚偏析量は現状では問
題となるレベルではないことが併せて確められ
た。しかしながら、第１図において、透磁率が
2000G／Oeを超えた製品については、表面に畳
みじわと通称される模様が現われた。かかる模様
は、３mm径以上の大きさで圧延方向に伸びた畳の
目状の凹凸を伴うものであり、従つて板厚が局所
的に変わるため、鋼板の板厚偏差は20〜30μmに
も達する。かように板厚偏差が大きい場合は、モ
ーターやトランスなどの鉄芯用として打抜加工
後、積層する場合に、積み厚に対して枚数管理が
できないため、自動積層ができなくなるという不
利が生じるところ、かかる問題を解消するために
は板厚偏差を10μm以下に抑えることが必要であ
る。発明者らは、上記の問題の解決策についても鋭
意研究を重ねた結果、Ｂを鋼中に含有させること
が表面性状の改善に有効であことを試行錯誤の末
見出したのである。第２図に、Si：0.30％、Al0.05％、Mn：0.20
％、Ｐ：0.08％、Ｃ0.010％、Ｓ0.020％、Ｏ
0.0030％およびSbもしくはSn：0.050％を基本
組成として含む鋼に、Ｂを種々の範囲で添加し、
畳じわすなわち板厚偏差の解消に有効なＢの量に
ついて検討した結果を示す。第２図に示した結果から明らかなように、Ｂを
0.0010％以上含有させることにより、鋼板の表面
性状は大幅に改善されている。Ｂの添加が畳みじわ解消に対し有効であること
の理由は以下のように推定される。すなわち畳じわは、冷間圧延前の表面層の再結
晶粒が、冷間圧延で引き伸ばされる結果、目視で
きる程度の大きさになつて発生するものと思われ
る。従つて冷間圧延前の鋼板の表面層の再結晶粒
をできるだけ、細粒化しておくことが、畳じわ抑
制には、有効であると考えられるところ、Ｂは周
知のように偏析型の元素であり、かつ、鋼の結晶
粒の粒成長を抑制する効果を有するので鋼中にＢ
を添加することにより、表面に濃縮したＢが、表
面層の再結晶粒を微細化させ、かくして冷間圧延
後の畳じわと呼ばれる模様の微細・均一化をもた
らすものと推定される。次に、この発明の基本成分ならびに抑制成分を
前記の範囲に限定した理由について説明する。 Si：0.50％以下 Siは、脱酸用もしくはAlとの複合脱酸用に少
量添加すればよく、あまりに多量の添加は飽和磁
束密度を低下させるので、0.50％以下とした。 Al：0.05％以下 Alは、脱酸用のFe−Si中に少量含まれ、また
Siとの複合脱酸用としても少量使用されるが、多
量に添加することはSiと同様飽和磁束密度を低下
させるだけでなく、コスト高ともなつてこの発明
の目的に反するので0.05％以下の範囲に限定し
た。 Mn：0.1〜1.0％ Mnは、熱間圧延性の改善のためには少くとも
0.1％を必要とするが、1.0％を超えて含有される
と磁気特性が劣化するだけでなくコストの上昇を
招くので、0.1〜1.0％の範囲に限定した。Ｐ：0.01〜0.20％Ｐは、不可避に含有される元素であるが、硬度
を改善し、打抜き加工性を向上させるのに有効に
寄与する。かかる加工性改善のためには少くとも
0.01％が必要であり、一方0.20％を超えて含有さ
れると磁気特性の劣化を招くので、Ｐの含有量は
0.01〜0.20％の範囲とした。Ｂ：0.001〜0.020％Ｂは、表面性状を改善して板厚偏差を低減する
ためには、前掲第２図にも示したとおり0.001％
以上の添加が必要である。しかしながら含有量が
0.020％を超えると冷間加工性の劣化を招くだけ
でなくコスト高となるので0.001〜0.020％の範囲
に限定した。 Sb：0.01〜0.10％ Sb＋Sn：0.01〜0.10％（ただし、Sb0.01％、
Sn＜0.02％） SbおよびSnはいずれも、磁束密度および透磁
率を改善するのに有用な元素であり、その効果は
均等である。しかしながらSbおよび／またはSn
の含有量が0.01％に満たないとそれらの添加効果
に乏しく、一方0.10％を超えるとかえつて磁気特
性を害し、また冷間加工性も損うため、Sb単独
またはSbとSnを併用する場合（但し、0.01％以
上のSbと0.02％未満のSn）いずれにおいても含
有量は0.01〜0.10％の範囲が良い。ただしSnはSbに比較して原材料の単価が極め
て高く、しかも融点が低いため、溶鋼中に添加す
る際の鋼中への歩留りが悪いことなどにより、著
しいコストアツプを招く。したがつてSbを主と
して添加する方がコスト的に有利である。しかしながら、Snはスクラツプ中に多量に含
有されているため、ある程度は溶鋼中に含まれて
おり、0.020％未満であれば、鋼中に含有させる
場合に、さほどのコストアツプとはならない。したがつて、SbとSnを複合添加する場合は、
Snを0.01％以上含有させ、かつ、Snを0.020％未
満とし、さらにSbとSnの合計で0.01〜0.10％の範
囲とする。Ｃ：0.010％以下Ｃは、炭化物をつくつてSbやSnをその周囲に
偏析させ、かかる元素の添加効果を阻害する。そ
こで、前掲第１図ａにも示したように、かような
おそれのない0.010％以下の範囲に抑制するもの
とした。Ｓ：0.020％以下Ｓは、MnSの硫化物をつくり、Ｃの場合と同
様SbやSnを該硫化物の周囲に偏析させ、こられ
の添加効果を消失させる有害元素である。そこ
で、前掲第１図ｂにも示したとおり、かような
SbやSnの添加効果を阻害するおそれのない0.020
％以下の範囲に抑制するものとした。Ｏ：0.0030％以下Ｏは、SiO₂やMn₂SiO₄などの酸化物をつくり、
ＣやＳと同様にSbやSnをその周囲に偏析させて
これらの有効性を損うので、そのおそれがない
0.0030％以下の範囲に抑制するものとした。さて上記の如き適正成分組成に溶製された溶鋼
は、通常の方法で鋼スラブとし、ついで熱間圧延
によつて熱延鋼帯としたのち、通常の冷間圧延工
程、つまり１回の冷間圧延かもしくは中間焼鈍を
含む２回の冷間圧延によつて、目標の板厚とす
る。ついで最終仕上げ焼鈍を施すが、この最終仕
上げ焼鈍においては必ずしも十分に結晶粒を成長
させる必要はない。というのはこの発明が適用されるセミプロセス
電磁鋼板は、ユーザー側で打抜加工後に施す歪取
焼鈍によつて、結晶粒を十分に成長させ得るから
であり、しかも後者の方法に従う方が磁気特性が
良い場合が多いからである。さてかくして得られたこの発明に従うセミプロ
セス電磁鋼板は磁束密度、透磁率において優れた
ものであるが、さらにこれらの特性を向上させる
ためには、冷間圧延前にSbの調質熱処理を施す
ことが有効であることが判明した。すなわち熱間
圧延において、仕上温度を750〜850℃にするこ
と、そして熱間圧延後の鋼帯をさらに700〜850℃
の温度で１〜10時間熱処理することにより磁気特
性が一層改善され得ることが究明されたのであ
る。かかる熱処理は、鋼板の冷間圧延の結晶粒径を
粗大化させることともに、偏析したSbもしくは
Snを鋼中に十分固溶させる意味をもつ。このようにSbを鋼中に十分固溶させるために
熱延仕上げ温度を750℃以上そして熱間圧延後の
熱処理温度を700℃以上にすることが肝要である。しかしながら熱延仕上げ温度および熱間圧延後
の熱処理温度が、850℃を超えると鋼が変態し結
晶粒径が逆に微細化し、磁気特性が劣化する不利
が生じる。また熱間圧延後の熱処理時間が、１時間未満で
は、SbやSnの固溶促進効果に乏しく、一方10時
間を超えると固溶量が、準平衡量に達するためコ
ストアツプに比較して、効果の増加は少なくな
る。従つてこの発明法では、熱間仕上げ圧延終了温
度を750〜850℃、またその後の調質熱処理条件を
700〜850℃でかつ１〜10時間の範囲に限定したの
である。このように熱延仕上温度を規制し、さらに熱間
圧延後の熱処理を行なうことにより、Sbの鋼中
固溶促進効果および結晶粒界への偏析効果はより
一層高まる。したがつて、冷却条件において、熱
間圧延巻取後の冷却は急冷、熱間圧延後の熱処理
の冷却は徐冷とすることがSbの偏析量向上のた
めにはより好ましい。ところで上述した如き処理を施された熱間圧延
鋼板は、冷間圧延において、コイルのエツジに不
均一な伸びを示す領域が存在する。これは熱延コ
イルが長時間の熱処理を受ける際にコイルのエツ
ジ部と中央部またはコイルの内巻側と中央側およ
び外巻側とで熱履歴が異つてくるからである。しかしながらこの点については、最終仕上焼鈍
において、600〜800℃の温度で１〜２分間の短時
間連続焼鈍を施せば満足のいく解決が得られるこ
とがわかつた。以上Sbの場合につき主に説明し
たが、Sbの他に多少のSnを含む場合も同様の結
果が得られることが確められている。この発明の鋼板は、Si0.50％、Al0.050％
と軟質の鋼板なので、600℃以上の温度で１分間
以上の短時間連続焼鈍で十分形状矯正が可能であ
る。しかし、焼鈍温度が800℃を超えたり、また
焼鈍時間が２分間を超えたりすると、鋼板強度が
軟かくなり過ぎて局所的な変形を引き起こすた
め、うねりを併発し、鋼板の形状を害するおそれ
が大きいので好ましくない。実施例実施例溶銃予備脱硫処理後底吹転炉で吹錬し、低酸素
のため通常より高めのＣで出鋼した溶鋼を、Ｃと
Ｏ低減のため、真空脱ガスでのリムド処理として
半量を10分のリムド処理とし、一方残りの半量を
25分のリムド処理とした後、Siで脱酸処理を施
し、ついでSn、Sb、Ｂ、MnおよびＰなどを必要
に応じて添加して、表１に示した−ａ、−
ａ、ｂ、−ａ、−ｂ、−ａ、−ａの組
成になる７種の鋼スラブを連続鋳造法により得
た。このスラブを通常の方法で熱延して2.0mmの
板厚の熱延コイルとしたのち、各コイルを２分割
し、ひとつは１回の冷間圧延で0.50mmの板厚とし
たのち、750℃、１分間の仕上げ焼鈍を施した。
他のひとつは、750℃、５時間の熱延コイルの焼
鈍ののち、１回の冷間圧延で0.50mmの板厚とし、
しかるのち800℃、２分間の仕上げ焼鈍を施した。かくして得られた各鋼板の板厚偏差ならびに磁
束密度および透磁率について調べ、その結果を表
１に併記した。なお磁気特性については、30mm×
280mmのサイズに、圧延方向とこれに垂直な方向
とに半量づつ切出し、ついで750℃、２時間の歪
取り焼鈍を施した試片についてそれぞれ特性値を
測定し、それらの平均値で示した。

【表】

【表】表１に示した成積から明らかなように、鋼−
ａは、SbおよびSnを含まずしかもＢ含有量がこ
の発明の適正範囲を下回るため、透磁率、磁束密
度がともに低いだけでなく、板厚偏差も大きい。
また鋼−ａ、−ａは、磁気特性は良好ではあ
るけれどもＢ含有量が少いため、やはり板厚偏差
が大きい。さらにＣが過多でＢが過少の鋼−ａ
およびＯが過多でＢが過少の鋼−ａはいずれ
も、磁気特性および表面性状とも劣つていた。これに対し成分組成がこの発明を満足する鋼
−ｂおよび−ｂはいずれも、磁気特性および表
面性状とも良好であり、とりわけ製造過程で冷間
圧延に先立ち750℃、5hの調質熱処理を施したも
のはその特性が一段と優れていた。実施例溶銑予備脱硫処理の程度を変え、また、底吹転
炉で吹錬した後、出鋼Ｃを調整し、かつ真空脱ガ
ス処理でのリムド処理時間を変えて、鋼中Ｓ、Ｃ
およびＯ量を調整し、ついで脱酸のため、Siと
Alの複合添加を施してからSn、Sb、Ｂ、Mnお
よびＰを必要に応じて添加して、表２に成分組成
を示した−ａ、−ｂ、−ａおよび−ａの
４種の鋼スラブを連続鋳造法により得た。このス
ラブを仕上げ温度800℃となる条件で熱延し、2.5
mmの板厚の熱延コイルとしたのち各コイルを２分
割とし、ひとつは１回の冷間圧延で0.50mmの板厚
としてから、750℃、１分間の仕上焼鈍を施した。
他のひとつは800℃、２時間の熱延コイルの焼鈍
ののち、１回の冷間圧延で、0.50mmの板厚とし、
しかるのち600℃、１分間の短時間焼鈍を施した。得られた各鋼板につき、実施例と同様にして
板厚偏差ならびに磁束密度および透磁率について
調べ、その結果を表２に併記した。

【表】

【表】表２に示した結果から明らかなように、Ｂ含有
量がこの発明の適正範囲を下回る鋼−ａは、磁
気特性は良好であつたけれども板厚偏差が大きか
つた。またＳが過多である鋼−ａは、板厚偏差
は小さかつたけれども磁気特性に劣つていた。こ
れに対しこの発明に従う鋼−ｂおよび−ａは
いずれも、磁気特性および表面性状とも良好であ
り、とりわけ製造過程で800℃、２時間の熱延コ
イル焼鈍を施したものは一層優れた特性が得られ
た。発明の効果かくしてこの発明によれば、低Si、低Alのセ
ミプロセス用無方向性電磁鋼板につき、Sb単独
またはSbとSnとの複合添加により磁気特性の一
層の向上を達成できるだけでなく、Ｂ添加により
表面性状の格段の改善も併せて実現することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

第１図ａ，ｂおよびｃはそれぞれ、鋼中Ｓ、Ｃ
およびＯ量と透磁率との関係を、該鋼中にSbを
添加した場合とそうでない場合とで比較して示し
たグラフ、第２図は、SbまたはSnを添加した鋼
のＢ含有量と板厚偏差との関係を示したグラフで
ある。

Claims

【特許請求の範囲】１ Si：0.50重量％以下、 Al：0.05重量％以下、 Mn：0.1〜1.0重量％、Ｐ：0.01〜0.20重量％、Ｂ：0.001〜0.020重量％ならびに少くとも0.01重量％は含有させるSbにつき、単
独もしくは0.02重量％までのSnとの合計量でそれ
ぞれ0.01〜0.10重量％を、不可避不純物としての
混入量を 0.010重量％以下に抑制したＣ、 0.020重量％以下に抑制したＳおよび 0.0030重量％以下に抑制したＯと共に含み、残部は実質的にFeの組成になるこ
とを特徴とする、磁気特性ならびに表面性状の優
れたセミプロセス電磁鋼板。２ Si：0.50重量％以下、 Al：0.05重量％以下、 Mn：0.1〜1.0重量％、Ｐ：0.01〜0.20重量％Ｂ：0.001〜0.020重量％ならびに少くとも0.01重量％は含有させるSbにつき、単
独もしくは0.02重量％までのSnとの合計量でそれ
ぞれ0.01〜0.10重量％を、不可避不純物としての
混入量を 0.010重量％以下に抑制したＣ、 0.020重量％以下に抑制したＳおよび 0.0030重量％以下に抑制したＯと共に含む組成になる鋼スラブを、熱延仕上げ温
度：750〜850℃で圧延して熱延鋼板としたのち、
この熱鋼板に、700〜850℃の温度範囲で１〜10時
間にわたる熱処理を施してから、常法に従つて酸
洗ついで冷間圧延を行い、しかるのち600〜800℃
で１〜２分間の短時間連続焼鈍を施すことを特徴
とする、磁気特性ならびに表面性状の優れたセミ
プロセス電磁鋼板の製造方法。