JPH03180427A - ２相ステンレス鋼の製管方法 - Google Patents
２相ステンレス鋼の製管方法Info
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- JPH03180427A JPH03180427A JP31994789A JP31994789A JPH03180427A JP H03180427 A JPH03180427 A JP H03180427A JP 31994789 A JP31994789 A JP 31994789A JP 31994789 A JP31994789 A JP 31994789A JP H03180427 A JPH03180427 A JP H03180427A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は２相ステンレス鋼を素材とするマンネスマンプ
ラグミル方式、或いはマンネスマンマンドレルミル方式
による継目無管の製管方法に関する。
ラグミル方式、或いはマンネスマンマンドレルミル方式
による継目無管の製管方法に関する。
２相ステンレス鋼管は耐食性、溶接性に優れる外、フェ
ライト系、或いはオーステナイト系ステンレス鋼に比べ
て優れた耐海水腐食性と高強度を有しているから、海底
フローラインのラインパイプ等として広く用いられてい
る。
ライト系、或いはオーステナイト系ステンレス鋼に比べ
て優れた耐海水腐食性と高強度を有しているから、海底
フローラインのラインパイプ等として広く用いられてい
る。
しかし反面２相ステンレス鋼管はフェライト相とオース
テナイト相との２相組織からなるから、熱間加工性が悪
く、分塊圧延、熱間圧延、！！管圧延時に割れ疵が発生
し、歩留りが悪いという問題があった。
テナイト相との２相組織からなるから、熱間加工性が悪
く、分塊圧延、熱間圧延、！！管圧延時に割れ疵が発生
し、歩留りが悪いという問題があった。
この対策として熱間加工性を低下させる要因こなってい
るＳの含有量を低減し、またＣａ、ＲＥＭを添加して固
溶しているＳを硫化物として固定し、粒界への偏析を抑
える方法（特開昭６０−２６２９４６号公ｆＷ）２或い
はｍｔＩＩに２相ステンレス鋼のビレット加熱温度をフ
ェライト量が７０％以上となる温度域に設定し、製管加
工する方法等がある（特開昭５９−８０７１６号公報）
。
るＳの含有量を低減し、またＣａ、ＲＥＭを添加して固
溶しているＳを硫化物として固定し、粒界への偏析を抑
える方法（特開昭６０−２６２９４６号公ｆＷ）２或い
はｍｔＩＩに２相ステンレス鋼のビレット加熱温度をフ
ェライト量が７０％以上となる温度域に設定し、製管加
工する方法等がある（特開昭５９−８０７１６号公報）
。
Ｃ発明が解決しようとする課題〕
前者の方法の如（、Ｃａ、 ＲＥＭを添カロする方法は
確かに熱間加工性を向上させるが、本来２相ステンレス
鋼が持つ耐食性を低下させることとなり、また後者の方
法に依ればたしかに管外面のウロコ状疵を解消出来るが
、反面フェライト量が多くなるため不均一変形に起因す
るりジング現象が発生してしわ状外面疵が生し、しかも
このしわ状疵を抑制しようとするとウロコ状疵が発生ず
るという問題があった。
確かに熱間加工性を向上させるが、本来２相ステンレス
鋼が持つ耐食性を低下させることとなり、また後者の方
法に依ればたしかに管外面のウロコ状疵を解消出来るが
、反面フェライト量が多くなるため不均一変形に起因す
るりジング現象が発生してしわ状外面疵が生し、しかも
このしわ状疵を抑制しようとするとウロコ状疵が発生ず
るという問題があった。
本発明はかかる事情に鑑みなされたものであって、熱間
加工性、耐食性のいずれにも優れ、しかもウロコ状疵、
しわ状疵のない２相ステンレス鋼の製管方法を提供する
にある。
加工性、耐食性のいずれにも優れ、しかもウロコ状疵、
しわ状疵のない２相ステンレス鋼の製管方法を提供する
にある。
本発明に係る−の２相ステンレス鋼の製管方法は、重量
割合にて ％、Ｍｎ： ０．０３％以下、 Ｓｉ：０．ｌＯ〜
７０体積％Ｍｎ ： ０．０５％、 Ｐ：０．０５
％以下Ｓ ： ０．００２％以下、 Ｃｒ ： １７
．０〜３０．０％。
割合にて ％、Ｍｎ： ０．０３％以下、 Ｓｉ：０．ｌＯ〜
７０体積％Ｍｎ ： ０．０５％、 Ｐ：０．０５
％以下Ｓ ： ０．００２％以下、 Ｃｒ ： １７
．０〜３０．０％。
Ｎｉ ： １．０〜１■、０％、 Ｍｏ：０．１０〜
６．０％。
６．０％。
Ｖ ： ０．０１〜０．５０％、 ＡＩ！：０．０１
〜０．１０％。
〜０．１０％。
Ｎ ： ０．１０〜０．４０％、 Ｏ： ０．００５
０％以下を含み、且つ Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１０ ％。
０％以下を含み、且つ Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１０ ％。
Ｍｇ ： ０．０００５〜０．０１０ ％。
ＲＥＭ ：Ｏ，０Ｏ０５〜０．０１０ ％の工種又
は２種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物から
なり、常温でのフェライト含有量が３０〜７０体積％の
２相ステンレス鋼製のビレットを、フェライト含有量５
０〜７０体積％の温度域に加熱し、傾斜圧延法にて製管
することを特徴とする。
は２種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物から
なり、常温でのフェライト含有量が３０〜７０体積％の
２相ステンレス鋼製のビレットを、フェライト含有量５
０〜７０体積％の温度域に加熱し、傾斜圧延法にて製管
することを特徴とする。
また本発明に係る他の２相ステンレス鋼の製管方法は、
重量割合にて ％、Ｍｎ： ０．０３％以下、 Ｓｉ ： ０．０
５ ％。
重量割合にて ％、Ｍｎ： ０．０３％以下、 Ｓｉ ： ０．０
５ ％。
Ｍｎ ： ０．０５％、 Ｐ ： ０．０５％以下Ｓ
： ０．００２％以下、 Ｃｒ ： １７．０〜３
０．０％。
： ０．００２％以下、 Ｃｒ ： １７．０〜３
０．０％。
Ｎｉ ： １．０ ＝１１．０％、 Ｍｏ ： ０．
１０〜６．０％、Ｖ ： ０．０１〜０．５０％、Ａｌ
：０．０１〜０．１０％Ｎ ： ０．１０〜０．４０％
、 Ｏ： ０．００５０％以下を含み、且つ Ｃｕ ： １．０〜２％。
１０〜６．０％、Ｖ ： ０．０１〜０．５０％、Ａｌ
：０．０１〜０．１０％Ｎ ： ０．１０〜０．４０％
、 Ｏ： ０．００５０％以下を含み、且つ Ｃｕ ： １．０〜２％。
Ｗ ： ０．０１〜１．５０％。
Ｔｉ ： ０．０１〜０．５０％
Ｎｂ ： ０．０１〜０．５０％
の１種又は２種以上を含み、
Ｃａ ： Ｏ，０Ｏ０５〜０．０１０％。
Ｍｇ ： ｏ、ｏｏｏｓ〜０．０１０％。
ＲＥ門 ： ０．０００５〜０．０１０％の１種又は２
種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり
、常温でのフェライト含有量が３０〜７０体積％の２相
ステンレス鋼製のビレットを、フェライト含有量５０〜
７０体積％の温度域に加熱し、傾斜圧延法にて製管する
ことを特徴とする。
種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり
、常温でのフェライト含有量が３０〜７０体積％の２相
ステンレス鋼製のビレットを、フェライト含有量５０〜
７０体積％の温度域に加熱し、傾斜圧延法にて製管する
ことを特徴とする。
本発明におけるビレットを構成する２相ステンレス鋼の
各成分含有割合、並びにフェライト含有量割合を前記の
如くに限定した理由は次の通りである。
各成分含有割合、並びにフェライト含有量割合を前記の
如くに限定した理由は次の通りである。
Ａ）成分含有割合
Ｃは鋼中に不可避的に含まれる元素であるが、その含有
量が０．０３％を超えた場合には特に溶接熱影響部に炭
化物が析出して耐食性の低下を招くことから、Ｃ含有量
は０．０３％以下と定めた。
量が０．０３％を超えた場合には特に溶接熱影響部に炭
化物が析出して耐食性の低下を招くことから、Ｃ含有量
は０．０３％以下と定めた。
Ｎｉ
十分な耐食性を確保するためには０含有量の低減が欠か
せず、そのため脱酸を目的としたＳｉの添加が必須とな
る。この場合、Ｓｉ含有量が０．０１％未満では十分な
脱酸効果が得られず、一方、７０体積％を超えて含有さ
せると脆化を招くことから、Ｎｉ含有量は０．０５％と
定めた。
せず、そのため脱酸を目的としたＳｉの添加が必須とな
る。この場合、Ｓｉ含有量が０．０１％未満では十分な
脱酸効果が得られず、一方、７０体積％を超えて含有さ
せると脆化を招くことから、Ｎｉ含有量は０．０５％と
定めた。
Ｍｎ
Ｍｎは鋼の脱酸と脱硫のために添加される成分であるが
、その含有量が０．１０％未満では脱酸・脱硫の効果が
少なく、一方、７０体積％を超えて含有させると耐食性
に悪影響を及ぼすことから、Ｍｎ含有量は０．０５％と
定めた。
、その含有量が０．１０％未満では脱酸・脱硫の効果が
少なく、一方、７０体積％を超えて含有させると耐食性
に悪影響を及ぼすことから、Ｍｎ含有量は０．０５％と
定めた。
Ｐは鋼に一不可避的に含有されて熱間加工性と耐食性を
劣化させる不純物元素であるので、その含有量は出来る
だけ低いことが好ましいが、脱燐コストとの兼ね合いで
Ｐ含有量は０．０５％以下と定めた。
劣化させる不純物元素であるので、その含有量は出来る
だけ低いことが好ましいが、脱燐コストとの兼ね合いで
Ｐ含有量は０．０５％以下と定めた。
Ｓも銅に不可避的に含有される不純物であり°、２相ス
テンレス鋼の熱間加工性に最も大きく影響する元素であ
るため、その含有量は少なければ少ないほど好ましい。
テンレス鋼の熱間加工性に最も大きく影響する元素であ
るため、その含有量は少なければ少ないほど好ましい。
そして、十分に満足できる熱間加工性を確保するために
は０．００２％以下のレベルにまでＳを低減する必要が
あることから、Ｓ含有量の上限を０．００２％と定めた
。
は０．００２％以下のレベルにまでＳを低減する必要が
あることから、Ｓ含有量の上限を０．００２％と定めた
。
Ｃｒ
Ｃｒは２相ステンレス鋼の基本成分の１つであり、耐食
性を支配する重要な成分である。そして、オーステナイ
ト・フェライトの２相組織を呈せしめるには１７．０％
以上のＣｕ含有量が必要であるが、その含有量が３０．
０％を超えるとσ相が析出し易くなって耐食性と靭性を
劣化するようになることから、Ｃｒ含有星は１７．０〜
３０．０％と定めた。
性を支配する重要な成分である。そして、オーステナイ
ト・フェライトの２相組織を呈せしめるには１７．０％
以上のＣｕ含有量が必要であるが、その含有量が３０．
０％を超えるとσ相が析出し易くなって耐食性と靭性を
劣化するようになることから、Ｃｒ含有星は１７．０〜
３０．０％と定めた。
Ｎｉ
Ｎｉは２相組織を得るためにＣｒ含有Ｌ Ｍｏ含有量並
びにＮ含有量との兼ね合いで添加される成分であるが、
Ｎｉ含有量が１．０％未満であるとフェライト相が主体
となって２相組織が得られない。一方、１１．０％を超
えてＮｉを含有させると、オーステナイトを主体とする
相となって２相組織が得られないばかりか、高価な元素
であることから経済的な不利を招くことにもなる。従っ
て、Ｎｉ含有量は１．０〜１１．０％と定めた。
びにＮ含有量との兼ね合いで添加される成分であるが、
Ｎｉ含有量が１．０％未満であるとフェライト相が主体
となって２相組織が得られない。一方、１１．０％を超
えてＮｉを含有させると、オーステナイトを主体とする
相となって２相組織が得られないばかりか、高価な元素
であることから経済的な不利を招くことにもなる。従っ
て、Ｎｉ含有量は１．０〜１１．０％と定めた。
Ｏ
Ｍｏ成分には鋼の耐食性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が０．１０％未満では前記作用による所望の効
果が得られず、一方、６．０％を超えて含有させるとび
相の析出を著しく促進することから、Ｍｏ含有量は１．
０〜６．０％と定めた。
の含有量が０．１０％未満では前記作用による所望の効
果が得られず、一方、６．０％を超えて含有させるとび
相の析出を著しく促進することから、Ｍｏ含有量は１．
０〜６．０％と定めた。
■
■成分にはＣｒ、 Ｍｏ及びＣｕと共に適量添加するこ
とで耐孔食性を向上させる作用があるが、その含有量が
０．０１％未満では所望の効果が得られず、−方、０゜
５０％を超えて含有させると熱間加工性の劣化を招くこ
とから、■含有量は０．０１〜０．５０％と定めた。
とで耐孔食性を向上させる作用があるが、その含有量が
０．０１％未満では所望の効果が得られず、−方、０゜
５０％を超えて含有させると熱間加工性の劣化を招くこ
とから、■含有量は０．０１〜０．５０％と定めた。
４Ｉ！
Ａｌも脱酸剤として不可欠な成分であり、十分な耐食性
を確保するためにはＡｌの脱酸作用を１も利用した。ｌ
の低減が欠かせない。しかし、その含有量が０．０１％
未満では所望の脱酸効果が得られず、一方、０．１０％
を超えて含有させるとＡｆＮが析出して耐食性の低下を
招くようになることから、Ａｆ含有量は０．０１〜０．
０４％と定めた。
を確保するためにはＡｌの脱酸作用を１も利用した。ｌ
の低減が欠かせない。しかし、その含有量が０．０１％
未満では所望の脱酸効果が得られず、一方、０．１０％
を超えて含有させるとＡｆＮが析出して耐食性の低下を
招くようになることから、Ａｆ含有量は０．０１〜０．
０４％と定めた。
Ｎは２相組織を形成するのに重要な成分てあり、耐食性
の向上にも有効であるが、Ｎ含有量が０．１０％未満で
は上記効果が乏しく、一方、０．４０％を超えて含有さ
せると熱間加工性が低下する上、鋳造時にブローホール
ができ易くなることから、Ｎ含有量は０．１０〜０．４
０％と限定した。
の向上にも有効であるが、Ｎ含有量が０．１０％未満で
は上記効果が乏しく、一方、０．４０％を超えて含有さ
せると熱間加工性が低下する上、鋳造時にブローホール
ができ易くなることから、Ｎ含有量は０．１０〜０．４
０％と限定した。
○
ＯはＣａやＲＥＭ等と化合物を作り易く、容易に酸化物
系の介在物となって耐食性を低下させる好ましくない不
純物元素であって、所望の耐食性を確保するためにはそ
の含有量を０．００５０％以下に低減する必要がある。
系の介在物となって耐食性を低下させる好ましくない不
純物元素であって、所望の耐食性を確保するためにはそ
の含有量を０．００５０％以下に低減する必要がある。
そして、耐食性の向上のためにはＯ含有量は低いほど良
く、 望ましくは０．００３０％ 以下にまで低減することが好ましい。
く、 望ましくは０．００３０％ 以下にまで低減することが好ましい。
（以下余白）
Ｃａ２Ｍ、 びＲＥＭ （希土類−素）Ｃａや九、
或いはＬａ、 Ｃｅ等のＲＥＭは何れも鋼中で硫化物を
生威してＳを固定し、鋼の熱間加工性を向上させる作用
を有しているのでこれらのうちの１種又は２種以上の添
加が必須であるが、何れも含有量が０．０００５％未満
では前記作用による所望の効果が得られず、一方、０．
０１０％を超えて含有させても上記効果が飽和してしま
うことから、Ｃａ。
或いはＬａ、 Ｃｅ等のＲＥＭは何れも鋼中で硫化物を
生威してＳを固定し、鋼の熱間加工性を向上させる作用
を有しているのでこれらのうちの１種又は２種以上の添
加が必須であるが、何れも含有量が０．０００５％未満
では前記作用による所望の効果が得られず、一方、０．
０１０％を超えて含有させても上記効果が飽和してしま
うことから、Ｃａ。
Ｍｇ又はＲＥＭ （７）含有量はそれぞれ０．０００５
〜０．０１０％と定めた。
〜０．０１０％と定めた。
Ｃｕ、 Ｗ、 Ｔｉ、 びＮｂ
これらの成分には何れも鋼中で安定な炭化物を生威し耐
食性を改善する作用があるので、必要によりこれらのう
ちの１種又は２種以上の添加がなされるが、以下、個々
の成分毎にその含有量範囲を限定した理由を説明する。
食性を改善する作用があるので、必要によりこれらのう
ちの１種又は２種以上の添加がなされるが、以下、個々
の成分毎にその含有量範囲を限定した理由を説明する。
ａ） Ｃｕ
Ｃｕ成分には鋼の耐酸性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が１．０％未満では所望の効果が得られず、一
方、７０体積％を超えて含有させると熱間加工性を大き
く低下するようになることから、Ｃｕ含有量は０．０５
％と定めた。
の含有量が１．０％未満では所望の効果が得られず、一
方、７０体積％を超えて含有させると熱間加工性を大き
く低下するようになることから、Ｃｕ含有量は０．０５
％と定めた。
ｂ） Ｗ
ＷにはＣｒ、 Ｍｏと共に適量添加すると耐局部腐食性
の向上が図れるが、その含有量が０．０１％未満では上
記作用による所望の効果が確保できず、一方、１．５０
％を超えて含有させると熱間加工性の低下を招くように
なることから、Ｗ含有量は０．０１〜１．５０％と定め
た。
の向上が図れるが、その含有量が０．０１％未満では上
記作用による所望の効果が確保できず、一方、１．５０
％を超えて含有させると熱間加工性の低下を招くように
なることから、Ｗ含有量は０．０１〜１．５０％と定め
た。
ｃ） Ｔｉ、及びＮｂ
これらの元素は鋼中で安定な炭化物を生成して耐食性の
向上に寄与するが、何れも０．０１％未満では十分な効
果が得られず、一方、何れも０．５０％を超えて含有さ
せても上記効果が飽和してしまうことから、Ｔｉ含有量
並びにＮｂ含有量は０．０１〜０．５０％と定めた。
向上に寄与するが、何れも０．０１％未満では十分な効
果が得られず、一方、何れも０．５０％を超えて含有さ
せても上記効果が飽和してしまうことから、Ｔｉ含有量
並びにＮｂ含有量は０．０１〜０．５０％と定めた。
以下本発明に係る２相ステンレス鋼の製管方法につき図
面に基づき具体的に説明する。
面に基づき具体的に説明する。
第１図は本発明に係る製管方法の主要工程を示すフロー
チャートであり、２相ステンレス調のビレットを製造し
くステップＳｌ）、このビレットをフェライト量が５０
〜７０％となる温度域にて加熱しくステップＳ２）、こ
の加熱したビレットを用いてピアサ−と称される傾斜ロ
ール式圧延機とその後続の延伸圧延機であるマンドレル
ミル、プラグミル、アソセルミル、ピルガ−ミル等と定
径圧延機であるレデューサ−又はサイザー等にて仕上げ
るマンネスマン製管方式により継目無管を製造する（ス
テップＳ３）。
チャートであり、２相ステンレス調のビレットを製造し
くステップＳｌ）、このビレットをフェライト量が５０
〜７０％となる温度域にて加熱しくステップＳ２）、こ
の加熱したビレットを用いてピアサ−と称される傾斜ロ
ール式圧延機とその後続の延伸圧延機であるマンドレル
ミル、プラグミル、アソセルミル、ピルガ−ミル等と定
径圧延機であるレデューサ−又はサイザー等にて仕上げ
るマンネスマン製管方式により継目無管を製造する（ス
テップＳ３）。
以下各工程について具体的に説明する。
１）２相ステンレス鋼製ビレツト
使用材料たる２相ステンレス鋼製ビレツトは下記ｉ）、
ｉｉ）の如き成分組成であって、常温下でのフェライト
含有量が３０〜７０体積％となるよう分塊。
ｉｉ）の如き成分組成であって、常温下でのフェライト
含有量が３０〜７０体積％となるよう分塊。
熱間圧延法により、或いは連続鋳造法により製作される
。
。
ｉ）重量割合にて
％、Ｍｎ： ０．０３％以下、 Ｓｉ ： ０．０
５％。
５％。
Ｍｎ ： ０．０５％、 Ｐ：０．０５％以下。
Ｓ ： ０．００２％以下、 Ｃｒ ： １７．０〜
３０．０％。
３０．０％。
Ｎｉ ： １．０ 〜１１．０％、 Ｍｏ ： ０
．１０〜６．０ ％。
．１０〜６．０ ％。
Ｖ ： ０．０１〜０．５０％、 ＡＩ！：０．０１
〜０．１０％。
〜０．１０％。
Ｎ：０．１０〜０．４０％、 Ｏ： ０．００５０％
以下を含み、且つ Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１０％。
以下を含み、且つ Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１０％。
Ｍｇ ： ０．０００５〜０．０１０％。
Ｒ曲 ： ０．０００５〜０．０１０％のうちの１種又
は２種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物から
なる。
は２種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物から
なる。
ｉｉ）重量割合にて
％、Ｍｎ： ０．０３％以下、 Ｓｉ ： ０．０
５％。
５％。
Ｍｎ ： ０．０５％、 Ｐ：０．０５％以下。
Ｓ ： ０．００２％以下、 Ｃｒ ： １７．０〜
３０．０％。
３０．０％。
Ｎｉ ： １．０〜１１．０％、 Ｍｏ ： ０．１
０〜６．０％。
０〜６．０％。
Ｖ ： ０．０１〜０．５０％、 Ａｌ ： ０．０
１〜０．１０％。
１〜０．１０％。
Ｎ：０．１０〜０．４０％、 Ｏ： ０．００５０％
以下を含み、且つ Ｃｕ ： １．０〜２％。
以下を含み、且つ Ｃｕ ： １．０〜２％。
Ｗ ： ０．０１〜１．５０％。
Ｔｉ ： ０．０１〜０．５０％
Ｎｂ ： ０．０１〜０．５０％
のうちの１種又は２種以上を含み、
Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１Ｏ％。
Ｍｇ ： ０．０００５〜ｏ、ｏｔｏ％。
ＲＥＭ ：０．０Ｏ０５〜ｏ、ｏｉｏ％のうちの１種又
は２種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物から
なる。
は２種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物から
なる。
第２図は上述した本発明方法に用いる２相ステンレス鋼
製ビレフトと、従来法に用いた２相ステンレス鋼製ビレ
フトとの高温延性絞り率（％）についての比較試験結果
を示すグラフであり、横軸に試験温度（ｔ’）を、また
縦軸に高温延性絞り率（％）をとって示している。グラ
フ中口印でプロットしたのは本発明方法に用いたビレッ
トについての、またム印、■印でプロットしたのは従来
方法に用いたビレットについての各結果を示している。
製ビレフトと、従来法に用いた２相ステンレス鋼製ビレ
フトとの高温延性絞り率（％）についての比較試験結果
を示すグラフであり、横軸に試験温度（ｔ’）を、また
縦軸に高温延性絞り率（％）をとって示している。グラ
フ中口印でプロットしたのは本発明方法に用いたビレッ
トについての、またム印、■印でプロットしたのは従来
方法に用いたビレットについての各結果を示している。
このグラフから明らかな如く本発明方法に用いるビレッ
トは１０００〜１１５０’Ｃの範囲での高温延性絞り率
が大幅に向上し、しかも１１５０〜１３００℃の範囲で
の高温延性絞り率も何ら低下していないことが解る。
トは１０００〜１１５０’Ｃの範囲での高温延性絞り率
が大幅に向上し、しかも１１５０〜１３００℃の範囲で
の高温延性絞り率も何ら低下していないことが解る。
２） ビレットの加熱工程
上述した如き素材たる２相ステンレス鋼製ビレツトは温
度が高くなるに従ってフェライト組織の含有量が多くな
り、含有量が７０％を超えると製管後のしわ疵が大きく
なり、外面肌の手入れが必要な状態となる。
度が高くなるに従ってフェライト組織の含有量が多くな
り、含有量が７０％を超えると製管後のしわ疵が大きく
なり、外面肌の手入れが必要な状態となる。
従ってフェライト含有量が３０〜７０体積％、望ましく
は５０〜７０体積％となる温度域、即ち成分の実際値に
より１１５０〜１２５０℃の温度範囲に加熱する。
は５０〜７０体積％となる温度域、即ち成分の実際値に
より１１５０〜１２５０℃の温度範囲に加熱する。
３）製管工程
製管法はピアサ−と称される傾斜ロール式圧延機による
穿孔圧延とマンドレルよル、プラグミル。
穿孔圧延とマンドレルよル、プラグミル。
アンセルξル、ピルガ−ミルによる延伸圧延を行い、レ
デューサ−、サイザーによる定径圧延を行うマンネスマ
ン製管方式を用いる。
デューサ−、サイザーによる定径圧延を行うマンネスマ
ン製管方式を用いる。
例エバマンネスマンーマンドレルミル方式に依る場合は
、丸ビレットを加熱して穿孔圧延機にてホローシェルを
得た後、これをマンドレルミルにて延伸圧延し、必要に
応じて再加熱した後、ストレッチレデューサにて定径し
、継目無管を得る。
、丸ビレットを加熱して穿孔圧延機にてホローシェルを
得た後、これをマンドレルミルにて延伸圧延し、必要に
応じて再加熱した後、ストレッチレデューサにて定径し
、継目無管を得る。
またマンネスマン−プラグミル方式に依る場合は、同し
く丸ビレットを加熱して穿孔圧延機にてホローシェルを
得た後、エロンゲータ−にて延伸圧延し、プラグミルに
て更に延伸し、リーラ、サイザーを経て継目無管を得る
。
く丸ビレットを加熱して穿孔圧延機にてホローシェルを
得た後、エロンゲータ−にて延伸圧延し、プラグミルに
て更に延伸し、リーラ、サイザーを経て継目無管を得る
。
これらの中での傾斜ロール式圧延法による製管過程、特
に穿孔、延伸圧延工程での傾斜ロールに対する冷却は次
の如くにして行う。
に穿孔、延伸圧延工程での傾斜ロールに対する冷却は次
の如くにして行う。
第３図はビレットに対する穿孔、延伸圧延の過程を示す
模式図であり、図中１．１はバレル型、又はコーン型の
傾斜ロール、２はプラグ、３，３はガイドシュを示して
いる。傾斜ロール１．１は夫々その軸長方向の中間部に
直径が最大となるゴージ部を備え、ビレントホローシェ
ルＨのパスラインの両側にあって、夫々所定の交叉角、
傾斜角に設定して配設され、図示しない駆動源にて夫々
矢符方向に回転駆動せしめられるようになっている。一
方ブラグ２は図示しないマンドレルに支持されてビレッ
ト、ホローシェルＨのパスセンター上に支持されている
。ガイドシュ３．３はビレット、ホローシェルＨのパス
ライン周りに傾斜ロール１，１と交互に配設されている
。
模式図であり、図中１．１はバレル型、又はコーン型の
傾斜ロール、２はプラグ、３，３はガイドシュを示して
いる。傾斜ロール１．１は夫々その軸長方向の中間部に
直径が最大となるゴージ部を備え、ビレントホローシェ
ルＨのパスラインの両側にあって、夫々所定の交叉角、
傾斜角に設定して配設され、図示しない駆動源にて夫々
矢符方向に回転駆動せしめられるようになっている。一
方ブラグ２は図示しないマンドレルに支持されてビレッ
ト、ホローシェルＨのパスセンター上に支持されている
。ガイドシュ３．３はビレット、ホローシェルＨのパス
ライン周りに傾斜ロール１，１と交互に配設されている
。
而してビレットは、パスラインに沿って傾斜ロール１，
１間に噛み込まれ、回転されつつ軸長方向に移送される
、所謂螺進移動せしめられ、軸中心部にプラグ２が貫入
せしめられ、ホローシェルＨが製造される。
１間に噛み込まれ、回転されつつ軸長方向に移送される
、所謂螺進移動せしめられ、軸中心部にプラグ２が貫入
せしめられ、ホローシェルＨが製造される。
各傾斜ロール１，１の外周にはロール冷却系を構成する
夫々ミストスプレーノズル１１，１１ 、ロール水切り
系を構成するエアースプレーノズル１２．１２及び耐熱
ゴム製のワイパー１３．１３が配設されている。ミスト
スプレーノズル１１．１１ は傾斜ロール１゜１の回転
方向においてビレット、ホローシェルＨのパスラインか
ら離れた位置であって、ミストが直接ビレット及びホロ
ーシェルＨ表面に飛散付着しない位置を選定して設定し
である。ミストスプレーノズル１１．１１の水噴射量等
は傾斜ロール１゜■のロール径、ロールバレル等に応じ
て設定される。
夫々ミストスプレーノズル１１，１１ 、ロール水切り
系を構成するエアースプレーノズル１２．１２及び耐熱
ゴム製のワイパー１３．１３が配設されている。ミスト
スプレーノズル１１．１１ は傾斜ロール１゜１の回転
方向においてビレット、ホローシェルＨのパスラインか
ら離れた位置であって、ミストが直接ビレット及びホロ
ーシェルＨ表面に飛散付着しない位置を選定して設定し
である。ミストスプレーノズル１１．１１の水噴射量等
は傾斜ロール１゜■のロール径、ロールバレル等に応じ
て設定される。
エアースプレーノズル
ｌの回転方向において、ミストスプレーノズルＩＬ１１
の設置位置と、傾斜ロール１．１とビレット。
の設置位置と、傾斜ロール１．１とビレット。
ホローシェルＨとの接触点との中間部において傾斜ロー
ル１．１の回転方向と反対側方向に向けてエアーを噴射
するよう設定されている。
ル１．１の回転方向と反対側方向に向けてエアーを噴射
するよう設定されている。
第３図はワイパー１３の設置態様を示す模式図であり、
ワイパー１３． １３は傾斜ロール１．１の回転方向に
おいて、エアースプレーノズル１２． １２の設置位置
と、傾斜ロール１とビレット、ホローシェルＨとの接触
点との中間部において傾斜ロールｌ。
ワイパー１３． １３は傾斜ロール１．１の回転方向に
おいて、エアースプレーノズル１２． １２の設置位置
と、傾斜ロール１とビレット、ホローシェルＨとの接触
点との中間部において傾斜ロールｌ。
ｌの軸長方向の略全周面に摺接するよう支持部材１４に
て支持されている。
て支持されている。
なお製管を反復すると、傾斜ロール１，１の温度が高く
なり、冷却能が相対的に低下することが予測されるが、
この場合は当該ビレットに対する穿孔，延伸圧延を終了
した後、次のビレ・７トに対する穿孔開始時迄の間、即
ちビレットに水が直接接触する虞れのない間に、ミスト
スプレーノズル１１、１１からのミスト噴射量を高めて
傾斜ロール１。
なり、冷却能が相対的に低下することが予測されるが、
この場合は当該ビレットに対する穿孔，延伸圧延を終了
した後、次のビレ・７トに対する穿孔開始時迄の間、即
ちビレットに水が直接接触する虞れのない間に、ミスト
スプレーノズル１１、１１からのミスト噴射量を高めて
傾斜ロール１。
１に対する冷却能を高めることとする。
上述した如き、ミストスプレーノズル１１．１１ と、
エアースプレーノズル１２． １２及びワイパー１３．
１３等を組合せ、傾斜ロール１， １表面の冷却及
び冷却後の水切りを行うことにより、ビレット及びホロ
ーシェルＨが水との接触によって局部的に必要以上に冷
却されるのが防止され、外面疵の発生を抑制することが
可能となる。
エアースプレーノズル１２． １２及びワイパー１３．
１３等を組合せ、傾斜ロール１， １表面の冷却及
び冷却後の水切りを行うことにより、ビレット及びホロ
ーシェルＨが水との接触によって局部的に必要以上に冷
却されるのが防止され、外面疵の発生を抑制することが
可能となる。
次に本発明方法に依った継目無管と本発明方法に依らな
い継目無管とについての比較試験結果を示す。
い継目無管とについての比較試験結果を示す。
供試ビレットとしては表１に示す如き成分Ｕ戒の試料Ａ
洞２ Ｂ鋼を用いて、直径２１３ｍ，長さ３２２０ｎの
ビレットを製作し、これを穿孔圧延機で穿孔圧延を施し
てホローシェルを製作し、これを延伸圧延機で延伸圧延
して成品としての継目無管を製造し、表面疵の発生状況
を観察した。
洞２ Ｂ鋼を用いて、直径２１３ｍ，長さ３２２０ｎの
ビレットを製作し、これを穿孔圧延機で穿孔圧延を施し
てホローシェルを製作し、これを延伸圧延機で延伸圧延
して成品としての継目無管を製造し、表面疵の発生状況
を観察した。
ホローシェル、成品の目標寸法は次のとおりである。
ホローシェル：外径 ２２３璽１
： 長さ ６４００璽−
：肉厚 ２９．５ｍｍ
成品 ：外径１７１．２ｍｍ
：長さ１２８００園ｌ
：肉厚 １７．２ｍｍ
使用穿孔圧延機の傾斜ロール、ミストスプレーノズル、
エアースプレーノズルの寸法諸元は次のとおりである。
エアースプレーノズルの寸法諸元は次のとおりである。
傾斜ロール ：直径１２００ｎミストスプレー
ノズル エアー圧力 ：４ｋｇ／ｃ＋Ｊ エアー供給量 ： １７．２Ｎｍ’／ｈ／個水圧
：５ｋｇ／ａＪ 水量 ： １４．６１ ／分／個ロール表
面迄の距ｊｉｌｔ ： ２００貢ｌノズル個数
：３個／ロール エアースプレーノズル エアー圧力 ：４ｋｇ／ｃｒＡ エアー供給量 ： ８０ＯＮ １７分／個ロール表
面迄の距離＝２００關 ノズル個数 ：５個／ロール 結果は表２に示す如くである。表２中評価の欄における
各部は次の内容を示している。
ノズル エアー圧力 ：４ｋｇ／ｃ＋Ｊ エアー供給量 ： １７．２Ｎｍ’／ｈ／個水圧
：５ｋｇ／ａＪ 水量 ： １４．６１ ／分／個ロール表
面迄の距ｊｉｌｔ ： ２００貢ｌノズル個数
：３個／ロール エアースプレーノズル エアー圧力 ：４ｋｇ／ｃｒＡ エアー供給量 ： ８０ＯＮ １７分／個ロール表
面迄の距離＝２００關 ノズル個数 ：５個／ロール 結果は表２に示す如くである。表２中評価の欄における
各部は次の内容を示している。
◎印は外面疵：０％ ミスロール０馬○印は外
面疵＝１．５％未満 ミスロール０駕Δ印は外面疵：
１．５％未満 ξスワール５．０％未満×印は外面疵
：１．５％以上 旦スロール５．０％未満×Ｘ印は外
面疵：１．５％以上 ５スロール５．０％以上（以下余
白） 表２から明らかな如く、試験番号ＮＱＩ〜８の本発明例
に依った場合は、Ａ鋼、Ｂ鋼のいずれについても外面疵
発生率が小さく、穿孔圧延機でのミスロールは０％、評
価はいずれも◎、○が殆どを占め、傾斜ロールに対して
冷却を行わなかった場合のみ評価は△であった。これに
対し比較例、従来例のいずれも外面疵発生率が大きく評
価は△。
面疵＝１．５％未満 ミスロール０駕Δ印は外面疵：
１．５％未満 ξスワール５．０％未満×印は外面疵
：１．５％以上 旦スロール５．０％未満×Ｘ印は外
面疵：１．５％以上 ５スロール５．０％以上（以下余
白） 表２から明らかな如く、試験番号ＮＱＩ〜８の本発明例
に依った場合は、Ａ鋼、Ｂ鋼のいずれについても外面疵
発生率が小さく、穿孔圧延機でのミスロールは０％、評
価はいずれも◎、○が殆どを占め、傾斜ロールに対して
冷却を行わなかった場合のみ評価は△であった。これに
対し比較例、従来例のいずれも外面疵発生率が大きく評
価は△。
×、××印であった。
以上の如く本発明方法にあっては２相ステンレス鋼の管
の外面底のうち、外面微細割れ疵は勿論、リジング現象
によるしわ疵をも低減出来、しかも、製品の耐食性、熱
間加工性も何ら損なわれることがなく、高品質の継目無
管を得ることが出来る優れた効果を奏するものである。
の外面底のうち、外面微細割れ疵は勿論、リジング現象
によるしわ疵をも低減出来、しかも、製品の耐食性、熱
間加工性も何ら損なわれることがなく、高品質の継目無
管を得ることが出来る優れた効果を奏するものである。
第１図は本発明方法の主要工程を示すフローチャート、
第２図は本発明に用いるビレットと従来のビレットとの
高温延性絞り率についての比較試験結果を示すグラフ、
第３図は本発明方法における傾斜圧延過程での傾斜ロー
ルの冷却態様を示す模式図、第４図はワイパーの配設態
様を示す模式図である。
第２図は本発明に用いるビレットと従来のビレットとの
高温延性絞り率についての比較試験結果を示すグラフ、
第３図は本発明方法における傾斜圧延過程での傾斜ロー
ルの冷却態様を示す模式図、第４図はワイパーの配設態
様を示す模式図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量割合にて Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．１０〜２．０％、Ｍｎ
：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．
００２％以下、Ｃｒ：１７．０〜３０．０％、Ｎｉ：１
．０〜１１．０％、Ｍｏ：０．１０〜６．０％、Ｖ：０
．０１〜０．５０％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ
：０．１０〜０．４０％、Ｏ：０．００５０％以下を含
み、且つ Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％、 Ｍｇ：０．０００５〜０．０１０％、 ＲＥＭ：０．０００５〜０．０１０％ の１種又は２種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不
純物からなり、常温でのフェライト含有量が３０〜７０
体積％の２相ステンレス鋼製のビレットを、フェライト
含有量５０〜７０体積％の温度域に加熱し、傾斜圧延法
にて製管することを特徴とする２相ステンレス鋼の製管
方法。 ２、重量割合にて Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．１０〜２．０％、Ｍｎ
：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．
００２％以下、Ｃｒ：１７．０〜３０．０％、Ｎｉ：１
．０〜１１．０％、Ｍｏ：０．１０〜６．０％、Ｖ：０
．０１〜０．５０％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ
：０．１０〜０．４０％、Ｏ：０．００５０％以下を含
み、且つ Ｃｕ：１．０〜２％、 Ｗ：０．０１〜１．５０％、 Ｔｉ：０．０１〜０．５０％ Ｎｂ：０．０１〜０．５０％ の１種又は２種以上を含み、 Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％、 Ｍｇ：０．０００５〜０．０１０％、 ＲＥＭ：０．０００５〜０．０１０％ の１種又は２種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不
純物からなり、常温でのフェライト含有量が３０〜７０
体積％の２相ステンレス鋼製のビレットを、フェライト
含有量５０〜７０体積％の温度域に加熱し、傾斜圧延法
にて製管することを特徴とする２相ステンレス鋼の製管
方法。 ３、前記傾斜圧延においては傾斜ロールを空気と水とを
混合したミストスプレーを用いて冷却すると共に、冷却
に供された水を、傾斜ロール表面に対するエアー噴射及
び傾斜ロール表面に摺接するワイパーにて除去する過程
を含む請求項１又は２に記載の２相ステンレス鋼の製管
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1319947A JPH0689398B2 (ja) | 1989-12-08 | 1989-12-08 | ２相ステンレス鋼の製管方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1319947A JPH0689398B2 (ja) | 1989-12-08 | 1989-12-08 | ２相ステンレス鋼の製管方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03180427A true JPH03180427A (ja) | 1991-08-06 |
| JPH0689398B2 JPH0689398B2 (ja) | 1994-11-09 |
Family
ID=18116018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1319947A Expired - Fee Related JPH0689398B2 (ja) | 1989-12-08 | 1989-12-08 | ２相ステンレス鋼の製管方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0689398B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0593246A (ja) * | 1991-09-30 | 1993-04-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食二相ステンレス鋼とその製造方法 |
| JPH06172858A (ja) * | 1992-12-10 | 1994-06-21 | Nippon Steel Corp | 耐ｓｓｃ性の優れた高強度高靭性シームレス鋼管の製造法 |
| JPH06172854A (ja) * | 1992-12-08 | 1994-06-21 | Nippon Steel Corp | 細粒組織を有する継目無鋼管の製造法 |
| CN102172627A (zh) * | 2010-12-28 | 2011-09-07 | 曾建伟 | 一种复合绝缘子金具螺旋孔型斜轧轧辊孔型的设计方法 |
| WO2016132403A1 (ja) * | 2015-02-20 | 2016-08-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度継目無厚肉鋼管およびその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3127822B2 (ja) * | 1996-04-10 | 2001-01-29 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス鋼製継目無鋼管の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58224155A (ja) * | 1982-06-19 | 1983-12-26 | Kawasaki Steel Corp | ２相ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
| JPS59218295A (ja) * | 1983-05-24 | 1984-12-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ２相ステンレス鋼溶接用溶加材 |
-
1989
- 1989-12-08 JP JP1319947A patent/JPH0689398B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58224155A (ja) * | 1982-06-19 | 1983-12-26 | Kawasaki Steel Corp | ２相ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
| JPS59218295A (ja) * | 1983-05-24 | 1984-12-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ２相ステンレス鋼溶接用溶加材 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0593246A (ja) * | 1991-09-30 | 1993-04-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食二相ステンレス鋼とその製造方法 |
| JPH06172854A (ja) * | 1992-12-08 | 1994-06-21 | Nippon Steel Corp | 細粒組織を有する継目無鋼管の製造法 |
| JPH06172858A (ja) * | 1992-12-10 | 1994-06-21 | Nippon Steel Corp | 耐ｓｓｃ性の優れた高強度高靭性シームレス鋼管の製造法 |
| CN102172627A (zh) * | 2010-12-28 | 2011-09-07 | 曾建伟 | 一种复合绝缘子金具螺旋孔型斜轧轧辊孔型的设计方法 |
| WO2016132403A1 (ja) * | 2015-02-20 | 2016-08-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度継目無厚肉鋼管およびその製造方法 |
| JP6037031B1 (ja) * | 2015-02-20 | 2016-11-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度継目無厚肉鋼管およびその製造方法 |
| CN107250405A (zh) * | 2015-02-20 | 2017-10-13 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度无缝厚壁钢管及其制造方法 |
| RU2682728C2 (ru) * | 2015-02-20 | 2019-03-21 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Высокопрочная, толстостенная, бесшовная труба из нержавеющей стали и способ изготовления такой трубы |
| US10837073B2 (en) | 2015-02-20 | 2020-11-17 | Jfe Steel Corporation | High-strength heavy-walled stainless steel seamless tube or pipe and method of manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0689398B2 (ja) | 1994-11-09 |
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