JPH03181797A - アルミニウム製熱交換器 - Google Patents
アルミニウム製熱交換器Info
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- JPH03181797A JPH03181797A JP1319123A JP31912389A JPH03181797A JP H03181797 A JPH03181797 A JP H03181797A JP 1319123 A JP1319123 A JP 1319123A JP 31912389 A JP31912389 A JP 31912389A JP H03181797 A JPH03181797 A JP H03181797A
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- Japan
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- tube
- fins
- aluminum
- fillets
- fillet
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
- B23K1/0008—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering specially adapted for particular articles or work
- B23K1/0012—Brazing of heat exchangers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/004—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using protective electric currents, voltages, cathodes, anodes, electric short-circuits
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、たとえば凝縮器、蒸発器、ラジェータなど
として用いられるアルミニウム製熱交換器に関する。
として用いられるアルミニウム製熱交換器に関する。
この明細書において、「アルミニウム製」という語には
、アルミニウム合金製を含むものとする。
、アルミニウム合金製を含むものとする。
従来の技術
たとえば、カーエアコン用凝縮器として、第１図に示す
ように、アルミニウム製蛇行状偏平チューブ（１）と、
チューブ（Ｌ）の隣り合う直管部（ｌａ）どうしの間に
配置されて直管部（１ａ）に接合されたアルミニウム製
コルゲートフィン（２〉と、チューブ（１）の両端に接
合されたアルミニウム製継手部材（３）とを備えている
ものが知られている。
ように、アルミニウム製蛇行状偏平チューブ（１）と、
チューブ（Ｌ）の隣り合う直管部（ｌａ）どうしの間に
配置されて直管部（１ａ）に接合されたアルミニウム製
コルゲートフィン（２〉と、チューブ（１）の両端に接
合されたアルミニウム製継手部材（３）とを備えている
ものが知られている。
従来、上記凝縮器としては、押出成形が容易なＪＩＳ
Ａ １１００からなるチューブ（１）と、成形が容易・
なＪＩＳＡＩＮ３０製コルゲートフィン（２）とよりな
るもの用いられていた。このような凝縮器は、チューブ
（１）とコルゲートフィン（２）と継手部材（３）とを
組み合わせた後、ルイス酸となる塩化亜鉛およびこれに
対してルイス塩基として作用する溶媒を主成分とする接
合用スラリーを塗布し、その後加熱することによって製
造していた。そして、チューブ（１）とコルゲートフィ
ン（２〉とは、上記接合用スラリーを加熱することによ
り生じた亜鉛を主成分とするフィレット（４）を介して
接合されている。
Ａ １１００からなるチューブ（１）と、成形が容易・
なＪＩＳＡＩＮ３０製コルゲートフィン（２）とよりな
るもの用いられていた。このような凝縮器は、チューブ
（１）とコルゲートフィン（２）と継手部材（３）とを
組み合わせた後、ルイス酸となる塩化亜鉛およびこれに
対してルイス塩基として作用する溶媒を主成分とする接
合用スラリーを塗布し、その後加熱することによって製
造していた。そして、チューブ（１）とコルゲートフィ
ン（２〉とは、上記接合用スラリーを加熱することによ
り生じた亜鉛を主成分とするフィレット（４）を介して
接合されている。
発明が解決しようとする課題
しかしながら、従来の凝縮器では、接合後におけるチュ
ーブ（１）の孔食電位が−０，７２５Ｖ１コルゲートフ
イン（２）の孔食電位が一〇。
ーブ（１）の孔食電位が−０，７２５Ｖ１コルゲートフ
イン（２）の孔食電位が一〇。
７４６Ｖ、フィレット（４）の孔食電位が−１゜０５Ｖ
であり、コルゲートフィン（２〉 とフィレット（４）
との電位差が小さいため、通常の条件下では問題がない
が、高温、多湿、塩害地域等の腐食環境で長時間使用す
ると、第３図に示すように、チューブ（１）およびコル
ゲートフィン（２）とフィレット（４）との界面近傍に
クラック（５）が発生し、コルゲートフィン（２）が剥
がれて、熱交換性能が低下するという問題が提起された
。上記クラックの発生する理由は明確に分かっていない
が、次の通りであると考えられる。
であり、コルゲートフィン（２〉 とフィレット（４）
との電位差が小さいため、通常の条件下では問題がない
が、高温、多湿、塩害地域等の腐食環境で長時間使用す
ると、第３図に示すように、チューブ（１）およびコル
ゲートフィン（２）とフィレット（４）との界面近傍に
クラック（５）が発生し、コルゲートフィン（２）が剥
がれて、熱交換性能が低下するという問題が提起された
。上記クラックの発生する理由は明確に分かっていない
が、次の通りであると考えられる。
すなわち、チューブ（１）およびフィン（２）とフィレ
ット（４）との電位差があまり大きくないため、両者間
に電流がほとんど流れず、とりわけチューブ（１）およ
びフィン（２）とフィレット（４〉との界面近傍におい
てフィレット（４）側の金属が陽イオンとなって溶解し
、該境界部分が侵蝕されて、早期にクラック（５）が発
生するためであると考えられる。
ット（４）との電位差があまり大きくないため、両者間
に電流がほとんど流れず、とりわけチューブ（１）およ
びフィン（２）とフィレット（４〉との界面近傍におい
てフィレット（４）側の金属が陽イオンとなって溶解し
、該境界部分が侵蝕されて、早期にクラック（５）が発
生するためであると考えられる。
この発明の目的は、上記問題を解決したアルミニウム製
熱交換器を提供することにある。
熱交換器を提供することにある。
課題を解決するための手段
この発明によるアルミニウム製熱交換器は、チューブと
、フィンとが、亜鉛を主成分とするフィレットを介して
接合されているアルミニウム製熱交換器において、チュ
ーブおよびフィンがフィレットよりも電位的に０．３２
５Ｖ以上責な材料で形成されているものである。
、フィンとが、亜鉛を主成分とするフィレットを介して
接合されているアルミニウム製熱交換器において、チュ
ーブおよびフィンがフィレットよりも電位的に０．３２
５Ｖ以上責な材料で形成されているものである。
上記において、チューブとフィンとは同一材質であるこ
とが好ましいが、これに限るものではない。チューブお
よびフィンがフィレットよりも電位的に０．３７５Ｖ以
上責な材料で形成されていることが好ましい。フィレッ
トよりも電位的に０．３２５Ｖ以上責な材料としては、
たとえば銅０．１〜１． ０！ｌ！ｆｆｉ％、好ましく
は０．２〜０，５重量％を含み、残部アルミニウムおよ
び不可避不純物よりなるアルミニウム合金が用いられる
。また、銅０，１〜１．０重量％、好ましくは０．２〜
０．５重量％、マンガン０．１〜１．０重量％、好まし
くは０．２〜０．５重量を含み、残部アルミニウムおよ
び不可避不純物よりなるアルミニウム合金が用いられる
。また、銅０，１〜１．０重量％、好ましくは０．２〜
０．５重量％、マンガン０．１〜１．０重量％、好まし
くは０．２〜０．５重量を含み、さらにチタン０．０１
〜０．１重量％、硼素０．０１〜０．１重量％、クロム
０．０１〜０，５重量％およびジルコニウム０，０１〜
０．５重量％のうちの１種または２種以上を含み、残部
アルミニウムおよび不可避不純物よりなるアルミニウム
合金が用いられる。
とが好ましいが、これに限るものではない。チューブお
よびフィンがフィレットよりも電位的に０．３７５Ｖ以
上責な材料で形成されていることが好ましい。フィレッ
トよりも電位的に０．３２５Ｖ以上責な材料としては、
たとえば銅０．１〜１． ０！ｌ！ｆｆｉ％、好ましく
は０．２〜０，５重量％を含み、残部アルミニウムおよ
び不可避不純物よりなるアルミニウム合金が用いられる
。また、銅０，１〜１．０重量％、好ましくは０．２〜
０．５重量％、マンガン０．１〜１．０重量％、好まし
くは０．２〜０．５重量を含み、残部アルミニウムおよ
び不可避不純物よりなるアルミニウム合金が用いられる
。また、銅０，１〜１．０重量％、好ましくは０．２〜
０．５重量％、マンガン０．１〜１．０重量％、好まし
くは０．２〜０．５重量を含み、さらにチタン０．０１
〜０．１重量％、硼素０．０１〜０．１重量％、クロム
０．０１〜０，５重量％およびジルコニウム０，０１〜
０．５重量％のうちの１種または２種以上を含み、残部
アルミニウムおよび不可避不純物よりなるアルミニウム
合金が用いられる。
上記において、チューブとフィンとの接合は、たとえば
ルイス酸となる塩化亜鉛およびこれに対してルイス塩基
として作用する溶媒を主成分とする接合用スラリーを塗
布後加熱することによって行われる。この方法によれば
、亜鉛を主成分とするフィレットが生成し、これを介し
てチューブとフィンとが接合される。
ルイス酸となる塩化亜鉛およびこれに対してルイス塩基
として作用する溶媒を主成分とする接合用スラリーを塗
布後加熱することによって行われる。この方法によれば
、亜鉛を主成分とするフィレットが生成し、これを介し
てチューブとフィンとが接合される。
この方法において、塩化亜鉛にルイス塩基として作用す
る溶媒としては、アセトンなどのケトン類、アルコール
類、アルデヒド類、水、ニトリル類、エステル類、ラク
トン類、エーテル類などが単独でまたは混合して用いら
れる。また、接合用スラリーには、フラックスとして塩
化アンモニウムなどのアンモニウムハロゲン化物や、弗
化ナトリウム、よう化ナトリウム、臭化ナトリウム、酸
性弗化ナトリウム、酸性弗化カリウム、弗化カリウム、
弗化リチウム等を添加しておいてもよい。
る溶媒としては、アセトンなどのケトン類、アルコール
類、アルデヒド類、水、ニトリル類、エステル類、ラク
トン類、エーテル類などが単独でまたは混合して用いら
れる。また、接合用スラリーには、フラックスとして塩
化アンモニウムなどのアンモニウムハロゲン化物や、弗
化ナトリウム、よう化ナトリウム、臭化ナトリウム、酸
性弗化ナトリウム、酸性弗化カリウム、弗化カリウム、
弗化リチウム等を添加しておいてもよい。
また、チューブとフィンとの接合は、チューブを押出成
形するにさいし、押出直後の高温で表面が活性なチュー
ブの表面に、溶射法、浸漬法などによって亜鉛コーティ
ング処理を施して厚さが１０〜１００μの亜鉛被覆層を
形成しておき、この亜鉛被覆層にフィンを密着させた状
態でチューブとフィンとをセットし、亜鉛はんだ併用フ
ラックスを塗布した後加熱してはんだ付する方法によっ
ても行われる。この方法では、亜鉛被覆層からフィレッ
トが形成される。この方法において、亜鉛コーティング
処理は、押出直後のチューブを、超音波振動が付与され
た溶融亜鉛浴中に浸漬することにより行うのがよい。
形するにさいし、押出直後の高温で表面が活性なチュー
ブの表面に、溶射法、浸漬法などによって亜鉛コーティ
ング処理を施して厚さが１０〜１００μの亜鉛被覆層を
形成しておき、この亜鉛被覆層にフィンを密着させた状
態でチューブとフィンとをセットし、亜鉛はんだ併用フ
ラックスを塗布した後加熱してはんだ付する方法によっ
ても行われる。この方法では、亜鉛被覆層からフィレッ
トが形成される。この方法において、亜鉛コーティング
処理は、押出直後のチューブを、超音波振動が付与され
た溶融亜鉛浴中に浸漬することにより行うのがよい。
作 用
チューブと、フィンとが、亜鉛を主成分とするフィレッ
トを介して接合されているアルミニウム製熱交換器にお
いて、チューブおよびフィンがフィレットよりも電位的
に０．３２５Ｖ以上責な材料で形成されているので、チ
ューブおよびフィンとフィレットとの界面近傍にクラッ
クが発生するのを防止できる。その理由は、明確には分
かっていないが、次の通りであると考えられる。すなわ
ち、チューブおよびフィンとフィレットとの接合部分に
水が付着して局部電池が形成されると、フィレットとチ
ューブおよびフィンとの間に電流が充分流れ、チューブ
およびフィンとフィレットとの接合界面近傍においてフ
ィレット側の金属が陽イオンとなって溶解するのを阻止
することができ、界面近傍が侵蝕されないものである。
トを介して接合されているアルミニウム製熱交換器にお
いて、チューブおよびフィンがフィレットよりも電位的
に０．３２５Ｖ以上責な材料で形成されているので、チ
ューブおよびフィンとフィレットとの界面近傍にクラッ
クが発生するのを防止できる。その理由は、明確には分
かっていないが、次の通りであると考えられる。すなわ
ち、チューブおよびフィンとフィレットとの接合部分に
水が付着して局部電池が形成されると、フィレットとチ
ューブおよびフィンとの間に電流が充分流れ、チューブ
およびフィンとフィレットとの接合界面近傍においてフ
ィレット側の金属が陽イオンとなって溶解するのを阻止
することができ、界面近傍が侵蝕されないものである。
なお、この場合、フィレット側は次第に腐食されるが、
この腐食は面腐食であり、かつチューブおよびフィンと
フィレットとの間に電流がよく流れているために、チュ
ーブおよびフィンとフィレットとの界面近傍にクラック
が発生するようなことがなく、フィンの剥がれが生じに
くい。
この腐食は面腐食であり、かつチューブおよびフィンと
フィレットとの間に電流がよく流れているために、チュ
ーブおよびフィンとフィレットとの界面近傍にクラック
が発生するようなことがなく、フィンの剥がれが生じに
くい。
実施例
以下、この発明の実施例を、比較例とともに示す。
実施例１
ｍＯ，５重量％、マンガン０．３重量％を含み、残部ア
ルミニウムおよび不可避不純物よりなるアルミニウム合
金から、蛇行状偏平チューブ（１）およびコルゲートフ
ィン（２）をつくった。
ルミニウムおよび不可避不純物よりなるアルミニウム合
金から、蛇行状偏平チューブ（１）およびコルゲートフ
ィン（２）をつくった。
そして、チューブ（１）とコルゲートフィン（２）とを
組合せ、この組み合わせ体を、塩化亜鉛５０ｖｔ％およ
びアセトンからなる溶媒５０ｖｔ％よりなる接合用スラ
リー中に浸漬した。その後、組み合わせ体をガスバーナ
で４２０℃まで加熱し、加熱終了後水洗して残留したス
ラリーを除去することによって熱交換器を製造した。
組合せ、この組み合わせ体を、塩化亜鉛５０ｖｔ％およ
びアセトンからなる溶媒５０ｖｔ％よりなる接合用スラ
リー中に浸漬した。その後、組み合わせ体をガスバーナ
で４２０℃まで加熱し、加熱終了後水洗して残留したス
ラリーを除去することによって熱交換器を製造した。
実施例２
銅０，３重量％を含み、残部アルミニウムおよび不可避
不純物よりなるアルミニウム合金から、蛇行状偏平チュ
ーブ（１）およびコルゲートフィン（２）をつくった。
不純物よりなるアルミニウム合金から、蛇行状偏平チュ
ーブ（１）およびコルゲートフィン（２）をつくった。
その他は上記実施例１と同様にして熱交換器を製造した
。
。
実施例３
銅０．４重量％、マンガン０．４重量％、チタン０．２
重量％を含み、残部アルミニウムおよび不可避不純物よ
りなるアルミニウム合金から、蛇行状偏平チューブ（１
）およびコルゲートフィン（２）をつくった。その他は
上記実施例１と同様にして熱交換器を製造した。
重量％を含み、残部アルミニウムおよび不可避不純物よ
りなるアルミニウム合金から、蛇行状偏平チューブ（１
）およびコルゲートフィン（２）をつくった。その他は
上記実施例１と同様にして熱交換器を製造した。
実施例４
銅０．５重量％、マンガン０．３重量％を含み、残部ア
ルミニウムおよび不可避不純物よりなるアルミニウム合
金から蛇行状偏平チューブ（１）をつくった。また、銅
０．２重量％、マンガン０．３重量％、クロム０．２重
量％を含み、残部アルミニウムおよび不可避不純物より
なるアルミニウム合金からコルゲートフィン（２）をつ
くった。その他は上記実施例１と同様にして熱交換器を
製造した。
ルミニウムおよび不可避不純物よりなるアルミニウム合
金から蛇行状偏平チューブ（１）をつくった。また、銅
０．２重量％、マンガン０．３重量％、クロム０．２重
量％を含み、残部アルミニウムおよび不可避不純物より
なるアルミニウム合金からコルゲートフィン（２）をつ
くった。その他は上記実施例１と同様にして熱交換器を
製造した。
実施例５
銅０．５重量％、マンガン０．３重量％を含み、残部ア
ルミニウムおよび不可避不純物よりなるアルミニウム合
金から蛇行状偏平チューブ（１）を押出成形するにさい
し、その押出直後の高温で表面が活性なチューブの全表
面に対して、亜鉛線を用いて溶射を行い、その表面に厚
さ３０μの亜鉛被覆層を形成した。また、上記と同じア
ルミニウム合金からコルゲートフィン（２）をつくった
。そして、コルゲートフィン（２）がチューブ（１）に
密着した状態で両者をセットし、これにはんだ付は用フ
ラックスを塗布した後、４００℃程度に加熱してはんだ
付けを行った。
ルミニウムおよび不可避不純物よりなるアルミニウム合
金から蛇行状偏平チューブ（１）を押出成形するにさい
し、その押出直後の高温で表面が活性なチューブの全表
面に対して、亜鉛線を用いて溶射を行い、その表面に厚
さ３０μの亜鉛被覆層を形成した。また、上記と同じア
ルミニウム合金からコルゲートフィン（２）をつくった
。そして、コルゲートフィン（２）がチューブ（１）に
密着した状態で両者をセットし、これにはんだ付は用フ
ラックスを塗布した後、４００℃程度に加熱してはんだ
付けを行った。
その後、湯洗、乾燥してフラックスを除去し、熱交換器
を製造した。
を製造した。
比較例
ＪＩＳＡＩＮ３０製コルゲートフィン（２）と、ＪＩＳ
ＡＩ１００製蛇行状偏平チューブ（１）を用いた他は上
記実施例１と同様にして熱交換器を製造した。
ＡＩ１００製蛇行状偏平チューブ（１）を用いた他は上
記実施例１と同様にして熱交換器を製造した。
評価試験
そして、実施例１〜うおよび比較例で製造された熱交換
器におけるチューブ（１〉、コルゲートフィン（２）、
およびチューブ（１）とフィン（２）の間のフィレット
（４）のＡρＣＮ３水溶液中での自然電極電位（白金電
極基準）を測定した。
器におけるチューブ（１〉、コルゲートフィン（２）、
およびチューブ（１）とフィン（２）の間のフィレット
（４）のＡρＣＮ３水溶液中での自然電極電位（白金電
極基準）を測定した。
この測定結果を下表に示す。
（以下余白）
また、これらの熱交換器に、熱風乾燥２．５時間、塩水
噴霧試験５．５時間、外気送風１゜５時間および湿潤試
験１４．５時間を１サイクルとするＣＣＴ試験を６０サ
イクル施した。
噴霧試験５．５時間、外気送風１゜５時間および湿潤試
験１４．５時間を１サイクルとするＣＣＴ試験を６０サ
イクル施した。
その結果、実施例１〜５の熱交換器では、チューブ（１
）とフィン（２）との間のフィレット（４）は全面腐食
され、チューブ（１）およびフィン（２）、！＝フィレ
ット（４）との界面近傍にはクラックが発生していなか
った。一方、比較例の熱交換器では、チューブ（１）お
よびフィン（２）とフィレット（４）との界面近傍にク
ラックが発生していた。
）とフィン（２）との間のフィレット（４）は全面腐食
され、チューブ（１）およびフィン（２）、！＝フィレ
ット（４）との界面近傍にはクラックが発生していなか
った。一方、比較例の熱交換器では、チューブ（１）お
よびフィン（２）とフィレット（４）との界面近傍にク
ラックが発生していた。
発明の効果
この発明の熱交換器によれば、上述のようにして、チュ
ーブおよびフィンとフィレットとの間の界面近傍に割れ
が発生するようなことが防止されるので、腐食環境で使
用した場合にも、フィンの剥がれが生じにくくなる。
ーブおよびフィンとフィレットとの間の界面近傍に割れ
が発生するようなことが防止されるので、腐食環境で使
用した場合にも、フィンの剥がれが生じにくくなる。
第１図はカーエアコン用凝縮器を示す斜視図、第２図は
第１図の部分拡大側面図、第３図は従来技術の問題点を
示す第２図相当の図である。 （１）・・・チューブ、（２）・・・フィン、（４）・
・・フィレット。 以 上
第１図の部分拡大側面図、第３図は従来技術の問題点を
示す第２図相当の図である。 （１）・・・チューブ、（２）・・・フィン、（４）・
・・フィレット。 以 上
Claims (1)
- チューブと、フィンとが、亜鉛を主成分とするフィレッ
トを介して接合されているアルミニウム製熱交換器にお
いて、チューブおよびフィンがフィレットよりも電位的
に０．３２５Ｖ以上貴な材料で形成されているアルミニ
ウム製熱交換器。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1319123A JPH03181797A (ja) | 1989-12-08 | 1989-12-08 | アルミニウム製熱交換器 |
| US07/623,625 US5072789A (en) | 1989-12-08 | 1990-12-06 | Heat exchanger made of aluminum |
| EP90123483A EP0431632A1 (en) | 1989-12-08 | 1990-12-06 | Heat exchanger made of aluminum |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1319123A JPH03181797A (ja) | 1989-12-08 | 1989-12-08 | アルミニウム製熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03181797A true JPH03181797A (ja) | 1991-08-07 |
Family
ID=18106721
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1319123A Pending JPH03181797A (ja) | 1989-12-08 | 1989-12-08 | アルミニウム製熱交換器 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5072789A (ja) |
| EP (1) | EP0431632A1 (ja) |
| JP (1) | JPH03181797A (ja) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5253616A (en) * | 1992-01-15 | 1993-10-19 | Cmi International, Inc. | Tubular intake manifold and method for making same |
| US5351750A (en) * | 1993-03-24 | 1994-10-04 | Valeo Engine Cooling, Inc. | Tubular element for a heat exchanger |
| US5460895A (en) * | 1993-06-14 | 1995-10-24 | General Motors Corporation | Corrosion-resistant aluminum alloy |
| DE4404780A1 (de) * | 1994-02-09 | 1995-08-10 | Lehmann Maschbau Gmbh | Wärmespeicheranordnung, vorzugsweise zur Speicherung von Energie aus Solaranlagen oder konventionellen Heizungen |
| US5464146A (en) * | 1994-09-29 | 1995-11-07 | Ford Motor Company | Thin film brazing of aluminum shapes |
| US5535820A (en) * | 1995-07-18 | 1996-07-16 | Blissfield Manufacturing Company | Method for assembling a heat exchanger |
| US20040035911A1 (en) * | 2001-11-21 | 2004-02-26 | Dockus Kostas F. | Fluxless brazing |
| US6815086B2 (en) | 2001-11-21 | 2004-11-09 | Dana Canada Corporation | Methods for fluxless brazing |
| US20040038070A1 (en) * | 2001-11-21 | 2004-02-26 | Dockus Kostas F. | Fluxless brazing |
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