JPH03184601A - 形鋼の圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は形鋼の圧延方法に関し、特に、Ｈ形鋼のウェ
ブ高さを圧延中に自在に調整可能な熱間圧延方法に関す
るものである。

〔従来の技術〕

現在、熱間圧延にて製造されている形鋼は、用途に応じ
その品種、寸法サイズが非常に多大であるが、近年、こ
れらの形鋼を用いた構造物の軽量化、経済設計等の観点
から、それらの寸法サイズの種類はさらに増大する傾向
にある。かかる傾向に対して既知の従来技術で対応する
とすれば下記問題がある。例えば、最も生産量および寸
法サイズ数の多い形鋼として、Ｈ形鋼のユニバーザル圧
延を例にとると、一般に圧延機配列は添付図面の第６図
に示すごときものでありブレークダウン圧延機ＢＤ、第
一粗エッジング圧延機ＲＥ、　、第一粗ユニバーサル圧
延機ＲＵＩ、第二粗ユニバーサル圧延１ＲＵ２、第二エ
ツジング圧延機１１Ｅ、　、仕上ユニバーサル圧延ｉＦ
Ｕにて、圧延される。この従来のユニバーサル圧延法に
よって得られるＨ形鋼の寸法は第７図に示されるように
、ウェブ高さ［■、ウェブ内幅Ｌｌ＋、フランジ厚ｔ２
はＨ＝Ｌ１１＋２Ｌ２の関係となり、ウェブ内幅Ｌｌ＋
は冷却時の熱収縮量を無視すると、仕上ユニバーサル圧
延機の水平ロール幅（第６図中のＬＩＩＰ）と同一であ
ることから、ウェブ高さＨは仕上ユニバーサル圧延機の
水平ロール幅とフランジ厚により決定される。このため
、例えばフランジ厚の変化量に関係なくウェブ高さが一
定のＨ形鋼や、逆にフランジ厚が一定でウェブ高さを任
意の寸法にすることができるＨ形鋼を製造しようとした
場合、ユニバーサル圧延機の水平ロール幅を圧延するＨ
形鋼のサイズに合わせて準備する必要がある。したがっ
て、圧延する寸法サイズ数が増大することは、ロール保
有数が増加し、さらには圧延サイズが変る毎に、その都
度、そのサイズに合致したロールに組替える必要が生じ
、そのため操業度は大幅に低下する。また、圧延ロール
はその圧延中、被圧延材との接触により摩耗し、第６図
中のＬＩＩＦ等水平ロール幅が減少するため圧延製品の
ウェブ高さＨまたはフランジ厚ｔ２にバラツキが生じる
。そのため該水平ロールはある圧延サイズの圧延に繰り
返して、長期間使用することは不可能である。これらに
より、今以上の多品種、多サイズの需要家の要求を満足
させる経済的製造は不可能に近いという状況にある。

これらの問題を解決する方法として、従来下記のごとき
圧延方法が公知であるが、それぞれ問題点を有している
。

（１）特開昭５９−１３３９０２号「Ｈ形鋼の熱間圧延
方法」本性の特徴は粗ユニバーサル圧延機とエツジング
圧延機においてウェブを部分圧延することにあるが、粗
ユニバーサル圧延機での未圧下部を工・ンジング圧延機
で平滑にすべく圧延すると、そのウェブ高さは拡大され
る。しかるに、本性においてはエツジング圧延機におい
て、該圧延材のフランジ端部も同時に圧延するため、そ
のフフンソＶｌｉｉ部の圧延はウェブ高さ拡大を規制す
るように作用し、フランジの弯藺、さらにはウェブ高さ
拡大量を規制されることによるウェブ座屈を生じる虞れ
がある。これを防止するには、粗ユニバーサル圧延機で
の１パス当たりの圧下量を小さくし、ウェブ中央の突起
を小さくする必要があるが、その場合圧延パス回数が増
加し生産性が低下するという問題がある。

（２）特開昭５９−１７８１０１号「ウェブ高さ調整可
能なＨ形鋼の圧延方法」 本性はロールの溝を用いてウェブに突起を形成した後、
その突起の圧下によりウェブ高さを拡大し、かつ竪ロー
ルもしくはカリバー側壁にて、その高さを規制するもの
であるが、本性によれば、そのウェブ突起部の体積を調
整することが困難であり、したがって、突起の圧延によ
りウェブ座屈を生じる虞れが高く、かつウェブ高さを規
制するため、その座屈は助長される。ウェブ座屈が発生
しない程度の突起を形成するとすれば、その体積は小さ
く、したがってウェブ高さの拡大量も小となり、本性の
効果も小さくなる。また、ウェブ突起の圧下以降は通常
のユニバーサルロールを使用することから、それはウェ
ブ高さに適合した幅の水平ロールでなければならず、そ
のロール保有数も多大なものになる。

（３）特開昭５９−２１２１０１号「ウェブ高さ変更可
能な圧延方法、圧延機列」 本性は、粗ユニバーサル圧延機群および仕上ユニバーサ
ル圧延機の水平ロールの幅が、一定の幅のためそのウェ
ブ高さ拡大量は大きくなく、多品種、多サイズに対応す
るためには、そのロール保有数の減少効果も少なく実用
的でない。

（４）特開昭６０−８２２０１号「Ｈ形鋼の熱間圧延方
法」不法は、第一粗ユニバーサル圧延機でのウェブ中央
の未圧下部を、水平ロールを三分割した第二粗ユニバー
ザル圧延機で平滑になるように圧延する特徴を有してい
る。この場合第二粗ユニバーサル圧延機でのウェブ座屈
を防止するには該圧延機の竪ロールによるフランジの圧
下を大きくし、ウェブとフランジの延伸バランスを取る
必要があるが、第二粗ユニバーサル圧延機の水平ロール
は三分割されており、その厚みの薄い左右の分割ロール
にてフランジの圧下刃を受けなければならず、したがっ
て、そのロール強度に問題がある。

そのため、必然的に１パス当たりの圧下量が少なくなり
、その圧延能率が低下する。

（５）特開昭６１−１３５４０３号「Ｈ形鋼の熱間圧延
方法」本性はロール軸方向の位置がパス毎に可変な分割
ロールを用いて粗ユニバーサル圧延機におりる分割ロー
ルおよび固定ロールによるフランジ端部および中央部の
部分圧延と該分割ロールおよび竪ロールによるフランジ
圧延とエツジング圧延機における分割ロールによるウェ
ブ中央部両側の未圧下部の部分圧延と該分割ロールによ
るフランジ端部の圧延を繰り返すことを特徴とするが、
本性においてはエツジング圧延機でウェブ中央部両側の
未圧下部の圧延を行うのと同時にフランジ端部の圧延を
行うため、フランジの弯曲ないしはウェブ座屈が発生し
やすく、その防止のため圧下スケジュールに大幅な制限
が加わることおよび粗ユニバーサル圧延機の水平ロール
が三分割されているため、そのロール強度上、フランジ
部が大圧下できない等により、その圧延能率は低下する
。

（６）特開昭６１−１０８，１０号および特開昭６３−
３０３６２号「フランジを有する形材の圧延方法１ 本法は粗ユニバーサル圧延機と仕上圧延機の中間に設置
した斜行ロール方式の圧延機により被圧延材のウェブ高
さを拡大する方法であるが、本性によるウェブ高さ拡大
は、そのほとんどが、フランジ内側面に当接した斜行ロ
ールによりウェブを引き延ばすことにあるため、その引
き延ばし量あるいはウェブ温度によっては、ウェブのく
びれ、フランジの倒れ、およびフランジ内側面に斜行ロ
ールによる疵が発生する虞れがある。また形鋼はその製
品歩留り向上のため、鋼片Ｉ本当たりの延び長さを一般
的には１００ｍ以上に長くしているが、このため被圧延
材の頭部と圧部では温度差が顕著である。したがって、
この温度差により、ウェブ高さを均等に拡大できないこ
とも考えられる。さらに、本性では圧延頭端部および尾
端部のクロップ近傍まで均一にウェブ高さが拡大されず
、その製品歩留りが低下する。また、それを防止するた
めには新たに防止用装置が必要である。

（７）特開昭６１−２８３４０１号「形鋼の熱間圧延方
法」本性は、ユニバーサル圧延機の水平ロールを分割し
、ロール軸方向に互にロール幅を変更可能に構成して形
鋼のウェブ部を部分圧延し、次のエツジング圧延機も分
割して形鋼のウェブ部を除く、フランジ部のみを圧延可
能に構成して圧延し、同様にして次の工程のユニバーサ
ル圧延機の水平ロールにて前工程の水平ロールによるウ
ェブ部未圧延部を圧延する方法であるが、発明者らが同
様の圧延方法を模型圧延機で実験したところによると上
記（１）、　（４）、　（５）の公知例における問題す
なわちフランジの弯曲ないしウェブの座屈は解決できる
ものの、ユニバーサル圧延機による未圧下部分が被圧延
材に対して左右非対称となるため圧延中に被圧延材にね
じれが生じ、圧延作業上実用的でないことが判明した。

（８）特開昭６３−２６０６０２号「形鋼の圧延方法」
本性は、同軸線上で移動自在に２分割した上下水平ロー
ルのみで形鋼をリバース圧延し、被圧延材のウェブ内法
を順次拡幅圧延する方法であるが、ウェブを積極的に圧
延するものではなく、せいぜいフランジとウェブの付は
根部に予め底形した余肉部を圧下する程度である。した
がって、１バス当たりのウェブ高さの拡大量は小さく、
所要の拡大量が大なる場合には増バスとなり圧延能率が
非常に低下する。また、■バス当たりの拡大量を大きく
するためウェブをＷｉ極的に圧下すれば、二分割した上
下水平ロールの分割部においてウェブに突起ないしはロ
ールマークが発生し、商品として見栄えが悪く不具合と
なるが、本坊ではこれを防止あるいは解決する手段がな
い。

〔発明が解決しようとする課題］ 従来の方法は、前述のようにロール胴長がそれぞれのロ
ールについて固定あるいは一定のため、圧延ロールを圧
延サイズに合わせて準備する必要があり、 ■　ロール保有数が膨大である、 ■　ロールを組み替えるため、操業度が大幅に低下する
。

さらに、圧延中のロール摩耗により、 ■　製品の寸法にバラツキを生じる、 ■　同一サイズに同一の圧延ロールを繰り返し長期間使
用することができない、 等の問題点がある。

また、これらの問題点を解決する上記（１）〜（８）の
公知の方法によっても、 ■　フランジの弯萌、ないしウェブ座屈あるいはねじれ
の発生、 ■　圧延バス回数の増加による圧延能率の低下、■　被
圧延材の全長に亘る均一性が確保できないことよる製品
歩留りの低下、 さらには、 ■　一部属延機のロール数のみ低減出来、全体としては
その低減効果は少ない等の問題点がある。

本発明は上記のような問題点を解決するためになされた
もので、ロール保有数を１曽大させることなく、操業度
および圧延能率を低下させることなく、また高品質、高
歩留りを確保しつつ、良好な作業性のウェブ高さが自在
に調整可能な形鋼の圧延方法を提供るすことを目的とす
る。

（課題を解決するための手段〕 本発明によれば、上記目的は、 第一粗ユニバーザル圧延機および第一粗エツジング圧延
機、または二重式第一粗圧延機、ま、たはブレークダウ
ン圧延機にて概略製品形状に圧延された被圧延材を圧延
する第二粗圧延工程にて、通常の第二粗圧延機群に、ロ
ール軸に２個の圧延用環状スリーブを同軸かつロール軸
と一体回転可能に嵌着するとともに、少なくとも一方の
該環状スリーブをロール軸方向に移動可能に形成してな
る圧延ロールを上下一対装着してなる圧延機を付加し、
上記通常の第二粗圧延機群にて１回ないし複数回圧延し
被圧延材を所定の寸法にした後、付加した該圧延機の圧
延ロールの両環状スリーブの外側幅を該被圧延材のウェ
ブ内幅より大きく設定して圧延することにより、該環状
スリーブで圧延する被圧延材のウェブ両端部の減面量の
殆どをウェブ内幅拡大に転化させ、かつ該両環状スリー
ブ間に形成されるカリバー部でウェブ中央部分に凸部を
形成させる凸部形成工程と、上記第二粗圧延機群に付加
した圧延機の同様の構造を有する圧延ロールを水平ロー
ルに組み入れた仕上ユニバーサル圧延機にて、上記工程
にて圧延された被圧延材のウェブ内幅より水平ロールの
両環状スリーブの外側幅を大きく設定して圧延すること
により、上記凸部形成工程にて形成された被圧延材ウェ
ブ中央部分の凸部を平滑化させるとともに、該凸部の減
面量の殆どをウェブ内幅拡大に転化させる仕上圧延工程
を実施する、 ことにより達成される。

〔作用〕

上述のごとくの本発明にあっては、通常の第二粗圧延機
群にて一回ないし複数回圧延されて所定寸法とされた被
圧延材は、ウェブ中央部分に凸部が形成され、しかる後
仕上圧延工程によって上記凸部が圧延されてウェブ部分
が延伸される。

〔実施例〕

以下、添付図面の第１〜５図にもとづき、本発明の詳細
な説明する。

本実施例では、第６図に示す従来のＨ形鋼の圧延機配列
にて、第二エツジング圧延機ＲＥ、の後面に第３図に示
すロール構成の圧延機を付加し、さらに仕上ユニバーサ
ル圧延機ＦＵのロール構成を第４図に示すように構成さ
れている。

第５図は本実施例による圧延機配列を示す一例であり、
図中ＲＢが第３図に示すロール構成の圧延機、仕上ユニ
バーサル圧延機ＦＵを第４図（八）または（Ｂ）に示す
ロール構成としているが、圧延機ＲＢを仕上ユニバーサ
ル圧延機ＦＵの前面に配置しても何ら差し支えのないこ
とは言うもでもないことである。

次にロール構成について説明する。圧延ｉＲＢのロール
構成は第３図に示すようにロール軸３ｂに２個の圧延用
環状スリーブ２ｂを同軸で、かつロール軸３ｂと一体回
転可能に嵌着するとともに少なくとも一方の該環状スリ
ーブ２ｂをロール軸方向に移動可能に形成、該環状スリ
ーブ２ｂ間の幅を任意に設定可能とした上下一対の水平
ロールであり、該環状スリーブ２ｂの胴幅は左右等しく
なっている。この圧延ｉＲＢは該環状スリーブ２ｂでウ
ェブ両端部を圧下し、かつ周環状スリーブ２ｂ問に形成
されたカリバー部にてウェブ中央部分に凸部を形成する
。

仕上ユニバーサル圧延機ＦＵのロール構成は、第４図（
Ａ）　、　（Ｂ）に示すように、ロール軸３ｃに２個の
圧延用環状スリーブ２ｃＩ　を同軸でかつロール軸３ｃ
と一体回転可能に嵌着するとともに、少なくとも一方の
環状スリーブ２ｃ＋をロール軸方向に移動可能に形成し
、該環状スリーブ２ｃ、間の幅を任意に設定可能とした
上下一対の水平ロールとその左右に竪ロール２ｃｚを配
している。なお、環状スリーブ２ｃ、は左右その胴幅が
異なり大きな幅の環状スリーブでは上記圧延機ＲＢにて
形成された凸部を平滑に圧延するように設定されている
。また環状スリーブ２ｃ、　と竪ロール２ｃｚではフラ
ンジを圧下する。

第１図は本実施例によるウェブ高さ拡大プロセスをその
工程順に示したものであり、これについて説明する。第
１図工程（ａ）は通常の第二粗ユニバーサル圧延機ＲＵ
、および第二エツジング圧延機ＲＥ２にてエパスないし
は数パス圧延された概略製品形状の被圧延材を示してい
る。この被圧延材１ａは通常の圧延機で圧延されるため
、同一のロールを使用した場合は、そのウェブ内幅ＬＩ
ＩＡは一定であり、またウェブ中央部の厚さＴｃａ　（
ウェブ中央部の厚さＴｃについての工程（ａ）における
値を示し、工程（ｂ）、工程（Ｃ）ではそれぞれＴｃｂ
、　Ｔｃｃ、　Ｔｃｄのごとく示す。以下ウェブ端部で
の厚さＴｅ、　　フランジ部の厚さＴｆについても同様
に示す。）およびウェブ両端部の厚さＴｅａも等しい。

ただし、このウェブ厚さは次工程（ｂ）のウェブ高さ拡
大に適合する肉量をもつように圧下調整されている。ま
た、フランジ厚さＴｆａは仕上圧延完了時のフランジ厚
（第１図工程（Ｃ）におけるｒｆｃ）より若干厚く圧延
される。

次に、上記被圧延材１ａを圧延ＩＲＱで第１図工程（ｂ
）のように圧延する。この場合、第１図工程（ｂ）中二
点鎖線で示す圧延用環状スリーブ２ｂ間の外側幅ＬＩＩ
Ｂと、ウェブ両端部の厚さＴａｂは概略下記のような関
係をもって設定される。

Ｌｌ１８４（（Ｌｌｌ＾−１）（Ｔｅａ−Ｔｅｂ）＋　
ｌ　　（Ｔｅａ−Ｔｃｂ）　　ｌ　　／Ｔａｂ＋ＬＩｌ
八 ここにｌは該環状スリーブ２ｂを外側幅ＬＩＩＢに設定
するために形成されるウェブ中央部のカリバー部の幅で
ある。またαは係数であり、本圧延におけるウェブ減面
量がどの程度の比率でウェブ高さに転化するかを表すも
のである。Ｌ　ＩＩ　Ａ　＝　Ｌ　ＩＩ　Ｂとした場合
αは０．４前後となり、ウェブ減面量の大半が長さ方向
（圧延方向）に延び、そのためウェブに座屈が生じる。

したがって、その防止のためにもαの値は極力ｌに近い
方が良＜、０．９以上が良好である。また、ウェブ両端
部の厚さＴｅｂすなわち本圧延工程（ｂ）におけるウェ
ブ圧下率は本圧延における被圧延材の圧延限界等を考慮
して決定される。

このような圧延を行うことによりウェブ滅面両は、その
ほとんどがウェブ高さ拡大に転化され、ウェブ座屈も発
生せず、かつフランジも長さ方向へ引張られないためそ
のフランジ幅及び厚さＴｆｂもほとんど変化せず、Ｔｆ
ａにほぼ等しく所望のウェブ高さＬｌｌＩ３に制御され
る。カリバー部にて形成されるウェブ中央部の凸部の厚
さＴｃｂは、その両端部分の圧下率にもよるが、前段の
ウェブ厚さＴｅａとほとんど変わらない。また図中の破
線は圧延前すなわち第１図工程（ａ）の状態を示してい
る。

第１図工程（Ｃ）は仕上ユニバーサル圧延ｉＦＵで圧延
する状況を示し、図中二点鎖線で示す環状スリーブ２ｃ
、の片方で、第１図工程（ｂ）で圧延形成された被圧延
材ｔｂのウェブ中央部分の凸部を圧延する状況および再
環状スリーブ２ｃ＋　と竪ロール２ｃｚでフランジ部を
圧延する状況を示している。本圧延工程（Ｃ）において
はその厚さＴａｂなる凸部をその両端の厚さＴａｂと等
しい厚さＴｃｃまで圧下し、ウェブ全面の平滑化を図る
。したがって本圧延におけるウェブ厚さＴｃｃ、および
Ｔｅｃは前段のウェブ両端部分の厚さＴａｂと等しい。

また厚さＴｃｂなる凸部を厚さＴｃｃまで圧延すると、
被圧延材１ｃのウェブ内幅ＬＩＩＣは次式のようになる
。

ＬＩＩＣ＝　（βｌ　（Ｔｃｂ−Ｔｃｃ）　）　／　Ｔ
ｃｃ＋ＬＩＩＢここにβは係数であり、本圧延工程（Ｃ
）における凸部の減面量がどの程度の割合でウェブ高さ
の拡大転化するかを表すものである。この値は竪ロール
によるフランジ圧下がない場合は、カリバー幅ｉおよび
Ｔｃｂ−Ｔｃｃすなわち凸部高さ、換言すれば凸部の圧
下率に大きく影響されるが、竪ロールによる圧下がある
場合にはＬ１１８とＬＨＣにそのほとんどが左右され、
−船釣にはＬＩＩＣξＬＩＩＢであることから、凸部圧
延による減面量は長さ方向に転化し、ウェブ座屈の発生
しやすい状況となる。その防止のため、両頂状スリーブ
２ｃ、間の外幅中ＬＩＩＣはＬＩＩＢより大きく設定す
る。この場合βは凸部の圧下量および竪ロールのフラン
ジ圧下による長さ方向への延び量を考慮して決定される
。したがってβはサイズにより異なる係数となるが概略
０．５以上の値にすれば、ウェブ座屈も発生せず良好で
ある。

また、特公昭５７−４４０２号公報で公知の第２図に示
すような余肉部を仕上圧延前の段階で付与すれば、仕上
圧延においてさらにウェブ高さの拡大が可能となるため
ＬＩＩＣはさらに大きく設定することができる。

また被圧延材１ｂのフランジは一般的には３°〜１０°
程度の角度が付いている。これは前段の通常のユニバー
サル圧延機のロール損耗量の低減および、前段のウェブ
内幅より大きなロール外側幅（本発明においてはＬＩＩ
ＢおよびＬＩＩＣ）　　のロールで圧延する場合、その
咬込みを良好にすべく付けられているものであるが、仕
上圧延においては、この角度を環状スリーブ２ｃ＋　と
竪ロール２ｃｔで圧延し概略Ｏ°にしフランジを直立さ
せるとともにフランジ仕上り厚さｒｆｃにする。

さらに、本発明の圧延方法は圧延頭端から尾端までクロ
ップを含むウェブを圧延することに特徴を有するもので
あるので、そのウェブ高さ拡大量は被圧延材全長に亘り
均一である。

以上により、前述の問題点が解決でき、ウェブ高さが調
整可能なＨ形鋼の製造が可能となる。

次に、本実施例の圧延装置について第１図および第５図
を用いて説明する。圧延素材ととしては連続鋳造機にて
鋳造されるビームブランクを用い、第５図に示すブレー
クダウン圧延機ＢＤ、第一粗エンジング圧延機ＲＥ、　
、第一粗ユニバーサル圧延機Ｒ１ｌ、　、第二粗ユニバ
ーサル圧延ａＲＵ、　、第二エツジング圧延４ｍ　ＲＥ
　Ｚには従来のＨ形ｔ！Ａ３００　ｘ２００（ｍｍ）用
の圧延ロールを組み入れ、圧延機ＲＢ、仕上ユニバーサ
ル圧延機ＦＵには第３図および第４図に示す本実施例に
適応する圧延ロールを使用した。

まず、再加熱されたビームブランクをブレークダウンユ
ニバーサル機ＢＤで７バス、第一粗圧延機Ｒ１（ＲＩＥ
＋およびＲ１１，）で７パス、及び第二粗ユニバーサル
圧延機ＲＵ、と第二エツジング圧延ＩＲＵ、の連続圧延
で５パスリバース圧延し、第１図工程（ａ）に示す所定
の寸法をもつ被圧延材１ａとした。この圧延のパス回数
は従来のＨ形８５００　Ｘ２００（ｍｍ）のものと全く
同数である。

第二粗ユニバーサル圧延機Ｒ１１２と第二エンジング圧
延機１７Ｅ２での圧延において４パス目までは、圧延機
ＲＢによる圧下は行わすダミーパスとし、５パス目にお
いて所定のロール隙に圧延機ＲＢの圧延ロールを設定し
、第二粗ユニバーサル圧延機ＲＵ２、第二エツジング圧
延機ＲＥ、および圧延機ＲＢ三台の圧延機にてクンデム
圧延を行うことにより第１図工程（ｂ）に示す圧延を完
了させた。

上記により圧延された被圧延材１ｂのウェブ中央部分の
凸部と、フランジを仕上ユニバーサル圧延機ＦＵにてｌ
パス圧延し、第１図工程（Ｃ）に示す圧延が完了した。

この場合第４図（Ａ）または（Ｂ）の圧延用環状スリー
ブ２ｃ、の胴幅の狭い方のスリーブ強度が心配されたが
、実際にはフランジの圧下率が小さいことより全く問題
は発生しなかった。

表１に本発明での圧延結果およびその比較のため従来の
Ｈ形鋼５００　Ｘ２００　Ｘ１０Ｘ１６　（ｍｍ）の圧
延結果の一例を示す。なお表１の被圧延材の寸法は各圧
延機での圧延完了材よりサンプル採取を行った冷間測定
値である。

表１に示すごとく、通常のＨ３Ｏ０Ｘ２００　ｘｌＯｘ
１６　（ｍｍ）のウェブ高さに対して本実施例におる圧
延法では約３４ｍｍその高さが拡大しており、少なくと
もその範囲内ではウェブ高さの調整は可能である。また
、圧延バス回数も全く同数であり、その圧延能率も従来
法と変わらないことが判る。

さらに仕上圧延後の製品を詳細に観察したが、本実施例
方法のため発生したと推定される特有の疵は発見できず
、かつウェブ座屈等の形状欠陥もなく、全長に亘る寸法
も均一な良好な品質の製品であった。

（以下余白） 〔発明の効果〕 以上のように、本発明によれは、形鋼のウェブ両ζ；１
１部の圧延において、その減面量をロール幅との組合わ
せることにより、そのほとんどをウェブ高さ拡大に転化
できること、かつその際形成されるウェブ中央部分の凸
部を次圧延で平滑にし、その場合にもロール幅との組合
わせにより凸部減面量の殆どをウェブ高さ拡大に転化で
きることにより、そのウェブ高さ拡大効果が大なる形鋼
の熱間圧延方法が提供できる。したがって、 ■　従来の圧延方法と同数のバス回数で形鋼のウェブ高
さが調整可能であり、それ故に圧延能率が高い、 ■　ウェブ高さ拡大効果が大きいため、ウェブ高さの異
なる種々サイズに対して圧延ロールの共用が可能であり
、したがって、サイズ数増大に対してロール保有数を増
加させる必要がない、■　ウェブ座屈等の製品不具合の
虞れがなく、また被圧延材の全長にわたる寸法制御精度
が高く、したがって高品質かつ高歩留りの製造ができる
、という効果を得る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例におけるＨ形鋼のウェブ高さを
示す断面図、第２図は仕上圧延におけるウェブ高さ拡大
効果をより向上させるために従来技術を利用した仕上圧
延前の被圧延材の余肉部形成状況を示す形鋼の断面図、
第３図は■４形鋼のウェブ両端部を圧延するためのロー
ル構成を示す断面図、第４図（Ａ）　、　（Ｂ）は本実
施例における仕上ユニバーサル圧延機のロール構成を示
す断面図、第５図は本実施例の圧延方法を具体化するた
めの圧延機構成の一例と被圧延材の形状を示す図、第６
図は従来のＨ形鋼の圧延プロセスと共に各圧延機のロー
ル構成及び被圧延材の形状を示す図、第７図は製品の寸
法関係を示す断面図である。 １、　ｌａ、　ｌｂ、　ｌｃ・・・・・・・・・被圧延
材２ｂ、２ｃ＋・・・・・・・・・・・・・・・圧延用
環状スリー７３ｂ、３ｃ・・・・・・・・・・・・・・
・ロール軸ＢＤ・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・ブレークダウン圧延機Ｒ１・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・第一粗圧延機群Ｒ２・−・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・第二粗圧延機群Ｆ・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・仕上圧延機Ｉ
ｔ貼・・・・・・・・・・・・・・・・・・第一粗エン
ジング圧延機ＲＵ、・・・・・・・・・・・・・・・・
・・第一粗ユニバーサル圧延機ＩＩＬ１．・・・・・・
・・・・・・・・・・・・第二粗ユニバーサル圧延機Ｒ
Ｅｚ・・・・・・・・・・・・・・・・・・第二エツジ
ング圧延機ＦＵ・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・仕上ユニバーサル圧延機Ｒト・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・Ｈ形鋼のウェブ両端部を圧延す
る圧延機 Ｔｅａ　、　Ｔａｂ　＋　Ｔｅａ・・・・・−ウェブ両
端部の厚さＴｅａ　、　Ｔｃｂ　、　Ｔｃｃ・・・・・
・ウェブ中央部分の厚さＴｆａ、Ｔｆｂ、Ｔｆｃ・・・
・・・フランジの厚さＬＩＩＡ、　Ｌｌｌｌｌ、　ＬＩ
ＩＣ・・・・・・ウェブ内幅寸法およびロール外側寸法

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　第一粗ユニバーサル圧延機および第一粗エッジング圧
   延機、または二重式第一粗圧延機、またはブレークダウ
   ン圧延機にて概略製品形状に圧延された被圧延材を圧延
   する第二粗圧延工程にて、通常の第二粗圧延機群に、ロ
   ール軸に２個の圧延用環状スリーブを同軸かつロール軸
   と一体回転可能に嵌着するとともに、少なくとも一方の
   該環状スリーブをロール軸方向に移動可能に形成してな
   る圧延ロールを上下一対装着してなる圧延機を付加し、
   上記通常の第二粗圧延機群にて１回ないし複数回圧延し
   被圧延材を所定の寸法にした後、付加した該圧延機の圧
   延ロールの両環状スリーブの外側幅を該被圧延材のウェ
   ブ内幅より大きく設定して圧延することにより、該環状
   スリーブで圧延する被圧延材のウェブ両端部の減面量の
   殆どをウェブ内幅拡大に転化させ、かつ該両環状スリー
   ブ間に形成されるカリバー部でウェブ中央部分に凸部を
   形成させる凸部形成工程と、上記第二粗圧延機群に付加
   した圧延機の同様の構造を有する圧延ロールを水平ロー
   ルに組み入れた仕上ユニバーサル圧延機にて、上記工程
   にて圧延された被圧延材のウェブ内幅より水平ロールの
   両環状スリーブの外側幅を大きく設定して圧延すること
   により、上記凸部形成工程にて形成された被圧延材ウェ
   ブ中央部分の凸部を平滑化させるとともに、該凸部の減
   面量の殆どをウェブ内幅拡大に転化させる仕上圧延工程
   を実施することを特徴とする形鋼の圧延方法。