JPH03184825A - ポリオレフイン製二軸延伸ボトルの製造方法 - Google Patents
ポリオレフイン製二軸延伸ボトルの製造方法Info
- Publication number
- JPH03184825A JPH03184825A JP32474889A JP32474889A JPH03184825A JP H03184825 A JPH03184825 A JP H03184825A JP 32474889 A JP32474889 A JP 32474889A JP 32474889 A JP32474889 A JP 32474889A JP H03184825 A JPH03184825 A JP H03184825A
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- Japan
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- mold
- parison
- temperature
- injection
- polyolefin
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はポリオレフィン製二軸延伸ボトルの製造方法に
関するものである。詳しくは、本発明はポリプロピレン
やポリエチレン等のポリオレフィンを用いて透明性に優
れ、熱収縮性の小さい二軸延伸ボトルを製造する方法に
関するものである。
関するものである。詳しくは、本発明はポリプロピレン
やポリエチレン等のポリオレフィンを用いて透明性に優
れ、熱収縮性の小さい二軸延伸ボトルを製造する方法に
関するものである。
１−
［従来の技術］
近年、ポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂を用いた
吹込成形容器は、食品容器、医薬品容器、化粧品容器等
の用途に用いられている。容器の用途としての重要な性
能として透明性があるが、塩化ビニル樹脂、ポリエチレ
ンテレフタレート樹脂等と比較し、ポリプロピレン等の
ポリオレフィンは高結晶性樹脂のため透明性が悪い。し
かしながら剛性、食品衛生性等で有利な材料であり、透
明性改良のため種々の検討が行なわれている。その１つ
として二軸延伸ブロー成形等の延伸処理により結晶構造
を変えて透明を向上させる方法がある。
吹込成形容器は、食品容器、医薬品容器、化粧品容器等
の用途に用いられている。容器の用途としての重要な性
能として透明性があるが、塩化ビニル樹脂、ポリエチレ
ンテレフタレート樹脂等と比較し、ポリプロピレン等の
ポリオレフィンは高結晶性樹脂のため透明性が悪い。し
かしながら剛性、食品衛生性等で有利な材料であり、透
明性改良のため種々の検討が行なわれている。その１つ
として二軸延伸ブロー成形等の延伸処理により結晶構造
を変えて透明を向上させる方法がある。
［発明が解決しようとする課題に
軸延伸ブロー成形法としては射出成形金型内でパリソン
を冷却固化してパリソンを金型から取出し、次いでパリ
ソンを所定温度まで加熱したのち二軸延伸ブロー成形す
る方法があるが、この方法ではパリソンの冷却時間を必
要とする分だけ射出成形時間が長くなり、生産性が悪い
という問題２− 点があり、またいったん冷却したパリソンを再び昇温す
るためエネルギー損失が大きいという問題点があった。
を冷却固化してパリソンを金型から取出し、次いでパリ
ソンを所定温度まで加熱したのち二軸延伸ブロー成形す
る方法があるが、この方法ではパリソンの冷却時間を必
要とする分だけ射出成形時間が長くなり、生産性が悪い
という問題２− 点があり、またいったん冷却したパリソンを再び昇温す
るためエネルギー損失が大きいという問題点があった。
このような問題に対処するためにパリソンを溶融状態で
金型から取出す方法があるが、高温のパノソンが溶融状
態の時その粘度が低くなりずぎて金型との離型性が悪く
、しかも金型から離型したパリソンの表面平滑性が乱れ
、このパリソンを二軸延伸ブロー成形した場合には成形
品に透明ムラや横シワが発生し、透明性がむしろ低下す
るという問題点がある。さらに、パリソンと金型との離
型性を改良する方法として金型にシリコンオイル等の離
型剤を塗布することも行なわれているが、この方法では
成形品の外競を逆に悪化させるという問題点がある。
金型から取出す方法があるが、高温のパノソンが溶融状
態の時その粘度が低くなりずぎて金型との離型性が悪く
、しかも金型から離型したパリソンの表面平滑性が乱れ
、このパリソンを二軸延伸ブロー成形した場合には成形
品に透明ムラや横シワが発生し、透明性がむしろ低下す
るという問題点がある。さらに、パリソンと金型との離
型性を改良する方法として金型にシリコンオイル等の離
型剤を塗布することも行なわれているが、この方法では
成形品の外競を逆に悪化させるという問題点がある。
［課題を解決するための手段１
本発明者等はポリプロピレン等のポリオレフィンを用い
て二軸延伸ブロー成形によりボトルを成形する際の上記
問題点に鑑み、特に溶融状態におけるパリソンと金型と
の離型性を改善して透明性３− に優れたボトルを製造する方法につき鋭意検討を重ねた
結果、パリソン成形用の射出成形金型としてその金型の
内面（パリソン接触面）にセラミックを被覆処理したも
のを用いることにより溶融状態におけるパリソンと金型
との離型性が著しく改善され、高温域での延伸成形温度
範囲が大幅に拡大し、さらに得られる成形品（ボトル）
の透明性が著しく向上し、且つ熱収縮性も向上すること
を見出し、本発明を完成した。
て二軸延伸ブロー成形によりボトルを成形する際の上記
問題点に鑑み、特に溶融状態におけるパリソンと金型と
の離型性を改善して透明性３− に優れたボトルを製造する方法につき鋭意検討を重ねた
結果、パリソン成形用の射出成形金型としてその金型の
内面（パリソン接触面）にセラミックを被覆処理したも
のを用いることにより溶融状態におけるパリソンと金型
との離型性が著しく改善され、高温域での延伸成形温度
範囲が大幅に拡大し、さらに得られる成形品（ボトル）
の透明性が著しく向上し、且つ熱収縮性も向上すること
を見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明の要旨は、ポリオレフィンを二軸延伸
ブロー成形して容器を製造するにあたり、金型の内面を
セラミックで被覆してなる射出成形金型に溶融状態のポ
リオレフィンを射出して有底パリソンを形成し、パリソ
ンの少なくとも一部が溶融状態にあるうちに射出成形金
型より取出し、次いで、有底パリソンを縦方向及び横方
向に二軸延伸ブロー成形することを特徴とするポリオレ
フィン製二軸延伸ボトルの製造方法に存する。
ブロー成形して容器を製造するにあたり、金型の内面を
セラミックで被覆してなる射出成形金型に溶融状態のポ
リオレフィンを射出して有底パリソンを形成し、パリソ
ンの少なくとも一部が溶融状態にあるうちに射出成形金
型より取出し、次いで、有底パリソンを縦方向及び横方
向に二軸延伸ブロー成形することを特徴とするポリオレ
フィン製二軸延伸ボトルの製造方法に存する。
以下、本発明につきさらに詳細に説明する。
本発明において用いられるポリオレフィンとし一
てはエチレン、プロピレン、１−ブテン、４−メチル−
１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセ
ン等のα−オレフィンの単独重合体、共重合体又はそれ
らの２種類以上の配合物であって結晶性のものである。
１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセ
ン等のα−オレフィンの単独重合体、共重合体又はそれ
らの２種類以上の配合物であって結晶性のものである。
上記ポリオレフィン原料を用いた二輪延伸ブロー成形法
につき図面により詳細に説明する。
につき図面により詳細に説明する。
第１図〜第６図はポリオレフィン樹脂のパリソンを射出
成形してからブロー成形が終了するまでの工程を順に示
す縦断面図であり、図中１は上金型、２は下金型、３は
射出成形機、４は有底パリソン、５はリップ金型、６は
回転テーブル、７は延伸ロッド、８はブロー金型をそれ
ぞれ示す。
成形してからブロー成形が終了するまでの工程を順に示
す縦断面図であり、図中１は上金型、２は下金型、３は
射出成形機、４は有底パリソン、５はリップ金型、６は
回転テーブル、７は延伸ロッド、８はブロー金型をそれ
ぞれ示す。
第１図はセラミックが表面に被覆された上金型（コア）
及び下金型（キャビティ）２からなる射出成形金型が閉
じられ、射出成形機３より溶融状態の樹脂が金型内に射
出され成形された状態を示す。このような状態で適宜の
時間保持し、パリソンを安定化させる。
及び下金型（キャビティ）２からなる射出成形金型が閉
じられ、射出成形機３より溶融状態の樹脂が金型内に射
出され成形された状態を示す。このような状態で適宜の
時間保持し、パリソンを安定化させる。
第２図は射出成形金型により成形された有底パリ５−
ソン４を固定状態まで冷却することなく、パリソン形状
は保持できるがまだパリソンの少なくとも一部が溶融状
態にあるうち、例えばパリソンの表面温度が原料ポリオ
レフィンの融点−２０’Ｃ〜融点、好ましくは融点−１
５°Ｃ〜融点−５°Ｃの温度範囲でパリソンの内層側が
溶融状態にあるうちに、有底パリソンが上金型１及び下
金型２から離型されて取出され、口部よりリップ金型５
により保持されている状態を示す。
は保持できるがまだパリソンの少なくとも一部が溶融状
態にあるうち、例えばパリソンの表面温度が原料ポリオ
レフィンの融点−２０’Ｃ〜融点、好ましくは融点−１
５°Ｃ〜融点−５°Ｃの温度範囲でパリソンの内層側が
溶融状態にあるうちに、有底パリソンが上金型１及び下
金型２から離型されて取出され、口部よりリップ金型５
により保持されている状態を示す。
本発明において上金型１の内面１ａすなわちパリソン接
触面にセラミックが被覆処理されているので、溶融状態
でのパリソンとのすべり性が向上し離型性が著しく改善
され、従来の金属面とパリソンとの離型温度よりも高温
で離型が可能となり成形温度幅が広がると共しこポリプ
ロピレンホモポリマー等の成形も可能となった。さらに
高温下での延伸形成により得られる成形品の透明製及び
熱収縮性を著しく向上することができる。上記金型１の
内面１ａを被覆処理するのに用いられるセラミックの被
覆法としては、はうろう法、溶液セラミック６− 法、溶射法（粉末式ガス溶射法、棒状式ガス溶射法、ア
ーク式溶射法、プラズマ溶射法、放電爆発溶射法、ガス
爆発式溶射法等）、気相被覆形成法（ＰＶＤ、 ＣＶＤ
）が挙げられ、特に、溶射法が好適に使用される。なお
、セラミックの被覆処理部位は上記金型１ａに限定され
るものでなくキャビティ２ａと俳用であってもかまわな
い。上記金型１ａ、２ａへの被覆処理の一例としては例
えば、溶射材料としてＡｌ２Ｏ３、ｚｒＯ２、Ｃｒ２Ｏ
＋、Ｃｒ３Ｃ２、ＷＣ，ＴｉＣ，ＴｉＣ２、ＣｅＯ２等
が挙げられる。
触面にセラミックが被覆処理されているので、溶融状態
でのパリソンとのすべり性が向上し離型性が著しく改善
され、従来の金属面とパリソンとの離型温度よりも高温
で離型が可能となり成形温度幅が広がると共しこポリプ
ロピレンホモポリマー等の成形も可能となった。さらに
高温下での延伸形成により得られる成形品の透明製及び
熱収縮性を著しく向上することができる。上記金型１の
内面１ａを被覆処理するのに用いられるセラミックの被
覆法としては、はうろう法、溶液セラミック６− 法、溶射法（粉末式ガス溶射法、棒状式ガス溶射法、ア
ーク式溶射法、プラズマ溶射法、放電爆発溶射法、ガス
爆発式溶射法等）、気相被覆形成法（ＰＶＤ、 ＣＶＤ
）が挙げられ、特に、溶射法が好適に使用される。なお
、セラミックの被覆処理部位は上記金型１ａに限定され
るものでなくキャビティ２ａと俳用であってもかまわな
い。上記金型１ａ、２ａへの被覆処理の一例としては例
えば、溶射材料としてＡｌ２Ｏ３、ｚｒＯ２、Ｃｒ２Ｏ
＋、Ｃｒ３Ｃ２、ＷＣ，ＴｉＣ，ＴｉＣ２、ＣｅＯ２等
が挙げられる。
第３図はリップ金型５によって保持されたパリソン４が
回転テーブル６上に移された状態を示す。第４図は延伸
ロッド７が装着された状態を示す。第５図は有底パリソ
ン４がブロー金型８内において延伸ロッド７により延伸
されると同時にブローエアーの吹込みにより延伸ブロー
成形された状態を示す。
回転テーブル６上に移された状態を示す。第４図は延伸
ロッド７が装着された状態を示す。第５図は有底パリソ
ン４がブロー金型８内において延伸ロッド７により延伸
されると同時にブローエアーの吹込みにより延伸ブロー
成形された状態を示す。
第６図は延伸ブロー成形が完了し、ブロー金型８が開か
れ、容器（ボトル）が離型された状態を示す。
れ、容器（ボトル）が離型された状態を示す。
ここに挙げたホットパリソン法による二軸延伸成形法は
その成形方法の一例であって、第３図と第５図の間にお
いてホットパリソンを本ブローにかける前の段階として
行なわれる予備加熱あるいは予備ブローの行程等を含む
装置等であっても良い。
その成形方法の一例であって、第３図と第５図の間にお
いてホットパリソンを本ブローにかける前の段階として
行なわれる予備加熱あるいは予備ブローの行程等を含む
装置等であっても良い。
本発明の方法において重要な点はパリソンの加熱状態で
ある。本発明方法においては、射出成形によって成形さ
れた有底パリソンは射出成形金型中において完全に冷却
せず、上記したようにパリソンの形状は保持するがまだ
相当に高い温度にあるうちに射出形成金型から取出し、
これを二軸延伸ブロー成形するものであり、金型から取
出した有底パリソンは、例えば、パリソン形状を保持で
き、且つ溶融状態にあるような射出成形金型から取り出
されるものである。
ある。本発明方法においては、射出成形によって成形さ
れた有底パリソンは射出成形金型中において完全に冷却
せず、上記したようにパリソンの形状は保持するがまだ
相当に高い温度にあるうちに射出形成金型から取出し、
これを二軸延伸ブロー成形するものであり、金型から取
出した有底パリソンは、例えば、パリソン形状を保持で
き、且つ溶融状態にあるような射出成形金型から取り出
されるものである。
すなわち、パリソン表面の温度が例えば原料樹脂の融点
−２０°Ｃ〜融点の温度範囲にあるうちに射出成形金型
から取り出されるものであり、この種の成形方法におけ
る射出成形金型による通常冷却時間よりも短時間の冷却
を行ない金型から取出すものである。（金型での冷却時
間はパリソンの肉厚、金型温度等の諸条件によって種々
異なるの８− で、時間的に規定はできないが、パリソン肉厚、金型温
度等の諸条件を一定とした場合である。）このような方
法によらず、有底パリソンの射出成形に当って金型中で
完全に冷却固化し、二軸延伸ブロー成形に当って再度延
伸温度にまでパリソンを加熱昇温して二軸延伸ブロー成
形を行なった場合には、製品は表面が白濁したものしか
得られず、目的とする透明なボトルは得られない。
−２０°Ｃ〜融点の温度範囲にあるうちに射出成形金型
から取り出されるものであり、この種の成形方法におけ
る射出成形金型による通常冷却時間よりも短時間の冷却
を行ない金型から取出すものである。（金型での冷却時
間はパリソンの肉厚、金型温度等の諸条件によって種々
異なるの８− で、時間的に規定はできないが、パリソン肉厚、金型温
度等の諸条件を一定とした場合である。）このような方
法によらず、有底パリソンの射出成形に当って金型中で
完全に冷却固化し、二軸延伸ブロー成形に当って再度延
伸温度にまでパリソンを加熱昇温して二軸延伸ブロー成
形を行なった場合には、製品は表面が白濁したものしか
得られず、目的とする透明なボトルは得られない。
これは、このようにして得られた射出成形パリソンの表
面層と内部との延伸特性の差に起因するものである。
面層と内部との延伸特性の差に起因するものである。
本発明の方法により製造されるボトルの大きさ等は特に
制限はないが、通常１．５〜５．５ｍｍ程度、好ましく
は２．５〜４．５ｍｍ程度の肉厚のパリソンを用い、縦
方向に１．２〜３．５倍程度、横方向に１．２〜６．０
倍程度に二軸延伸して得るボトルに好適に使用される。
制限はないが、通常１．５〜５．５ｍｍ程度、好ましく
は２．５〜４．５ｍｍ程度の肉厚のパリソンを用い、縦
方向に１．２〜３．５倍程度、横方向に１．２〜６．０
倍程度に二軸延伸して得るボトルに好適に使用される。
以下に実施例を示し、本発明を更に詳細に説明するが、
本発明はその要旨を越えない限り以下の実施例に限定さ
れるものではない。
本発明はその要旨を越えない限り以下の実施例に限定さ
れるものではない。
９一
実施例１〜２
ポリプロピレンＡとしてプロピレン−エチレンランダム
共重合体（三菱化＄、（株）製： ６２００Ｅ１、エチ
レン共重合度：３．２％、メルトフローインデックス（
ＭＦＩ） ： ３．０ｇ７１０分、密度： ０．９０ｇ
／ｃｍ３、標準溶融張力（ＭＴ） ： ２．５ｇ、融点
（Ｔｍ） ：１３５°Ｃ１結晶化温度：９５°Ｃ）を用
い、成形板として青水研究所製二軸延伸ブロー成形機（
ＳＢ−１５０１１１型）を用いた。
共重合体（三菱化＄、（株）製： ６２００Ｅ１、エチ
レン共重合度：３．２％、メルトフローインデックス（
ＭＦＩ） ： ３．０ｇ７１０分、密度： ０．９０ｇ
／ｃｍ３、標準溶融張力（ＭＴ） ： ２．５ｇ、融点
（Ｔｍ） ：１３５°Ｃ１結晶化温度：９５°Ｃ）を用
い、成形板として青水研究所製二軸延伸ブロー成形機（
ＳＢ−１５０１１１型）を用いた。
上記成形板の射出成形金型のパリソン接触面（雄型、雌
型の両表面）は厚さ３００．のＡｌ２Ｏ３被膜を設けで
ある。
型の両表面）は厚さ３００．のＡｌ２Ｏ３被膜を設けで
ある。
ポリプロピレンＡを樹脂温、 ２４０’Ｃ１射出圧力＝
９０ｋｇ／ｃｍ２の条件下に表面温度２０°Ｃの金型に
射出した後、金型から取り出した。有底パリソンは、延
伸径部２４．Ｏｍｍφ、延伸胴部長さ５０ｍｍのもので
、胴部肉厚４．０ｍｍである。成形条件としては、射出
時間３．０秒、冷却時間２．０秒として金型から取り出
した。有底パリソンの胴部の温度は、１３５°Ｃであっ
た。
９０ｋｇ／ｃｍ２の条件下に表面温度２０°Ｃの金型に
射出した後、金型から取り出した。有底パリソンは、延
伸径部２４．Ｏｍｍφ、延伸胴部長さ５０ｍｍのもので
、胴部肉厚４．０ｍｍである。成形条件としては、射出
時間３．０秒、冷却時間２．０秒として金型から取り出
した。有底パリソンの胴部の温度は、１３５°Ｃであっ
た。
有底パリソンの胴部の温度は、チノー株式会社１０−
製、デジタル放射温度（ＩＲ−ＡＨ型）を用いてパリソ
ンの胴部表面の温度を測定したものである。
ンの胴部表面の温度を測定したものである。
得られた、高温の有底パリソンをブロー金型に入れ、有
底パリソンの内部に延伸ロッドを導入し、有底パリソン
の底部を押圧することにより縦方向に延伸し、縦延伸の
終り付近で１０ｋｇ／ｃｍ２の圧空を６秒間吹込み二軸
延伸ボトルとした。このときのブロー金型の温度は、２
００Ｃであり、ブロー終了後、冷却し、ブロー金型から
取出した。得られたボトルは、胴延伸部高さ約１００ｍ
ｍ、太さは約８０ｍｍφ、のものである。肉厚も胴部の
肉厚において約０．４ｍｍｔであり、この部分の透明性
は１５％（へ−ズ値）であった。（実施例１）。
底パリソンの内部に延伸ロッドを導入し、有底パリソン
の底部を押圧することにより縦方向に延伸し、縦延伸の
終り付近で１０ｋｇ／ｃｍ２の圧空を６秒間吹込み二軸
延伸ボトルとした。このときのブロー金型の温度は、２
００Ｃであり、ブロー終了後、冷却し、ブロー金型から
取出した。得られたボトルは、胴延伸部高さ約１００ｍ
ｍ、太さは約８０ｍｍφ、のものである。肉厚も胴部の
肉厚において約０．４ｍｍｔであり、この部分の透明性
は１５％（へ−ズ値）であった。（実施例１）。
上記と同様にして有底パリソンの胴部温度（成形温度）
を１２５°Ｃまで冷却した場合の透明性は２０％（ヘー
ズ値）であった。（実施例２） 透明性及び熱収縮率について測定法は以下の通りである
。
を１２５°Ｃまで冷却した場合の透明性は２０％（ヘー
ズ値）であった。（実施例２） 透明性及び熱収縮率について測定法は以下の通りである
。
［透明性１
ＪＩＳＫ ６７１４に準する。
（胴部０．４ｍｍｔのヘーズを測定）
［熱収縮率］
胸部（０，４ｍｍ ｔ）で短冊片（高さ１５ｍｍ−円周
５０ｍｎｎ）に打ち抜き、エアーオーブンにて１２０°
Ｃ−１ｈｒのアニーリングを行なう。
５０ｍｎｎ）に打ち抜き、エアーオーブンにて１２０°
Ｃ−１ｈｒのアニーリングを行なう。
その後、２３°０６５％の恒温室にて２４ｈｒ放置した
後、円周方向の収縮率を測定した。
後、円周方向の収縮率を測定した。
測定結果を表−１に示す。
比較例１〜３
実施例１と同様にしてセラミック被覆していない射出成
形金型を用いて成形を行った。
形金型を用いて成形を行った。
ここで従来の射出成形金型では、溶融状態でのパリソン
とのすべり性が不良の為、成形条件として、射出時間：
３．０秒で射出した後、冷却時間を７．０秒以上取らな
ければ金型から離型ができず、このようにして（７，０
秒冷却後）取出した有底パリソンの胴部の温度は、約１
１０００であった。実施例１と同様にブロー成形を行な
い透明性（ヘーズ値）を測定したところ３０％であった
。（比較例１）冷却時間を長くして射出成形金型からの
取出時におけるパリソンの胴部温度を１００°Ｃ（比較
例２）、９０’Ｃ（比較例３）とした場合のブローボト
ルの胴部の透明性を測定したところ夫々３５％、３８％
であった。
とのすべり性が不良の為、成形条件として、射出時間：
３．０秒で射出した後、冷却時間を７．０秒以上取らな
ければ金型から離型ができず、このようにして（７，０
秒冷却後）取出した有底パリソンの胴部の温度は、約１
１０００であった。実施例１と同様にブロー成形を行な
い透明性（ヘーズ値）を測定したところ３０％であった
。（比較例１）冷却時間を長くして射出成形金型からの
取出時におけるパリソンの胴部温度を１００°Ｃ（比較
例２）、９０’Ｃ（比較例３）とした場合のブローボト
ルの胴部の透明性を測定したところ夫々３５％、３８％
であった。
測定結果を表−１に示す。
表−ｌ
実施例３
実施例１においてポリプロピレンＡの代りにボリプピレ
ンＢ（ホモポリマー、メルトフローインデックス（ＭＦ
Ｉ） ： ３．Ｏｇ／１０分、密度： ０．９１ｇ／ｃ
ｍ”、標準溶融張カニ ２．Ｏｇ、融点＝１６２°Ｃ１
結晶化温度：１１７°Ｃ）を用いたこと以外は同様にし
て行なった。
ンＢ（ホモポリマー、メルトフローインデックス（ＭＦ
Ｉ） ： ３．Ｏｇ／１０分、密度： ０．９１ｇ／ｃ
ｍ”、標準溶融張カニ ２．Ｏｇ、融点＝１６２°Ｃ１
結晶化温度：１１７°Ｃ）を用いたこと以外は同様にし
て行なった。
１３−
ポリプロピレンＢを用いた場合、射出成形金型から取出
可能なパリソンの胴部温度をみると、従来の射出金型で
は、溶融状態でのパリソンのすべり性が不良の為、成形
条件として射出時間３．５秒とした場合、冷却時間を２
．５秒以上としないと金型からの離型が不可能であった
。冷却時間を２．５秒とした際の取出した有底パリソン
の胴部の温度は１３０’Ｃであった。
可能なパリソンの胴部温度をみると、従来の射出金型で
は、溶融状態でのパリソンのすべり性が不良の為、成形
条件として射出時間３．５秒とした場合、冷却時間を２
．５秒以上としないと金型からの離型が不可能であった
。冷却時間を２．５秒とした際の取出した有底パリソン
の胴部の温度は１３０’Ｃであった。
パリソン接触面１ａにＡｌ２Ｏ３を厚さ３００．被覆処
理した射出金型では、溶融状態でのパリソンとすべり性
が向上し離型性が著しく改善されている為、従来の金属
面とパリソンの離型温度よりも高温で離型が可能となり
、成形条件として、射出時間３．５秒とした場合、冷却
時間０．５秒で金型から取出し可能であった。このよう
にして取り出した有底パリソンの胴部の温度は１５５°
Ｃであった。
理した射出金型では、溶融状態でのパリソンとすべり性
が向上し離型性が著しく改善されている為、従来の金属
面とパリソンの離型温度よりも高温で離型が可能となり
、成形条件として、射出時間３．５秒とした場合、冷却
時間０．５秒で金型から取出し可能であった。このよう
にして取り出した有底パリソンの胴部の温度は１５５°
Ｃであった。
このように、従来離型ができないために、成形不可能で
あった高温延伸成形が可能となり、ポリプロピレンＢの
成形条件幅が大幅に拡大されポリプロピレンホモポリマ
ーでも、成形条件が大幅に容易１４− となった。
あった高温延伸成形が可能となり、ポリプロピレンＢの
成形条件幅が大幅に拡大されポリプロピレンホモポリマ
ーでも、成形条件が大幅に容易１４− となった。
実施例４〜９、比較例４〜６
実施例１において、ポリプロピレンＡの代り（二下記表
−２の物性ポリプロピレンＣ，Ｄ、 Ｅを用し）たこと
以外同様に行った。
−２の物性ポリプロピレンＣ，Ｄ、 Ｅを用し）たこと
以外同様に行った。
その結果を表−３に示す。
１５−
特開平３
１８４８２５ （６）
４゜
［発明の効果］
本発明の方法によれば、ポリオレフィン樹脂を用いて、
透明性に優れ、しかも熱収縮率の小さい二軸延伸合成樹
脂ボトルを製造することができ、実用上大変効果的であ
る。
透明性に優れ、しかも熱収縮率の小さい二軸延伸合成樹
脂ボトルを製造することができ、実用上大変効果的であ
る。
第１図〜第６図はポリオレフィン樹脂のパリソンを射出
成形してからブロー成形が終了するまでの工程を順に示
す縦断面図である。 図中１は上金型、２は下金型、３は射出成形機、４は有
底パリソン、５はリップ金型、６は回転テーブル、７は
延伸ロッド、８はブロー金型をそれぞれ示す。
成形してからブロー成形が終了するまでの工程を順に示
す縦断面図である。 図中１は上金型、２は下金型、３は射出成形機、４は有
底パリソン、５はリップ金型、６は回転テーブル、７は
延伸ロッド、８はブロー金型をそれぞれ示す。
Claims (1)
- （１）ポリオレフィンを二軸延伸ブロー成形して容器を
製造するにあたり、金型の内面をセラミックで被覆して
なる射出成形金型に溶融状態のポリオレフィンを射出し
て有底パリソンを形成し、パリソンの少なくとも一部が
溶融状態にあるうちに射出成形金型より取出し、次いで
、有底パリソンを縦方向及び横方向に二軸延伸ブロー成
形することを特徴とするポリオレフィン製二軸延伸ボト
ルの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32474889A JPH03184825A (ja) | 1989-12-14 | 1989-12-14 | ポリオレフイン製二軸延伸ボトルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32474889A JPH03184825A (ja) | 1989-12-14 | 1989-12-14 | ポリオレフイン製二軸延伸ボトルの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03184825A true JPH03184825A (ja) | 1991-08-12 |
Family
ID=18169244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32474889A Pending JPH03184825A (ja) | 1989-12-14 | 1989-12-14 | ポリオレフイン製二軸延伸ボトルの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03184825A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1105635C (zh) * | 1996-12-20 | 2003-04-16 | 中山工业株式会社 | 制造管状容器的方法 |
| JP2006239878A (ja) * | 2005-02-28 | 2006-09-14 | Yoshino Kogyosho Co Ltd | 合成樹脂製成形品の熱処理用コア部材 |
-
1989
- 1989-12-14 JP JP32474889A patent/JPH03184825A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1105635C (zh) * | 1996-12-20 | 2003-04-16 | 中山工业株式会社 | 制造管状容器的方法 |
| JP2006239878A (ja) * | 2005-02-28 | 2006-09-14 | Yoshino Kogyosho Co Ltd | 合成樹脂製成形品の熱処理用コア部材 |
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