JPH03193246A - オーステナイト系ステンレス薄板製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス薄板製造方法Info
- Publication number
- JPH03193246A JPH03193246A JP33578889A JP33578889A JPH03193246A JP H03193246 A JPH03193246 A JP H03193246A JP 33578889 A JP33578889 A JP 33578889A JP 33578889 A JP33578889 A JP 33578889A JP H03193246 A JPH03193246 A JP H03193246A
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- JP
- Japan
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- stainless steel
- roll
- casting
- twin
- austenitic stainless
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はオーステナイト系ステンレス薄板の製造方法に
係り、特に鋳片と鋳型内壁面の間に相対速度差のない、
いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品
厚さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して、優れた表面形状
を有するオーステナイト系ステンレス鋼薄板を製造する
方法に関するものである。
係り、特に鋳片と鋳型内壁面の間に相対速度差のない、
いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品
厚さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して、優れた表面形状
を有するオーステナイト系ステンレス鋼薄板を製造する
方法に関するものである。
連続鋳造法を用いてステンレス鋼薄板を製造する従来の
方法は、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ１００Ｍ
以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行い
、加熱炉において１０００°Ｃ以上に加熱した後、粗圧
延機および仕上圧延機列からなるホットストリップミル
により熱間圧延を施して厚さ数ｍのホットストリップと
し、さらに必要に応じて焼鈍した後、デスケーリングし
冷間圧延して最終焼鈍を行うものであった。
方法は、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ１００Ｍ
以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行い
、加熱炉において１０００°Ｃ以上に加熱した後、粗圧
延機および仕上圧延機列からなるホットストリップミル
により熱間圧延を施して厚さ数ｍのホットストリップと
し、さらに必要に応じて焼鈍した後、デスケーリングし
冷間圧延して最終焼鈍を行うものであった。
このように従来のプロセスにおいては、厚さ１００ｍｍ
以上の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットストリ
ップミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大な
エネルギーを使用するという問題があった。
以上の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットストリ
ップミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大な
エネルギーを使用するという問題があった。
この問題に対して、ホットストリップと同等かあるいは
それに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプロ
セスの研究が進められている。たとえば、「鉄と鋼、
’８５−Ａ１９７〜’ ８５−Ａ２５６に特集された論
文に紹介されているような、双ロール法、双ベルト法等
、鋳片と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期式連続鋳
造プロセスである。
それに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプロ
セスの研究が進められている。たとえば、「鉄と鋼、
’８５−Ａ１９７〜’ ８５−Ａ２５６に特集された論
文に紹介されているような、双ロール法、双ベルト法等
、鋳片と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期式連続鋳
造プロセスである。
すなわち上記連続鋳造プロセスの第１の方法として上記
双ロール法によってロールキス点（対向する双ロール間
の各最短位置）における鋳片内未凝固厚さを全厚さの１
０％未満に調整し強固な固体シェルを形成させて、予め
０．５ないし１０閣の板厚の薄肉鋳片を得て、その後、
焼鈍工程、スケール除去のための酸洗工程を経て、冷間
圧延のみで所定の厚さの薄板製品を製造する方法がある
。
双ロール法によってロールキス点（対向する双ロール間
の各最短位置）における鋳片内未凝固厚さを全厚さの１
０％未満に調整し強固な固体シェルを形成させて、予め
０．５ないし１０閣の板厚の薄肉鋳片を得て、その後、
焼鈍工程、スケール除去のための酸洗工程を経て、冷間
圧延のみで所定の厚さの薄板製品を製造する方法がある
。
また連続鋳造プロセスの第２の方法として上記双ロール
法によって同様に強固な固体シェルを形成して予め０．
５ないし１０ｍの板厚の薄肉鋳片を得て、その後、熱間
圧延を施し、酸洗によりスケールを除去した後、冷間圧
延により所定の厚さの薄板製品を製造する方法が知られ
ている。
法によって同様に強固な固体シェルを形成して予め０．
５ないし１０ｍの板厚の薄肉鋳片を得て、その後、熱間
圧延を施し、酸洗によりスケールを除去した後、冷間圧
延により所定の厚さの薄板製品を製造する方法が知られ
ている。
しかしながら、上記従来法では鋳片の状態では金属結晶
粒組織が粗く良好な表面品質を有する冷間圧延薄板製品
を得るには特に上記第１の方法では冷間圧延率を相当高
くする必要があり、第２の方法では冷間圧延の前に熱間
圧延を行う必要がある。そのため製造時間が長くなり、
コストが著しく高くなる等の問題があった。
粒組織が粗く良好な表面品質を有する冷間圧延薄板製品
を得るには特に上記第１の方法では冷間圧延率を相当高
くする必要があり、第２の方法では冷間圧延の前に熱間
圧延を行う必要がある。そのため製造時間が長くなり、
コストが著しく高くなる等の問題があった。
本発明は表面に微小な凹凸、うねり（ロービング）及び
光沢むらの発生を減少させたオーステナイト系ステンレ
ス薄板製造方法を提供することを目的とする。
光沢むらの発生を減少させたオーステナイト系ステンレ
ス薄板製造方法を提供することを目的とする。
上記課題は本発明によれば、オーステナイト（γ）系ス
テンレス溶鋼を、対向する一対の冷却ロールからなる双
ロール式薄板製造法において、４．８２ （ｊ！／ｕ）
０．５２≦Ｄ≦７．８８ （ｉ、／ ｕ ） ０．５
２この式でＤは前記双ロール間隔（ｍ）、４１！はロー
ルと前記ステンレス鋼との接触長さ（ｃｍ）、ｕは回転
ロールの表面速度（ＣＩ／秒）、の条件で鋳造して、前
記オーステナイト（γ）系ステンレス薄板の凝固組織が
２０％以上、９０％以下の粒状晶を含むことを特徴とす
るオーステナイト系ステンレス薄板製造方法によって解
決される。
テンレス溶鋼を、対向する一対の冷却ロールからなる双
ロール式薄板製造法において、４．８２ （ｊ！／ｕ）
０．５２≦Ｄ≦７．８８ （ｉ、／ ｕ ） ０．５
２この式でＤは前記双ロール間隔（ｍ）、４１！はロー
ルと前記ステンレス鋼との接触長さ（ｃｍ）、ｕは回転
ロールの表面速度（ＣＩ／秒）、の条件で鋳造して、前
記オーステナイト（γ）系ステンレス薄板の凝固組織が
２０％以上、９０％以下の粒状晶を含むことを特徴とす
るオーステナイト系ステンレス薄板製造方法によって解
決される。
なお、ここで言う双ロール式薄板鋳造装置は、鋳片の引
抜方向によらない。また、必ずしも両方のロール径が同
一である必要はない。すなわち、垂直型−傾斜型双ロー
ル鋳造機、異種ロール径双ロール鋳造機を含む。
抜方向によらない。また、必ずしも両方のロール径が同
一である必要はない。すなわち、垂直型−傾斜型双ロー
ル鋳造機、異種ロール径双ロール鋳造機を含む。
本発明によればロールキス点における鋳片内未凝固厚さ
を全厚さ（凝固厚さ十未凝固厚さ）の２０％以上、９０
％以下になるように双ロール間隔りを、ロールと該ステ
ンレス鋼との接触長さｌ、回転ロールの表面速度Ｕとの
関数として制御コントロールし、双ロール法により製造
された鋳片の凝固組織を粒状晶化することにより、冷却
後の金属結晶組織を微細化させる。
を全厚さ（凝固厚さ十未凝固厚さ）の２０％以上、９０
％以下になるように双ロール間隔りを、ロールと該ステ
ンレス鋼との接触長さｌ、回転ロールの表面速度Ｕとの
関数として制御コントロールし、双ロール法により製造
された鋳片の凝固組織を粒状晶化することにより、冷却
後の金属結晶組織を微細化させる。
すなわち本発明ではロールキス点における鋳片内未凝固
部分はロールから鋳片表面が離脱した後、比較的体冷却
される。そのため凝固組織が粒状品化し、粒状晶内のδ
／Ｔ変態による成分偏析によりＣｒ濃度が増加し、Ｎｉ
濃度が減少する。このため、粒状晶内では、フィルム状
のフェライト相が安定して生成し、このフェライト相に
よりオーステナイト結晶粒の成長が著しく阻害され結晶
組織が微細化される。
部分はロールから鋳片表面が離脱した後、比較的体冷却
される。そのため凝固組織が粒状品化し、粒状晶内のδ
／Ｔ変態による成分偏析によりＣｒ濃度が増加し、Ｎｉ
濃度が減少する。このため、粒状晶内では、フィルム状
のフェライト相が安定して生成し、このフェライト相に
よりオーステナイト結晶粒の成長が著しく阻害され結晶
組織が微細化される。
本発明で粒状晶を２０％以上９０％以下に限定したがそ
の理由は２０％未満では結晶粒が粗大化してロービング
が増加し、一方９０％を超えると鋳片の外壁（シェル）
が軟化し：割れるためである。
の理由は２０％未満では結晶粒が粗大化してロービング
が増加し、一方９０％を超えると鋳片の外壁（シェル）
が軟化し：割れるためである。
本発明では鋳造層に冷間圧延することが好ましいが、特
にロービングをより減少させるために必要である。
にロービングをより減少させるために必要である。
以下本発明の実施例を図面に基づき、比較例と共に示し
詳細に説明する。
詳細に説明する。
第１図は本発明の詳細な説明するための双ロール鋳造機
の断面模式図である。
の断面模式図である。
第１図において対向する２つのロール（１、２）は直径
３０ｃｍ、幅１０ｃｍの水冷銅合金製である。ロール１
及び２は電動モーターによる回転駆動装置（図示せず）
とバネによる鋳片圧下装置３を有する。ロール回転速度
とロール間隔を制御することにより、所望の板厚を持っ
た薄肉鋳片７を製造できる。溶鋼プール４は対向する耐
火物製の板からなるサイドダム５を回転するロール側面
に押し付けることにより保持される。６は凝固シェル、
８はロールキス点である。各ロールキス点Ｐ、Ｑ間の距
離はロール間の間隙Ｄ（Ｗ）を示す。双ロールで作られ
た鋳片７はコイルに巻取られ、更に冷間圧延される。第
２図にロール間隔の状況を拡大して示す。
３０ｃｍ、幅１０ｃｍの水冷銅合金製である。ロール１
及び２は電動モーターによる回転駆動装置（図示せず）
とバネによる鋳片圧下装置３を有する。ロール回転速度
とロール間隔を制御することにより、所望の板厚を持っ
た薄肉鋳片７を製造できる。溶鋼プール４は対向する耐
火物製の板からなるサイドダム５を回転するロール側面
に押し付けることにより保持される。６は凝固シェル、
８はロールキス点である。各ロールキス点Ｐ、Ｑ間の距
離はロール間の間隙Ｄ（Ｗ）を示す。双ロールで作られ
た鋳片７はコイルに巻取られ、更に冷間圧延される。第
２図にロール間隔の状況を拡大して示す。
ロールキス点ＰＱ（鋳片が鋳型から離脱する位置）を結
ぶ線と、鋳片７の未凝固部との接点をＲ３とすると、［
／７頁は固相率（０＜ｒｓ＜ｉ）として示され、凝固開
始点から完全凝固点迄の固相率の時間変化は第３図に示
される。
ぶ線と、鋳片７の未凝固部との接点をＲ３とすると、［
／７頁は固相率（０＜ｒｓ＜ｉ）として示され、凝固開
始点から完全凝固点迄の固相率の時間変化は第３図に示
される。
第３図に示すようにロール離脱点の固相率に対応して、
その金属組織では同等の比率で柱状晶が得られそれ以外
は粒状晶となる。
その金属組織では同等の比率で柱状晶が得られそれ以外
は粒状晶となる。
本実施例では成分： １８Ｃｒ −８Ｎｉのオーステナ
イトステンレス（ＳＵＳ３０４）を上記双ロール鋳造機
を用いて鋳造温度： １５１０℃、その他、板厚（ｍ）
とロール回転速度（ｍ／秒）を下記第１表に示す条件で
薄肉鋳片を製造した。
イトステンレス（ＳＵＳ３０４）を上記双ロール鋳造機
を用いて鋳造温度： １５１０℃、その他、板厚（ｍ）
とロール回転速度（ｍ／秒）を下記第１表に示す条件で
薄肉鋳片を製造した。
第１表
：！ｎ鉗江３相′ｆ″′！″″■訪
第１表に示したように粒状晶が本実施例の２０％。
３０％及び５９％ではオーステナイト（γ）の平均粒径
が比較例に比し、微細になっており、その結果ロービン
グ高さ（−）、光沢むらも減少し向上しているのがわか
る。
が比較例に比し、微細になっており、その結果ロービン
グ高さ（−）、光沢むらも減少し向上しているのがわか
る。
第４図は粒状晶率εを０〜９０％に変化させた場合のロ
ール間隔（Ｄ）とＣ１／ ｕ ） ０．５２ト（Ｄ関係
を示す図である。本発明ではε（粒状晶率）が２０％以
上９０％の場合に限定される。そうなるためのロール間
隙（Ｄ）と、ロールとメタルの接触長さ２１回転ロール
の表面速度Ｕの関係は、４．８２（ｊ！／ｕ） ｏ、ｓ
−≦Ｄ≦７．８８ （１／ ｕ ） ０・”（７）条件
で鋳造する。
ール間隔（Ｄ）とＣ１／ ｕ ） ０．５２ト（Ｄ関係
を示す図である。本発明ではε（粒状晶率）が２０％以
上９０％の場合に限定される。そうなるためのロール間
隙（Ｄ）と、ロールとメタルの接触長さ２１回転ロール
の表面速度Ｕの関係は、４．８２（ｊ！／ｕ） ｏ、ｓ
−≦Ｄ≦７．８８ （１／ ｕ ） ０・”（７）条件
で鋳造する。
第５図は第１表に示した粒状晶率（％）と平均１粒径（
−）との関係を図示したものであり、また第６図は粒状
晶率（％）と５０％冷延時のロービング高さ（趨）との
関係を図示したものである。
−）との関係を図示したものであり、また第６図は粒状
晶率（％）と５０％冷延時のロービング高さ（趨）との
関係を図示したものである。
更に第７図は第１表中の比較例の結晶粒を示す写真１で
あり、及び第８図は第１表中の実施例の結晶粒を示す写
真２である。
あり、及び第８図は第１表中の実施例の結晶粒を示す写
真２である。
以上説明したように本発明によれば双ロール法式薄板鋳
造方式を用いて薄板製品表面の微小な凹凸、うねり（ロ
ービング）及び光沢むらが著しく減少し従来以上の美肌
のオーステナイト系ステンレス薄板が製造可能となる。
造方式を用いて薄板製品表面の微小な凹凸、うねり（ロ
ービング）及び光沢むらが著しく減少し従来以上の美肌
のオーステナイト系ステンレス薄板が製造可能となる。
第１図は本発明の詳細な説明するための双ロール鋳造機
の断面模式図であり、 第２図は第１図のロール間隙部の拡大図であり、第３図
は双ロール鋳造における鋳造時間と固相率の関係を示す
図であり、 第４図はロール間隔りと（ｌ／１１）’・Ｓ２との関係
を示す図であり、 第５図は第１表に示した粒状晶率（％）と平均１粒径（
−）との関係を図示したものであり、第６図は粒状晶率
（％）と５０％冷延時のロービング高さ（卿）との関係
を図示したものであり、第７図は第１表中の比較例の金
属組織写真（写真１）であり、及び第８図は第１表中の
実施例の金属組織写真（写真２）である。 １．２・・・双ロール、 ３・・・鋳片圧下装置、４
・・・溶鋼プール、 ５・・・サイドダム（せき
）６・・・凝固シェル、 ７・・・薄肉鋳片、８
・・・ロールキス点。 第 図 凝固開始点 完全凝固点 第 図 ８・・・ロールキス点 全宜才し吠品 １ＱＱｐ箋 第３１やζ傳真ダノ） 手 続 補 正 書 （自発） 平成２年３月 五ら 日
の断面模式図であり、 第２図は第１図のロール間隙部の拡大図であり、第３図
は双ロール鋳造における鋳造時間と固相率の関係を示す
図であり、 第４図はロール間隔りと（ｌ／１１）’・Ｓ２との関係
を示す図であり、 第５図は第１表に示した粒状晶率（％）と平均１粒径（
−）との関係を図示したものであり、第６図は粒状晶率
（％）と５０％冷延時のロービング高さ（卿）との関係
を図示したものであり、第７図は第１表中の比較例の金
属組織写真（写真１）であり、及び第８図は第１表中の
実施例の金属組織写真（写真２）である。 １．２・・・双ロール、 ３・・・鋳片圧下装置、４
・・・溶鋼プール、 ５・・・サイドダム（せき
）６・・・凝固シェル、 ７・・・薄肉鋳片、８
・・・ロールキス点。 第 図 凝固開始点 完全凝固点 第 図 ８・・・ロールキス点 全宜才し吠品 １ＱＱｐ箋 第３１やζ傳真ダノ） 手 続 補 正 書 （自発） 平成２年３月 五ら 日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、オーステナイト（γ）系ステンレス溶鋼を鋳造する
対向する一対の冷却ロールからなる双ロール式薄板製造
法において、 ４．８２（ｌ／ｕ）＾０＾．＾５＾２≦Ｄ≦７．８８（
ｌ／ｕ）＾０＾．＾５＾２この式でＤは前記双ロール間
隔（ｍｍ）、ｌはロールと前記ステンレス鋼との接触長
さ（ｃｍ）、ｕは回転ロールの表面速度（ｃｍ／秒）、 の条件で鋳造して、前記オーステナイト（γ）系ステン
レス薄板の凝固組織中に２０％以上９０％以下の粒状晶
を含むことを特徴とするオーステナイト系ステンレス薄
板製造方法。 ２、前記鋳造されたオーステナイト系ステンレス薄板を
更に冷間圧延することを特徴とする特許請求項第１項記
載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33578889A JPH03193246A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | オーステナイト系ステンレス薄板製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33578889A JPH03193246A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | オーステナイト系ステンレス薄板製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03193246A true JPH03193246A (ja) | 1991-08-23 |
Family
ID=18292448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33578889A Pending JPH03193246A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | オーステナイト系ステンレス薄板製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03193246A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003239043A (ja) * | 2002-02-14 | 2003-08-27 | Nippon Steel Corp | 表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄肉鋳片 |
-
1989
- 1989-12-25 JP JP33578889A patent/JPH03193246A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003239043A (ja) * | 2002-02-14 | 2003-08-27 | Nippon Steel Corp | 表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄肉鋳片 |
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