JPH03193668A - 高靭性を有する立方晶窒化ほう素セラミック材の製造法 - Google Patents
高靭性を有する立方晶窒化ほう素セラミック材の製造法Info
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- JPH03193668A JPH03193668A JP1330767A JP33076789A JPH03193668A JP H03193668 A JPH03193668 A JP H03193668A JP 1330767 A JP1330767 A JP 1330767A JP 33076789 A JP33076789 A JP 33076789A JP H03193668 A JPH03193668 A JP H03193668A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、高靭性を有し、かつ耐摩耗性にもすぐれ、
通常の条件での連続切削は勿論のこと、特に靭性が要求
される鋳鉄の連続高速切削や、ダイス鋼および高速度鋼
などの高硬度鋼などの断続切削に切削工具として用いた
場合にすぐれた切削性能を長期に亘って発揮する立方晶
窒化ほう素（以下ｃ−ＢＮで示す）基セラミック材の製
造法に関するものである。
通常の条件での連続切削は勿論のこと、特に靭性が要求
される鋳鉄の連続高速切削や、ダイス鋼および高速度鋼
などの高硬度鋼などの断続切削に切削工具として用いた
場合にすぐれた切削性能を長期に亘って発揮する立方晶
窒化ほう素（以下ｃ−ＢＮで示す）基セラミック材の製
造法に関するものである。
一般に、ｃ−ＢＮ基セラミック材は、高硬度を有するの
で、切削工具などとして用いられ、また、このｃ−ＢＮ
基セラミック材が、例えば特公昭５７−３８１１号公報
に記載されるように、原料粉末として、ｃ−ＢＮ粉末、
並びに周期律表の４ ａ、 ５ ａ。
で、切削工具などとして用いられ、また、このｃ−ＢＮ
基セラミック材が、例えば特公昭５７−３８１１号公報
に記載されるように、原料粉末として、ｃ−ＢＮ粉末、
並びに周期律表の４ ａ、 ５ ａ。
および６ａ族金属の炭化物粉末、窒化物粉末、ほう化物
粉末、およびけい化物粉末を用い、これら原料粉末を所
定の配合組成に配合し、通常の条件で混合し、混合粉末
の状態、あるいは圧粉体に成形した状態で、これに通常
の条件、すなわち圧カニ１万気圧以上、温度： １００
０℃以上の条件で超高圧高温処理を施して理論密度比：
９８％以上の緻密な焼結体とすることにより製造される
ことも良く知られるところである。
粉末、およびけい化物粉末を用い、これら原料粉末を所
定の配合組成に配合し、通常の条件で混合し、混合粉末
の状態、あるいは圧粉体に成形した状態で、これに通常
の条件、すなわち圧カニ１万気圧以上、温度： １００
０℃以上の条件で超高圧高温処理を施して理論密度比：
９８％以上の緻密な焼結体とすることにより製造される
ことも良く知られるところである。
しかし、上記の従来方法で製造されたｃ−ＢＮ基セラミ
ック材は、これを例えば鋳鉄の連続高速切削や、上記高
硬度鋼の断続切削などに用いた場合、靭性不足が原因で
切刃に欠けやチッピングが発生し易く、十分満足する切
削寿命を示さないのが現状である。
ック材は、これを例えば鋳鉄の連続高速切削や、上記高
硬度鋼の断続切削などに用いた場合、靭性不足が原因で
切刃に欠けやチッピングが発生し易く、十分満足する切
削寿命を示さないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、靭性の
すぐれたｃ−ＢＮ基セラミック材を製造すべく研究を行
なった結果、 使用する原料粉末を、水素化チタン（以下Ｔ ｉ Ｈｘ
で示す）粉末とｃ−ＢＮ粉末に特定し、かつＴ ｉ Ｈ
ｘの粒径を平均粒径でｌｌｌｌａ未満と微細にする一方
、相対的にｃ−ＢＮ粉末の粒径を平均粒径で１〜１０ｍ
と大きくし、望ましくはｃ−ＢＮ粉末の表面にＴ ｉ
Ｈｘ粉末が一様に分布するようにするために、Ｔ ｉ
Ｈｘ粉末の粒径をｃ−ＢＮ粉末の粒径の１／２以下にす
るのがよく、これらの原料粉末を、 Ｔ ｉ Ｈｘ ： ０．５〜２０重量％、ｃ−ＢＮ：残
り、 の割合に配合し、通常の条件で混合し、圧粉体に成形し
た後、この圧粉体を真空中、１２００〜１５００℃の温
度に加熱すると、ｃ−ＢＮ粉末の表面部でＴｉＨｘ粉末
との間で反応が起ってＴ ｉ Ｈｘの全てが反応し、そ
の結果窒化チタン（以下ＴｉＮで示す）とほう化チタン
（以下Ｔ ｉ Ｂ ２で示す）が生成し、この生成Ｔｉ
ＮとＴ ｉＢ ２は皆しく高い活性を有するので、分散
相形成成分でｃ−ＢＮと強固に結合し、この結果形成さ
れたｃ−ＢＮ基セラミック焼結体は多孔質ではあるが、
きわめて高い靭性をもつものであり、 したがって、この多孔質ｃ −ＢＮ、ｌセラミック焼結
体に、通常の条件、すなわち圧カニ１万気圧以上、温度
： １０００℃以上の条件で超高圧高温処理を施して９
８％以上の理論密度比としたｃ−ＢＮ基セラミック材は
、すぐれた靭性をもつようになり、かつ従来方法で製造
されたＣ−ＢＮＭセラミック材と同等の高硬度を有し、 これを特に靭性が要求される鋳鉄の連続高速切削や、高
硬度鋼の断続切削などに切削工具として用いた場合にも
切刃に欠けやチッピングなどの発生がなく、すぐれた切
削性能を長期に亘って発揮するという研究結果を得たの
である。
すぐれたｃ−ＢＮ基セラミック材を製造すべく研究を行
なった結果、 使用する原料粉末を、水素化チタン（以下Ｔ ｉ Ｈｘ
で示す）粉末とｃ−ＢＮ粉末に特定し、かつＴ ｉ Ｈ
ｘの粒径を平均粒径でｌｌｌｌａ未満と微細にする一方
、相対的にｃ−ＢＮ粉末の粒径を平均粒径で１〜１０ｍ
と大きくし、望ましくはｃ−ＢＮ粉末の表面にＴ ｉ
Ｈｘ粉末が一様に分布するようにするために、Ｔ ｉ
Ｈｘ粉末の粒径をｃ−ＢＮ粉末の粒径の１／２以下にす
るのがよく、これらの原料粉末を、 Ｔ ｉ Ｈｘ ： ０．５〜２０重量％、ｃ−ＢＮ：残
り、 の割合に配合し、通常の条件で混合し、圧粉体に成形し
た後、この圧粉体を真空中、１２００〜１５００℃の温
度に加熱すると、ｃ−ＢＮ粉末の表面部でＴｉＨｘ粉末
との間で反応が起ってＴ ｉ Ｈｘの全てが反応し、そ
の結果窒化チタン（以下ＴｉＮで示す）とほう化チタン
（以下Ｔ ｉ Ｂ ２で示す）が生成し、この生成Ｔｉ
ＮとＴ ｉＢ ２は皆しく高い活性を有するので、分散
相形成成分でｃ−ＢＮと強固に結合し、この結果形成さ
れたｃ−ＢＮ基セラミック焼結体は多孔質ではあるが、
きわめて高い靭性をもつものであり、 したがって、この多孔質ｃ −ＢＮ、ｌセラミック焼結
体に、通常の条件、すなわち圧カニ１万気圧以上、温度
： １０００℃以上の条件で超高圧高温処理を施して９
８％以上の理論密度比としたｃ−ＢＮ基セラミック材は
、すぐれた靭性をもつようになり、かつ従来方法で製造
されたＣ−ＢＮＭセラミック材と同等の高硬度を有し、 これを特に靭性が要求される鋳鉄の連続高速切削や、高
硬度鋼の断続切削などに切削工具として用いた場合にも
切刃に欠けやチッピングなどの発生がなく、すぐれた切
削性能を長期に亘って発揮するという研究結果を得たの
である。
この発明は、上記の研究結果にもとづいてなされたもの
であって、 原料粉末として、平均粒径：１如未満のＴｔＨｘ粉末と
、同１〜１０ＩＩＡのｃ−ＢＮ粉末を用い、これらの原
料粉末を、 Ｔ ｉ Ｈｘ ： ０．５〜２０重量％、ｃ−ＢＮ：残
り、 からなる配合組成に配合し、通常の条件で混合し、圧粉
体に成形した後、 この圧粉体を、真空中、１２００〜１５００℃の温度に
加熱保持し、ｃ−ＢＮとＴ ｉ Ｈｘとを反応させてＴ
ｉＮとＴ ｉＢ ２を生成せしめ、ｃ−ＢＮが前記生成
ＴｉＮとＴ ｉＢ ２とで強固に結合された組織を有す
る多孔質ｃ−ＢＮ基セラミック焼結体を形成し、 ついで、上記多孔質ｃ−ＢＮ基セラミック焼結体に、通
常の条件で超高圧高温処理を施して、９８％以上の理論
密度比に緻密化することにより高靭性を有するｃ−ＢＮ
基セラミック材を製造する方法に特徴を有するものであ
る。
であって、 原料粉末として、平均粒径：１如未満のＴｔＨｘ粉末と
、同１〜１０ＩＩＡのｃ−ＢＮ粉末を用い、これらの原
料粉末を、 Ｔ ｉ Ｈｘ ： ０．５〜２０重量％、ｃ−ＢＮ：残
り、 からなる配合組成に配合し、通常の条件で混合し、圧粉
体に成形した後、 この圧粉体を、真空中、１２００〜１５００℃の温度に
加熱保持し、ｃ−ＢＮとＴ ｉ Ｈｘとを反応させてＴ
ｉＮとＴ ｉＢ ２を生成せしめ、ｃ−ＢＮが前記生成
ＴｉＮとＴ ｉＢ ２とで強固に結合された組織を有す
る多孔質ｃ−ＢＮ基セラミック焼結体を形成し、 ついで、上記多孔質ｃ−ＢＮ基セラミック焼結体に、通
常の条件で超高圧高温処理を施して、９８％以上の理論
密度比に緻密化することにより高靭性を有するｃ−ＢＮ
基セラミック材を製造する方法に特徴を有するものであ
る。
つぎに、この発明の方法において、製造条件を上記の通
りに限定した理由を説明する。
りに限定した理由を説明する。
Ａ、配合組成および粉末平均粒径
（ａ）ＴｉＨｘ粉末
Ｔ ｉ Ｈｘ粒粉末は、上記の通りｃ−ＢＮ粉末と反応
して活性なＴｉＮとＴ ｉＢ ２を形成し、これが結合
相形成成分として作用して構成成分相互が強固に結合し
た焼結体を形成する作用があるが、その割合が０．５％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その割
合が２０％を越えると、これと反応するｃ−ＢＮ粉末の
割合が多くなり、セラミック材中のｃ−ＢＮの割合が相
対的に減少して硬さが低下し、切削工具として用いた場
合に耐摩耗性の低下を招くようになることから、その割
合を０．５〜２０％と定めた。
して活性なＴｉＮとＴ ｉＢ ２を形成し、これが結合
相形成成分として作用して構成成分相互が強固に結合し
た焼結体を形成する作用があるが、その割合が０．５％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その割
合が２０％を越えると、これと反応するｃ−ＢＮ粉末の
割合が多くなり、セラミック材中のｃ−ＢＮの割合が相
対的に減少して硬さが低下し、切削工具として用いた場
合に耐摩耗性の低下を招くようになることから、その割
合を０．５〜２０％と定めた。
また、Ｔ ｉ Ｈｘ粒粉末、ｃ−ＢＮ粉末との反応を均
一に行なわしめて高靭性を確保するためには、そのまわ
りに−様に分布させるのが望ましく、したがってその平
均粒径が１伽以上になるとＣ−ＢＮ粉末の粒径との関係
で均一分布が困難になることから、その平均粒径を１血
未満とした。
一に行なわしめて高靭性を確保するためには、そのまわ
りに−様に分布させるのが望ましく、したがってその平
均粒径が１伽以上になるとＣ−ＢＮ粉末の粒径との関係
で均一分布が困難になることから、その平均粒径を１血
未満とした。
さらに、この場合ＴｉＨｘ粉末の粒径をＣ−ＢＮ粉末の
粒径の１／２以下にして、Ｔ ｉ Ｈｘ粒粉末ｃ−ＢＮ
粉末の周囲に均一に分布するようにしてやるとよい。
粒径の１／２以下にして、Ｔ ｉ Ｈｘ粒粉末ｃ−ＢＮ
粉末の周囲に均一に分布するようにしてやるとよい。
（ｂ）ｃ−ＢＮ粉末
ｃ−ＢＮ粉末の平均粒径が１１ＩＪａ未満になると、セ
ラミック材の硬さが低下するようになって所望の耐摩耗
性を確保することができないばかりでなく、ＴＬＨＸ粉
末と粒径的に近似し、相対的にｃ−ＢＮ粉末の配合割合
が高く、Ｔ ｉ Ｈｘ粒粉末それは低いので、ｃ−ＢＮ
粉末同志が隣接する部分が生じ、この部分ではｃ −Ｂ
Ｎ十ＴｉＨｘ反応が起らず、したがって前記反応は局部
的反応にとどまるようになり、この結果強固な粒子間結
合を全体に亘ってはかることができなくなり、このため
セラミック材に高靭性を確保することができず、一方そ
の平均粒径が１０ＩＩｊａを越えると、セラミック材に
局部的に硬さむらが生じるようになることから、その平
均粒径を１〜１Ｏ１ｔＩ＠と定めた。
ラミック材の硬さが低下するようになって所望の耐摩耗
性を確保することができないばかりでなく、ＴＬＨＸ粉
末と粒径的に近似し、相対的にｃ−ＢＮ粉末の配合割合
が高く、Ｔ ｉ Ｈｘ粒粉末それは低いので、ｃ−ＢＮ
粉末同志が隣接する部分が生じ、この部分ではｃ −Ｂ
Ｎ十ＴｉＨｘ反応が起らず、したがって前記反応は局部
的反応にとどまるようになり、この結果強固な粒子間結
合を全体に亘ってはかることができなくなり、このため
セラミック材に高靭性を確保することができず、一方そ
の平均粒径が１０ＩＩｊａを越えると、セラミック材に
局部的に硬さむらが生じるようになることから、その平
均粒径を１〜１Ｏ１ｔＩ＠と定めた。
Ｂ、焼結温度
その温度が１２００℃未満では、ｃ−Ｂ Ｎ ＋ＴｉＨ
ｘ反応を適当な速さで、すなわち生成したＴｉＮとＴ
ｉＢ ２に高い活性を付与せしめた状態で十分に行なう
ことができず、一方その温度が１５００℃を越えるとｃ
−ＢＮが不安定となり、材質的にバラツキのないセラミ
ック材を製造することができなくなることから、その温
度を１２００〜１５００℃と定めた。
ｘ反応を適当な速さで、すなわち生成したＴｉＮとＴ
ｉＢ ２に高い活性を付与せしめた状態で十分に行なう
ことができず、一方その温度が１５００℃を越えるとｃ
−ＢＮが不安定となり、材質的にバラツキのないセラミ
ック材を製造することができなくなることから、その温
度を１２００〜１５００℃と定めた。
つぎに、この発明の方法を実施例により具体的に説明す
る。
る。
原料粉末として、それぞれ第１表に示される平均粒径を
有するＴ ｉ Ｈｘ粒粉末ｃ−ＢＮ粉末を用意し、これ
ら原料粉末を、同じく第１表に示される配合組成に配合
し、溶媒としてアセトンを用いて湿式混合し、乾燥した
後、１．５ｔｏｎ／ｃ−の圧力で直径：１２ｍｍＸ厚さ
：２ｍｍの寸法をもった圧粉体に成形し、この圧粉体を
、０．００５ｔｏｒｒの真空中、同じく第１表に示され
る温度に３０分間保持の条件で焼結して多孔質ｃ−ＢＮ
基セラミ・ツク焼結体を形成し、ついで、この多孔質ｃ
−ＢＮａセラミ・ツク焼結体に、通常のベルト型超高圧
高温装置を用い、圧力＝３万気圧、温度： １２００℃
、保持時間：３０分の条件で超高圧高温処理を施すこと
により本発明法１〜６をそれぞれ実施し、ｃ−ＢＮ、ｌ
セラミック材を製造した。
有するＴ ｉ Ｈｘ粒粉末ｃ−ＢＮ粉末を用意し、これ
ら原料粉末を、同じく第１表に示される配合組成に配合
し、溶媒としてアセトンを用いて湿式混合し、乾燥した
後、１．５ｔｏｎ／ｃ−の圧力で直径：１２ｍｍＸ厚さ
：２ｍｍの寸法をもった圧粉体に成形し、この圧粉体を
、０．００５ｔｏｒｒの真空中、同じく第１表に示され
る温度に３０分間保持の条件で焼結して多孔質ｃ−ＢＮ
基セラミ・ツク焼結体を形成し、ついで、この多孔質ｃ
−ＢＮａセラミ・ツク焼結体に、通常のベルト型超高圧
高温装置を用い、圧力＝３万気圧、温度： １２００℃
、保持時間：３０分の条件で超高圧高温処理を施すこと
により本発明法１〜６をそれぞれ実施し、ｃ−ＢＮ、ｌ
セラミック材を製造した。
また、比較の目的で、Ｔ ｉ Ｈｘ粉末の代りに、原料
粉末として同じく第１表に示される平均粒径を有するＴ
ｉＮ粉末およびＴ ｒ Ｂ ２粉末を用い、同じく第１
表に示される配合組成に配合し、かつ圧粉体を直接６万
気圧、１６００℃で超高圧高温処理する以外は同一の条
件で比較法１〜６を行ない、ｃ−ＢＮ基セラミック材を
製造した。
粉末として同じく第１表に示される平均粒径を有するＴ
ｉＮ粉末およびＴ ｒ Ｂ ２粉末を用い、同じく第１
表に示される配合組成に配合し、かつ圧粉体を直接６万
気圧、１６００℃で超高圧高温処理する以外は同一の条
件で比較法１〜６を行ない、ｃ−ＢＮ基セラミック材を
製造した。
つぎに、この結果得られた各種のｃ−ＢＮ基セラミック
材について、理論密度比、マイクロビッカース硬さ、お
よび破壊靭性値をＡｐｊ定し、このｌｐｊ定結果を第１
表に示した。また、これらのｃ−ＢＮ基セラミック材を
Ｘ線回折により観察したところ、いずれもｃ−ＢＮ、Ｔ
ｉＮ、およびＴ Ｉ Ｂ ２からなり、Ｔ ｉ Ｈｘや
金属ＴＩの含有は皆無であることが確認された。
材について、理論密度比、マイクロビッカース硬さ、お
よび破壊靭性値をＡｐｊ定し、このｌｐｊ定結果を第１
表に示した。また、これらのｃ−ＢＮ基セラミック材を
Ｘ線回折により観察したところ、いずれもｃ−ＢＮ、Ｔ
ｉＮ、およびＴ Ｉ Ｂ ２からなり、Ｔ ｉ Ｈｘや
金属ＴＩの含有は皆無であることが確認された。
さらに、これらの各種のｃ −ＢＮＩセラミック材を、
切断および研磨により切削工具切刃に仕上げ、 被削材：５ＫＤ５７（ロックウェル硬さＣスケール二６
５）からなり、外周部に１８００間隔で２本の長さ方向
溝のある丸棒材、 切削速度： ６０ｍ／ｒａｉｎ、 切込み：０．２ｍｍ、 送 リ：０．１鰭／ｒｅｖ、、 の条件で高速度鋼（高硬度鋼）の旋削断続切削試験を行
ない、切刃にチッピングが発生するまでの切削時間を測
定した。これらの測定結果を試験切刃：５本の平均値と
して示した。
切断および研磨により切削工具切刃に仕上げ、 被削材：５ＫＤ５７（ロックウェル硬さＣスケール二６
５）からなり、外周部に１８００間隔で２本の長さ方向
溝のある丸棒材、 切削速度： ６０ｍ／ｒａｉｎ、 切込み：０．２ｍｍ、 送 リ：０．１鰭／ｒｅｖ、、 の条件で高速度鋼（高硬度鋼）の旋削断続切削試験を行
ない、切刃にチッピングが発生するまでの切削時間を測
定した。これらの測定結果を試験切刃：５本の平均値と
して示した。
第１表に示される結果から、本発明法１〜６で製造され
たｃ−ＢＮ基セラミック材は、いずれも高靭性および高
硬度を有し、ＴｊＨｘおよびＴｉの含有もなく、これを
高硬度鋼の断続切削に使用した場合に、すぐれた靭性を
発揮し、著しく長い使用寿命を示すのに対して、比較法
１〜６で製造されたｃ−ＢＮ基セラミック材に見られる
ように、原料粉末としてＴｉＨｘ粉末を使用しない場合
には、十分な靭性が得られず、高硬度鋼の断続切削では
短かい使用寿命しか示さないことが明らかである。
たｃ−ＢＮ基セラミック材は、いずれも高靭性および高
硬度を有し、ＴｊＨｘおよびＴｉの含有もなく、これを
高硬度鋼の断続切削に使用した場合に、すぐれた靭性を
発揮し、著しく長い使用寿命を示すのに対して、比較法
１〜６で製造されたｃ−ＢＮ基セラミック材に見られる
ように、原料粉末としてＴｉＨｘ粉末を使用しない場合
には、十分な靭性が得られず、高硬度鋼の断続切削では
短かい使用寿命しか示さないことが明らかである。
上述のように、この発明の方法によれば、−従来ｃ−Ｂ
Ｎ基セラミック材では得ることのできない高靭性を有し
、かつこれと同等の高硬度を有するｃ−ＢＮ基セラミッ
ク材を製造することができ、したがって、これをこれら
の特性が要求される鋳鉄の高速連続切削や、高硬度鋼の
断続切削などに切削工具として用いた場合に切刃に欠け
やチッピングの発生なく、すぐれた切削性能を著しく長
期に亘って発揮するなど工業上有用な効果がもたらされ
るのである。
Ｎ基セラミック材では得ることのできない高靭性を有し
、かつこれと同等の高硬度を有するｃ−ＢＮ基セラミッ
ク材を製造することができ、したがって、これをこれら
の特性が要求される鋳鉄の高速連続切削や、高硬度鋼の
断続切削などに切削工具として用いた場合に切刃に欠け
やチッピングの発生なく、すぐれた切削性能を著しく長
期に亘って発揮するなど工業上有用な効果がもたらされ
るのである。
Claims (1)
- （１）原料粉末として、平均粒径が１μｍ未満の水素化
チタン粉末と、同１〜１０μｍの立方晶窒化ほう素粉末
を用い、これら原料粉末を、 水素化チタン：０．５〜２０重量％、 立方晶窒化ほう素：残り、 からなる配合組成に配合し、通常の条件で混合し、圧粉
体に成形した後、 この圧粉体を、真空中、１２００〜１５００℃の温度に
加熱保持し、立方晶窒化ほう素と水素化チタンを反応せ
しめて窒化チタンとほう化チタンを生成させ、この生成
窒化チタンとほう化チタンが立方晶窒化ほう素と強固に
結合した組織を有する多孔質立方晶窒化ほう素基セラミ
ック焼結体を形成し、ついで、上記多孔質立方晶窒化ほ
う素基セラミック焼結体に、通常の条件で超高圧高温処
理を施して、９８％以上の理論密度比とすることを特徴
とする高靭性を有する立方晶窒化ほう素基セラミック材
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1330767A JP2643503B2 (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 高靭性を有する立方晶窒化ほう素セラミック材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1330767A JP2643503B2 (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 高靭性を有する立方晶窒化ほう素セラミック材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03193668A true JPH03193668A (ja) | 1991-08-23 |
| JP2643503B2 JP2643503B2 (ja) | 1997-08-20 |
Family
ID=18236311
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1330767A Expired - Lifetime JP2643503B2 (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 高靭性を有する立方晶窒化ほう素セラミック材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2643503B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN120383762A (zh) * | 2025-06-30 | 2025-07-29 | 湖南兆恒材料科技有限公司 | 一种均质聚甲基丙烯酰亚胺吸波泡沫的制备方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7336063B2 (ja) | 2021-08-24 | 2023-08-31 | 株式会社タンガロイ | 立方晶窒化硼素焼結体及び被覆立方晶窒化硼素焼結体 |
-
1989
- 1989-12-20 JP JP1330767A patent/JP2643503B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN120383762A (zh) * | 2025-06-30 | 2025-07-29 | 湖南兆恒材料科技有限公司 | 一种均质聚甲基丙烯酰亚胺吸波泡沫的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2643503B2 (ja) | 1997-08-20 |
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