JPH0681071A - 靭性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット - Google Patents
靭性のすぐれた炭窒化チタン基サーメットInfo
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- JPH0681071A JPH0681071A JP4253992A JP25399292A JPH0681071A JP H0681071 A JPH0681071 A JP H0681071A JP 4253992 A JP4253992 A JP 4253992A JP 25399292 A JP25399292 A JP 25399292A JP H0681071 A JPH0681071 A JP H0681071A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 靭性のすぐれたＴｉＣＮ基サーメットを提供
する。 【構成】 ＴｉＣＮ基サーメットが、重量％で、結合相
形成成分としてＣｏおよびＮｉのうちの１種または２
種：５〜３０％、硬質相形成成分として、Ｔａ，Ｎｂ，
Ｚｒ，Ｗ、およびＭｏの炭化物および窒化物、並びにこ
れらの２種以上の固溶体のうちの１種または２種以上：
５〜３０％、同じく硬質相形成成分としてＴｉＣＮ：残
り、からなる配合組成の焼結体にして、この焼結体の硬
質分散相を構成するＴｉＣＮ粒が丸みを帯び、かつこの
ＴｉＣＮ粒の５０面積％以上が１．４以下のアスペクト
比をもつ球状化ＴｉＣＮ粒で構成された組織をもつ。
する。 【構成】 ＴｉＣＮ基サーメットが、重量％で、結合相
形成成分としてＣｏおよびＮｉのうちの１種または２
種：５〜３０％、硬質相形成成分として、Ｔａ，Ｎｂ，
Ｚｒ，Ｗ、およびＭｏの炭化物および窒化物、並びにこ
れらの２種以上の固溶体のうちの１種または２種以上：
５〜３０％、同じく硬質相形成成分としてＴｉＣＮ：残
り、からなる配合組成の焼結体にして、この焼結体の硬
質分散相を構成するＴｉＣＮ粒が丸みを帯び、かつこの
ＴｉＣＮ粒の５０面積％以上が１．４以下のアスペクト
比をもつ球状化ＴｉＣＮ粒で構成された組織をもつ。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、すぐれた靭性を有
し、特に、例えば鋼の高速切削用切削工具や、さらに靭
性が要求される各種耐摩耗工具などとして用いた場合に
すぐれた性能を発揮する炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮ
で示す）基サーメットに関するものである。
し、特に、例えば鋼の高速切削用切削工具や、さらに靭
性が要求される各種耐摩耗工具などとして用いた場合に
すぐれた性能を発揮する炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮ
で示す）基サーメットに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、例えば特開平２−１５１
３９号公報に記載される通り、重量％で（以下、％は重
量％を示す）、結合相形成成分としてＣｏおよびＮｉの
うちの１種または２種：５〜３０％、硬質相形成成分と
して、Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｗ，およびＭｏの炭化物およ
び窒化物、並びにこれらの２種以上の固溶体（以下、こ
れらを総称して金属炭・窒化物という）のうちの１種ま
たは２種以上：５〜３０％、同じく硬質相形成成分とし
てＴｉＣＮ：残り、からなる配合組成の混合粉末からプ
レス成形された所定形状の圧粉体を、窒素雰囲気中、１
４００〜１５５０℃の範囲内の所定温度に所定時間保持
の条件で焼結してなる焼結体で構成されたＴｉＣＮ基サ
ーメットが、切削工具や各種耐摩工具などとして用いら
れていることは良く知られるところである。
３９号公報に記載される通り、重量％で（以下、％は重
量％を示す）、結合相形成成分としてＣｏおよびＮｉの
うちの１種または２種：５〜３０％、硬質相形成成分と
して、Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｗ，およびＭｏの炭化物およ
び窒化物、並びにこれらの２種以上の固溶体（以下、こ
れらを総称して金属炭・窒化物という）のうちの１種ま
たは２種以上：５〜３０％、同じく硬質相形成成分とし
てＴｉＣＮ：残り、からなる配合組成の混合粉末からプ
レス成形された所定形状の圧粉体を、窒素雰囲気中、１
４００〜１５５０℃の範囲内の所定温度に所定時間保持
の条件で焼結してなる焼結体で構成されたＴｉＣＮ基サ
ーメットが、切削工具や各種耐摩工具などとして用いら
れていることは良く知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の各種機械
装置の高性能化および省力化はめざましく、例えば切削
加工分野においても切削速度が高速化の傾向にあり、か
つＦＡ化およびＣＩＭ化と合まって、高速切削で長い使
用寿命を示す切削工具が望まれているが、上記の従来Ｔ
ｉＣＮ基サーメットにおいては、特に靭性が十分でない
ために、これらの高速切削、特に鋼の高速切断切削では
切刃にチッピング（微小欠け）や欠けが発生し易く、満
足に対応することができない。
装置の高性能化および省力化はめざましく、例えば切削
加工分野においても切削速度が高速化の傾向にあり、か
つＦＡ化およびＣＩＭ化と合まって、高速切削で長い使
用寿命を示す切削工具が望まれているが、上記の従来Ｔ
ｉＣＮ基サーメットにおいては、特に靭性が十分でない
ために、これらの高速切削、特に鋼の高速切断切削では
切刃にチッピング（微小欠け）や欠けが発生し易く、満
足に対応することができない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、靭性のすぐれたＴｉＣＮ基サー
メットを開発すべく、特に上記従来ＴｉＣＮ基サーメッ
トに着目し研究を行なった結果、上記の従来ＴｉＣＮ基
サーメットは、図２の走査型電子顕微鏡による組織写真
（４０００倍）に例示されるように、硬質分散相を構成
するＴｉＣＮ粒（黒色の部分）が角ばった組織をもつ
が、これの製造に原料粉末として用いられるＴｉＣＮ粉
末に、予め窒素雰囲気中、温度：１５００〜１７００
℃、圧力：６０〜１５０ＭＰａの高温高圧条件で表面改
質処理を施すと、これを用いて製造されたＴｉＣＮ基サ
ーメットは、同じく図１の走査型電子顕微鏡による組織
写真（４０００倍）に例示される通り、硬質分散相を構
成するＴｉＣＮ粒（黒色の部分）が丸みを帯び、かつ球
状化した組織をもつようになり、この結果としてすぐれ
た靭性を具備するようになるという研究結果を得たので
ある。
上述のような観点から、靭性のすぐれたＴｉＣＮ基サー
メットを開発すべく、特に上記従来ＴｉＣＮ基サーメッ
トに着目し研究を行なった結果、上記の従来ＴｉＣＮ基
サーメットは、図２の走査型電子顕微鏡による組織写真
（４０００倍）に例示されるように、硬質分散相を構成
するＴｉＣＮ粒（黒色の部分）が角ばった組織をもつ
が、これの製造に原料粉末として用いられるＴｉＣＮ粉
末に、予め窒素雰囲気中、温度：１５００〜１７００
℃、圧力：６０〜１５０ＭＰａの高温高圧条件で表面改
質処理を施すと、これを用いて製造されたＴｉＣＮ基サ
ーメットは、同じく図１の走査型電子顕微鏡による組織
写真（４０００倍）に例示される通り、硬質分散相を構
成するＴｉＣＮ粒（黒色の部分）が丸みを帯び、かつ球
状化した組織をもつようになり、この結果としてすぐれ
た靭性を具備するようになるという研究結果を得たので
ある。
【０００５】この発明は、上記研究結果にもとづいてな
されたものであって、結合相形成成分としてＣｏおよび
Ｎｉのうちの１種または２種：５〜３０％、硬質相形成
成分として金属炭・窒化物のうちの１種または２種以
上：５〜３０％、同じく硬質相形成成分としてＴｉＣ
Ｎ：残り、からなる配合組成の焼結体にして、この焼結
体の硬質分散相を構成するＴｉＣＮ粒が丸みを帯び、か
つこのＴｉＣＮ粒の５０面積％以上が１．４以下のアス
ペクト比（長軸／短軸）をもつ球状化ＴｉＣＮ粒で構成
された組織を有する靭性のすぐれたＴｉＣＮ基サーメッ
トに特徴を有するものである。
されたものであって、結合相形成成分としてＣｏおよび
Ｎｉのうちの１種または２種：５〜３０％、硬質相形成
成分として金属炭・窒化物のうちの１種または２種以
上：５〜３０％、同じく硬質相形成成分としてＴｉＣ
Ｎ：残り、からなる配合組成の焼結体にして、この焼結
体の硬質分散相を構成するＴｉＣＮ粒が丸みを帯び、か
つこのＴｉＣＮ粒の５０面積％以上が１．４以下のアス
ペクト比（長軸／短軸）をもつ球状化ＴｉＣＮ粒で構成
された組織を有する靭性のすぐれたＴｉＣＮ基サーメッ
トに特徴を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明のＴｉＣＮ基サーメット
において、配合組成、並びに球状化ＴｉＣＮ粒のアスペ
クト比およびその割合を上記の通りに限定した理由を説
明する。 Ａ．配合組成 （ａ） ＣｏおよびＮｉ これらの成分には、サーメットの靭性を向上させる作用
があるが、その割合が５％未満では、所望の靭性が得ら
れず、一方その割合が３０％を越えると耐摩耗性が低下
するようになることから、その割合を５〜３０％と定め
た。
において、配合組成、並びに球状化ＴｉＣＮ粒のアスペ
クト比およびその割合を上記の通りに限定した理由を説
明する。 Ａ．配合組成 （ａ） ＣｏおよびＮｉ これらの成分には、サーメットの靭性を向上させる作用
があるが、その割合が５％未満では、所望の靭性が得ら
れず、一方その割合が３０％を越えると耐摩耗性が低下
するようになることから、その割合を５〜３０％と定め
た。
【０００７】（ｂ） 金属炭・窒化物 これらの成分には、ＴｉＣＮ粒の周辺部で複合金属炭窒
化物の固溶体を形成して、サーメットの高温強度を向上
させる作用があるが、その割合が５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その割合が３０％を越え
ると耐摩耗性が低下するようになることから、その割合
を５〜３０％と定めた。
化物の固溶体を形成して、サーメットの高温強度を向上
させる作用があるが、その割合が５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その割合が３０％を越え
ると耐摩耗性が低下するようになることから、その割合
を５〜３０％と定めた。
【０００８】Ｂ．ＴｉＣＮ粒のアスペクト比およびその
割合 サーメットにおけるＴｉＣＮ粒の球状化の程度は、原料
粉末として用いられるＴｉＣＮ粉末に対する表面改質処
理条件、すなわち温度、圧力、および処理時間を適宜変
更することによって調整される。すなわち、種々の条件
で表面改質処理を施した各種のＴｉＣＮ粒を原料粉末と
して用い、それぞれの表面改質処理ＴｉＣＮ粉末に、そ
れぞれＷＣ粉末：５％、Ｍｏ2 Ｃ粉末：５％、およびＴ
ａＣＮ粉末：５％（いずれも１〜２μｍの範囲内の平均
粒径を有する）を配合し、ボールミルにて７２時間湿式
混合し、乾燥した後、１．５ton ／cm2 の圧力で圧粉体
にプレス成形し、ついでこれらの圧粉体を、いずれも同
じ条件、すなわち１１００℃までの昇温過程を１０-2to
rrの窒素雰囲気とする以外は、焼結終了の室温までの冷
却を１０torrの窒素雰囲気とし、かつ焼結温度を１４８
０℃とすると共に、この焼結温度に１時間保持の条件で
焼結することにより各種のＴｉＣＮ基サーメットを製造
し、この結果得られた各種のサーメットについて、その
組織を走査型電子顕微鏡にて観察し、これの硬質分散相
を構成するＴｉＣＮ粒の１．０〜１．２、１．２超〜
１．４、１．４超〜１．６、および１．６超のそれぞれ
の範囲内のアスペクト比に占める割合を画像解析にて求
め、さらに破壊靭性値を測定し、ＴｉＣＮ粒のアスペク
ト比およびその割合と破壊靭性値との関係を求めた。こ
の結果、１．４以下のアスペクト比を有するＴｉＣＮ粒
がＴｉＣＮ粒に占める割合で５０面積％以上を占める組
織のＴｉＣＮ基サーメットが著しくすぐれた靭性を具備
することが経験的に判明したものである。
割合 サーメットにおけるＴｉＣＮ粒の球状化の程度は、原料
粉末として用いられるＴｉＣＮ粉末に対する表面改質処
理条件、すなわち温度、圧力、および処理時間を適宜変
更することによって調整される。すなわち、種々の条件
で表面改質処理を施した各種のＴｉＣＮ粒を原料粉末と
して用い、それぞれの表面改質処理ＴｉＣＮ粉末に、そ
れぞれＷＣ粉末：５％、Ｍｏ2 Ｃ粉末：５％、およびＴ
ａＣＮ粉末：５％（いずれも１〜２μｍの範囲内の平均
粒径を有する）を配合し、ボールミルにて７２時間湿式
混合し、乾燥した後、１．５ton ／cm2 の圧力で圧粉体
にプレス成形し、ついでこれらの圧粉体を、いずれも同
じ条件、すなわち１１００℃までの昇温過程を１０-2to
rrの窒素雰囲気とする以外は、焼結終了の室温までの冷
却を１０torrの窒素雰囲気とし、かつ焼結温度を１４８
０℃とすると共に、この焼結温度に１時間保持の条件で
焼結することにより各種のＴｉＣＮ基サーメットを製造
し、この結果得られた各種のサーメットについて、その
組織を走査型電子顕微鏡にて観察し、これの硬質分散相
を構成するＴｉＣＮ粒の１．０〜１．２、１．２超〜
１．４、１．４超〜１．６、および１．６超のそれぞれ
の範囲内のアスペクト比に占める割合を画像解析にて求
め、さらに破壊靭性値を測定し、ＴｉＣＮ粒のアスペク
ト比およびその割合と破壊靭性値との関係を求めた。こ
の結果、１．４以下のアスペクト比を有するＴｉＣＮ粒
がＴｉＣＮ粒に占める割合で５０面積％以上を占める組
織のＴｉＣＮ基サーメットが著しくすぐれた靭性を具備
することが経験的に判明したものである。
【０００９】
【実施例】つぎに、この発明のＴｉＣＮ基サーメットを
実施例により具体的に説明する。まず、表１に示される
平均粒径のＴｉＣＮ粉末に、窒素雰囲気中、同じく表１
に示される条件で表面改質処理を施すことにより表面改
質ＴｉＣＮ粉末ａ〜ｊをそれぞれ調製した。
実施例により具体的に説明する。まず、表１に示される
平均粒径のＴｉＣＮ粉末に、窒素雰囲気中、同じく表１
に示される条件で表面改質処理を施すことにより表面改
質ＴｉＣＮ粉末ａ〜ｊをそれぞれ調製した。
【００１０】つぎに、いずれも０．５〜３μｍの範囲内
の所定の平均粒径を有する、上記表面改質ＴｉＣＮ粉末
ａ〜ｊ、並びに表２に示される各種の金属炭・窒化物粉
末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を原料粉末として用い、
これら原料粉末を同じく表２，３に示される配合組成に
配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した
後、ＳＮＭＧ４３２の切削チップ形状にプレス成形し、
この結果の圧粉体を、常温から１１００℃までを１０-2
torrの窒素雰囲気中で昇温し、以後の焼結温度までの昇
温、および１４２０〜１５００℃の範囲内の所定の焼結
温度に１時間保持、さらに焼結温度から室温までの冷却
を１０torrの窒素雰囲気中で行なうことにより本発明Ｔ
ｉＣＮ基サーメット（以下、本発明サーメットという）
１〜１０および従来ＴｉＣＮ基サーメット（以下、従来
サーメット）１〜１０をそれぞれ製造した。
の所定の平均粒径を有する、上記表面改質ＴｉＣＮ粉末
ａ〜ｊ、並びに表２に示される各種の金属炭・窒化物粉
末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を原料粉末として用い、
これら原料粉末を同じく表２，３に示される配合組成に
配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した
後、ＳＮＭＧ４３２の切削チップ形状にプレス成形し、
この結果の圧粉体を、常温から１１００℃までを１０-2
torrの窒素雰囲気中で昇温し、以後の焼結温度までの昇
温、および１４２０〜１５００℃の範囲内の所定の焼結
温度に１時間保持、さらに焼結温度から室温までの冷却
を１０torrの窒素雰囲気中で行なうことにより本発明Ｔ
ｉＣＮ基サーメット（以下、本発明サーメットという）
１〜１０および従来ＴｉＣＮ基サーメット（以下、従来
サーメット）１〜１０をそれぞれ製造した。
【００１１】なお、従来サーメット１〜１０は、いずれ
も原料粉末として表面改質処理を施さないＴｉＣＮ粉末
を用いる以外は同一の条件で製造されたものである。ま
た、図１および図２には、それぞれ本発明サーメット７
および従来サーメット７の走査型電子顕微鏡による組織
写真（４０００倍）を示した。
も原料粉末として表面改質処理を施さないＴｉＣＮ粉末
を用いる以外は同一の条件で製造されたものである。ま
た、図１および図２には、それぞれ本発明サーメット７
および従来サーメット７の走査型電子顕微鏡による組織
写真（４０００倍）を示した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】つぎに、この結果得られた各種のサーメッ
トについて、組織写真をもとにアスペクト比が１．４以
下のＴｉＣＮ粒のＴｉＣＮ粒全体に占める割合を画像処
理にて求め、さらに靭性を評価する目的で破壊靭性値を
測定した。また、これらの各種サーメットを切削工具と
して用い、 被削材：ＪＩＳ・ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２７０）
の角材、 切削速度：１６０ｍ／min.、 切り込み：３mm、 送り：０．５mm／rev.、 切削時間：５分、 の条件で鋼の乾式高速断続切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定した。これらの結果を表４に示した。
なお、表４には硬質分散相を構成するＴｉＣＮ粒の形状
についても示した。
トについて、組織写真をもとにアスペクト比が１．４以
下のＴｉＣＮ粒のＴｉＣＮ粒全体に占める割合を画像処
理にて求め、さらに靭性を評価する目的で破壊靭性値を
測定した。また、これらの各種サーメットを切削工具と
して用い、 被削材：ＪＩＳ・ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２７０）
の角材、 切削速度：１６０ｍ／min.、 切り込み：３mm、 送り：０．５mm／rev.、 切削時間：５分、 の条件で鋼の乾式高速断続切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定した。これらの結果を表４に示した。
なお、表４には硬質分散相を構成するＴｉＣＮ粒の形状
についても示した。
【００１７】
【発明の効果】表１〜４および図１，２に示される結果
から、本発明サーメット１〜１０は、いずれも硬質分散
相を構成するＴｉＣＮ粒が丸みを帯び、かつ球状化され
て１．４以下のアスペクト比を有するＴｉＣＮ粒が５０
面積％以上を占め、この結果すぐれた靭性を具備するよ
うになるので、これを高靭性が要求される鋼の高速断続
切削に用いても、切刃にチッピングや欠けの発生なく、
すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するのに対して、
従来サーメット１〜１０は、いずれもＴｉＣＮ粒が角ば
った形状を有し、かつ相対的に長尺化したＴｉＣＮ粒の
占める割合が高く、この結果靭性が劣ったものになり、
したがってこれを鋼の高速断続切削に用いた場合、靭性
不足が原因で切刃にチッピングが発生し、比較的短時間
で使用寿命に至ることが明らかである。上述のように、
この発明のＴｉＣＮ基サーメットは、すぐれた靭性を有
するので、高靭性が要求される苛酷な条件で使用される
切削工具や各種耐摩工具などとして用いた場合、著しく
長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのである。
から、本発明サーメット１〜１０は、いずれも硬質分散
相を構成するＴｉＣＮ粒が丸みを帯び、かつ球状化され
て１．４以下のアスペクト比を有するＴｉＣＮ粒が５０
面積％以上を占め、この結果すぐれた靭性を具備するよ
うになるので、これを高靭性が要求される鋼の高速断続
切削に用いても、切刃にチッピングや欠けの発生なく、
すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するのに対して、
従来サーメット１〜１０は、いずれもＴｉＣＮ粒が角ば
った形状を有し、かつ相対的に長尺化したＴｉＣＮ粒の
占める割合が高く、この結果靭性が劣ったものになり、
したがってこれを鋼の高速断続切削に用いた場合、靭性
不足が原因で切刃にチッピングが発生し、比較的短時間
で使用寿命に至ることが明らかである。上述のように、
この発明のＴｉＣＮ基サーメットは、すぐれた靭性を有
するので、高靭性が要求される苛酷な条件で使用される
切削工具や各種耐摩工具などとして用いた場合、著しく
長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのである。
【図１】本発明サーメット７の走査型電子顕微鏡による
組織写真（倍率：４０００倍）である。
組織写真（倍率：４０００倍）である。
【図２】従来サーメット７の走査型電子顕微鏡による組
織写真（倍率：４０００倍）である。
織写真（倍率：４０００倍）である。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 結合相形成成分としてＣｏおよびＮｉのうちの１種また
は２種：５〜３０％、 硬質相形成成分として、Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｗ，および
Ｍｏの炭化物および窒化物、並びにこれらの２種以上の
固溶体のうちの１種または２種以上：５〜３０％、 同じく硬質相形成成分として炭窒化チタン：残り、から
なる配合組成の焼結体にして、この焼結体の硬質分散相
を構成する炭窒化チタン粒が丸みを帯び、かつこの炭窒
化チタン粒の５０面積％以上が１．４以下のアスペクト
比（長軸／短軸）をもつ球状化炭窒化チタン粒で構成さ
れた組織を有することを特徴とする靭性のすぐれた炭窒
化チタン基サーメット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4253992A JPH0681071A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 靭性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4253992A JPH0681071A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 靭性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0681071A true JPH0681071A (ja) | 1994-03-22 |
Family
ID=17258765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4253992A Pending JPH0681071A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 靭性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0681071A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5460893A (en) * | 1993-03-08 | 1995-10-24 | Mitsubishi Materials Corporation | Wear resistant titanium carbonitride-based cermet cutting insert |
| JP2000328169A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-11-28 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000336450A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-05 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000345275A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-12 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| CN109642277A (zh) * | 2016-08-22 | 2019-04-16 | 住友电气工业株式会社 | 硬质材料和切削工具 |
-
1992
- 1992-08-28 JP JP4253992A patent/JPH0681071A/ja active Pending
Cited By (7)
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|---|---|---|---|---|
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| JP2000328169A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-11-28 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000336450A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-05 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
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| CN109642277A (zh) * | 2016-08-22 | 2019-04-16 | 住友电气工业株式会社 | 硬质材料和切削工具 |
| EP3502290A4 (en) * | 2016-08-22 | 2019-08-07 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | HARD MATERIAL AND CUTTING TOOL |
| US11214853B2 (en) | 2016-08-22 | 2022-01-04 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Hard material and cutting tool |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20001003 |