JPH0319722B2 - - Google Patents
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- JPH0319722B2 JPH0319722B2 JP60199519A JP19951985A JPH0319722B2 JP H0319722 B2 JPH0319722 B2 JP H0319722B2 JP 60199519 A JP60199519 A JP 60199519A JP 19951985 A JP19951985 A JP 19951985A JP H0319722 B2 JPH0319722 B2 JP H0319722B2
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- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 23
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000005786 degenerative changes Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P5/00—Coupling devices of the waveguide type
- H01P5/12—Coupling devices having more than two ports
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03L—AUTOMATIC CONTROL, STARTING, SYNCHRONISATION OR STABILISATION OF GENERATORS OF ELECTRONIC OSCILLATIONS OR PULSES
- H03L7/00—Automatic control of frequency or phase; Synchronisation
- H03L7/24—Automatic control of frequency or phase; Synchronisation using a reference signal directly applied to the generator
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- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
- Inductance-Capacitance Distribution Constants And Capacitance-Resistance Oscillators (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は周波数切替え可能な周波数切替形マイ
クロ波発生装置に関する。
クロ波発生装置に関する。
［発明の技術的背景とその問題点］
一般にマイクロ波通信装置あるいはレーダ装置
等で使用する送信周波数又は受信周波数は指定さ
れた一波を用いる場合が多い。それで近年これら
の送受信周波数を所定周波数帯域内で所定の間隔
により可変したいという要求が生じている。この
様な要求に対応できる高周波数安定度をもつたマ
イクロ波発生装置としては、水晶発振器を基準と
したシンセサイザ形マイクロ波発生装置がある。
しかし、部品点数が多く回路が複雑なため装置が
極てめ大きくなり、実用システムに組込むにはは
なはだ不都合であつた。
等で使用する送信周波数又は受信周波数は指定さ
れた一波を用いる場合が多い。それで近年これら
の送受信周波数を所定周波数帯域内で所定の間隔
により可変したいという要求が生じている。この
様な要求に対応できる高周波数安定度をもつたマ
イクロ波発生装置としては、水晶発振器を基準と
したシンセサイザ形マイクロ波発生装置がある。
しかし、部品点数が多く回路が複雑なため装置が
極てめ大きくなり、実用システムに組込むにはは
なはだ不都合であつた。
このため、小型で高安定化した固定周波数のマ
イクロ波発振器を必要数配備しておき、適宜切替
える方法が一般的に使用されている。この方法に
よるマイクロ波発生装置の回路構成図を第５図に
示す。第５図において周波数がそれぞれf1〜foの
マイクロ波発振器１−１〜１−ｎに通過帯域の中
心周波数をそれぞれf1〜foに設定したバンドパス
フイルター２−１〜２−ｎがマイクロストリツプ
線路などの伝送線路３により接続されている。さ
らに各々のフイルター２−１〜２−ｎはそれぞれ
対応したサーキユレータ４−１〜４−ｎに接続さ
れ、これらサーキユレータ４−１〜４−ｎは伝送
線路３により直列に接続されサーキユレータ４−
１に接続された出力ポート５からマイクロ波電力
を出力する。又発振器１−１〜１−ｎを動作させ
るためにスイツチ６−１〜６−ｎを介して動作電
源VBが発振器に接続されている。
イクロ波発振器を必要数配備しておき、適宜切替
える方法が一般的に使用されている。この方法に
よるマイクロ波発生装置の回路構成図を第５図に
示す。第５図において周波数がそれぞれf1〜foの
マイクロ波発振器１−１〜１−ｎに通過帯域の中
心周波数をそれぞれf1〜foに設定したバンドパス
フイルター２−１〜２−ｎがマイクロストリツプ
線路などの伝送線路３により接続されている。さ
らに各々のフイルター２−１〜２−ｎはそれぞれ
対応したサーキユレータ４−１〜４−ｎに接続さ
れ、これらサーキユレータ４−１〜４−ｎは伝送
線路３により直列に接続されサーキユレータ４−
１に接続された出力ポート５からマイクロ波電力
を出力する。又発振器１−１〜１−ｎを動作させ
るためにスイツチ６−１〜６−ｎを介して動作電
源VBが発振器に接続されている。
以上の構成のマイクロ波発生装置から例えばfo
の周波数のマイクロ波を得たい場合にはスイツチ
６−ｎのみONとし、スイツチ６−１〜６−（ｎ
−１）はすべてOFFとする。マイクロ波発振器
１−ｎから周波数foのマイクロ波が出力され、フ
イルター２−ｎ、サーキユレータ４−ｎを通りサ
ーキユレータ４−（ｎ−１）へ至る。ここでfoの
マイクロ波はサーキユレータ４−（ｎ−１）によ
り伝送線路３を通りフイルター２−（ｎ−１）に
入るが、フイルター２−（ｎ−１）で反射され、
再びサーキユレータ４−（ｎ−１）にもどり、以
下同様にくり返して出力ポート５よりfoのマイク
ロ波が出力される。マイクロ波発生装置から他の
周波数のマイクロ波を発生させる場合にも、同様
の機能により切替スイツチ６−１〜６−ｎの
ON；OFFの操作を行い、発振器１−１〜１−ｎ
を動作させることによりマイクロ波を発生させる
ことができる。
の周波数のマイクロ波を得たい場合にはスイツチ
６−ｎのみONとし、スイツチ６−１〜６−（ｎ
−１）はすべてOFFとする。マイクロ波発振器
１−ｎから周波数foのマイクロ波が出力され、フ
イルター２−ｎ、サーキユレータ４−ｎを通りサ
ーキユレータ４−（ｎ−１）へ至る。ここでfoの
マイクロ波はサーキユレータ４−（ｎ−１）によ
り伝送線路３を通りフイルター２−（ｎ−１）に
入るが、フイルター２−（ｎ−１）で反射され、
再びサーキユレータ４−（ｎ−１）にもどり、以
下同様にくり返して出力ポート５よりfoのマイク
ロ波が出力される。マイクロ波発生装置から他の
周波数のマイクロ波を発生させる場合にも、同様
の機能により切替スイツチ６−１〜６−ｎの
ON；OFFの操作を行い、発振器１−１〜１−ｎ
を動作させることによりマイクロ波を発生させる
ことができる。
しかしながら、このような構造のマイクロ波発
生装置はｎ個のフイルターとｎ個のサーキユレー
タを必要とし、極めて外形寸法が大きくなり、さ
らに部品点数が多くなり信頼性にかけるという欠
点があつた。
生装置はｎ個のフイルターとｎ個のサーキユレー
タを必要とし、極めて外形寸法が大きくなり、さ
らに部品点数が多くなり信頼性にかけるという欠
点があつた。
また、他の従来例として、上記のマイクロ波発
生装置においてサーキユレータの替わりにPINダ
イオードスイツチを用いて電源回路スイツチと連
動させる方式もある。（特公昭60−11843）しかし
ながらこの方法においても回路構成か複雑であ
り、部品点数が多くなり信頼性に欠けるという欠
点を有していた。
生装置においてサーキユレータの替わりにPINダ
イオードスイツチを用いて電源回路スイツチと連
動させる方式もある。（特公昭60−11843）しかし
ながらこの方法においても回路構成か複雑であ
り、部品点数が多くなり信頼性に欠けるという欠
点を有していた。
［発明の目的］
本発明は上記の欠点を除去するもので、小型で
回路構成が簡単な信頼性の向上した周波数切替形
マイクロ波発生装置を提供することを目的とす
る。
回路構成が簡単な信頼性の向上した周波数切替形
マイクロ波発生装置を提供することを目的とす
る。
［発明の概要］
上記目的を達成するために本発明においては、
複数のマイクロ波発振器と、これらマイクロ波発
振器に接続された複数の分岐線路と、これら複数
の分岐線路が接続され、一端に出力ポートを設け
た伝送線路と、前記マイクロ波発振器の中の一つ
を選択動作させる手段とを具備し、前記複数の分
岐線路の線路長を分岐線路と伝送線路とが接続さ
れた分岐部から見て、分岐線路に対応する発振器
の非動作における出力インピーダンスが最大にな
るように設定し、伝送線路に接続される分岐線路
の接続部を相互の間隔をＬ、複数の発振器の動作
波長の中央値をλとするとき、Ｌ＝λ／２・（ｋ
−１）（ｋは自然数）を満たすことを特徴とする
周波数切替形マイクロ波発生装置を提供する。
複数のマイクロ波発振器と、これらマイクロ波発
振器に接続された複数の分岐線路と、これら複数
の分岐線路が接続され、一端に出力ポートを設け
た伝送線路と、前記マイクロ波発振器の中の一つ
を選択動作させる手段とを具備し、前記複数の分
岐線路の線路長を分岐線路と伝送線路とが接続さ
れた分岐部から見て、分岐線路に対応する発振器
の非動作における出力インピーダンスが最大にな
るように設定し、伝送線路に接続される分岐線路
の接続部を相互の間隔をＬ、複数の発振器の動作
波長の中央値をλとするとき、Ｌ＝λ／２・（ｋ
−１）（ｋは自然数）を満たすことを特徴とする
周波数切替形マイクロ波発生装置を提供する。
［発明の実施例］
以下本発明の一つの実施例を図面を参照して説
明する。
明する。
第１図は本発明の周波数切替形マイクロ波発生
装置の一実施例を示す回路構成図である。伝送線
路１０の端部に分岐部Toを設け、又この分岐部
Toから所定間隔離して分岐部To-1T1が設けられ
る。さらにこれら分岐部T1〜Toには分岐線路１
１−１〜１１−ｎが接続され、各分岐線路１１−
１〜１１−ｎの端部には固定周波数f1〜foのマイ
クロ波発振器１２−１〜１２−ｎが接続されてい
る。又、伝送線路１０の発振器１２−ｎが接続さ
れていない他端にはアイソレータ１３を介して出
力ポート１４が接続されている。
装置の一実施例を示す回路構成図である。伝送線
路１０の端部に分岐部Toを設け、又この分岐部
Toから所定間隔離して分岐部To-1T1が設けられ
る。さらにこれら分岐部T1〜Toには分岐線路１
１−１〜１１−ｎが接続され、各分岐線路１１−
１〜１１−ｎの端部には固定周波数f1〜foのマイ
クロ波発振器１２−１〜１２−ｎが接続されてい
る。又、伝送線路１０の発振器１２−ｎが接続さ
れていない他端にはアイソレータ１３を介して出
力ポート１４が接続されている。
なお、アイソレータ１３は各発振器１２−１〜
１２−ｎの負荷変動による変性変化を防止する目
的で設けてあり、負荷変動による影響が実用上問
題とならなければアイソトータ１３を省略するこ
とができる。又、伝送線路１０及び分岐線路１１
−１〜１１−ｎはマイクロストリツプ線路、スト
リツプ線路、同軸線路、導波管等いずれでも良
い。
１２−ｎの負荷変動による変性変化を防止する目
的で設けてあり、負荷変動による影響が実用上問
題とならなければアイソトータ１３を省略するこ
とができる。又、伝送線路１０及び分岐線路１１
−１〜１１−ｎはマイクロストリツプ線路、スト
リツプ線路、同軸線路、導波管等いずれでも良
い。
ここで分岐部T1〜Toから発振器１２−１〜１
２−ｎまでの分岐線路長（電気長）はそれぞれθ1
〜θoとし、各分岐部T1〜To間の伝送線路長（電
気長）はθ21，θ32……θo(o-1)とする。又、発振器
１２−１〜１２−ｎを切替動作させるためにスイ
ツチ１５−１〜１５−ｎを介して動作電源VBが
発振器１２−１〜１２−ｎにそれぞれ接続されて
いる。
２−ｎまでの分岐線路長（電気長）はそれぞれθ1
〜θoとし、各分岐部T1〜To間の伝送線路長（電
気長）はθ21，θ32……θo(o-1)とする。又、発振器
１２−１〜１２−ｎを切替動作させるためにスイ
ツチ１５−１〜１５−ｎを介して動作電源VBが
発振器１２−１〜１２−ｎにそれぞれ接続されて
いる。
ところでマイクロ波発振器１２−１〜１２−ｎ
は発振周波数がそれぞれf1〜foであり、例えば誘
電体共振器、空洞共振器などのような高無負荷Ｑ
の共振器を用いて周波数を安定化し、外部Ｑ
（Qext）も比較的高い発振器を配置する。このよ
うなQextの高い発振器の電源OFF時における負
荷側から見た出力反射係数Γの絶対値は一般的に
大きく通常｜Γ｜(m)0.7である。
は発振周波数がそれぞれf1〜foであり、例えば誘
電体共振器、空洞共振器などのような高無負荷Ｑ
の共振器を用いて周波数を安定化し、外部Ｑ
（Qext）も比較的高い発振器を配置する。このよ
うなQextの高い発振器の電源OFF時における負
荷側から見た出力反射係数Γの絶対値は一般的に
大きく通常｜Γ｜(m)0.7である。
第２図は電源OFF時におけるQextの高い発振
器（動作周波数f0）の負荷側から見たインピーダ
ンスＺ（ω）の軌跡例を反射係数面（スミスチヤ
ート）上に示したものである。発振器のQextが
高いので動作周波数f0のインピーダンスＺ（ω）
の共振モード円も小さく動作周波数近傍（例えば
Δf＝fb−fa（fa＜f0＜fb）における反射係数の絶対
値｜Γ｜も大きい。ところで、負荷側から見た発
振器の出力インピーダンスが最大値になる点は、
第２図のスミスチヤートに示すように、発振器の
出力端子におけるインピーダンスＺ（ω）の軌跡
上の動作周波数f0における点から負荷側に電気角
θ（反射係数の位相角は2θ）移動すればよい（第
２のMAXの位置）。すなわち、発振器の出力端
から、電気長でθ（rad）離れた点において負荷
側から見た発振器の出力インピーダンスは最大に
なる。例えば動作周波数f0（波長λ0）、非動作時の
負荷側から見た反射係数｜Γ0｜＝0.9の発振器に
ｌ＝λ0θ／2πの線路長をもつた特性インピーバン
ス50Ωの伝送線路を接続すれば伝送線路の端では
発振器の出力インピーダンスは50Ω×（１＋｜Γ0
｜）／（１−｜Γ0｜）＝950Ωとなり高インピーダ
ンスになる。
器（動作周波数f0）の負荷側から見たインピーダ
ンスＺ（ω）の軌跡例を反射係数面（スミスチヤ
ート）上に示したものである。発振器のQextが
高いので動作周波数f0のインピーダンスＺ（ω）
の共振モード円も小さく動作周波数近傍（例えば
Δf＝fb−fa（fa＜f0＜fb）における反射係数の絶対
値｜Γ｜も大きい。ところで、負荷側から見た発
振器の出力インピーダンスが最大値になる点は、
第２図のスミスチヤートに示すように、発振器の
出力端子におけるインピーダンスＺ（ω）の軌跡
上の動作周波数f0における点から負荷側に電気角
θ（反射係数の位相角は2θ）移動すればよい（第
２のMAXの位置）。すなわち、発振器の出力端
から、電気長でθ（rad）離れた点において負荷
側から見た発振器の出力インピーダンスは最大に
なる。例えば動作周波数f0（波長λ0）、非動作時の
負荷側から見た反射係数｜Γ0｜＝0.9の発振器に
ｌ＝λ0θ／2πの線路長をもつた特性インピーバン
ス50Ωの伝送線路を接続すれば伝送線路の端では
発振器の出力インピーダンスは50Ω×（１＋｜Γ0
｜）／（１−｜Γ0｜）＝950Ωとなり高インピーダ
ンスになる。
ところで第１図において、マイクロ波発振器１
２−１〜１２−ｎの最高周波数と最低周波数差
ΔfがΔf〓fx（fxはｎ個の発振器の動作周波数のほ
ぼ中央値）である時、すなわち各々の発振器の発
振周波数が接近している時は、各分岐線路１１−
１〜１１−ｎの各分岐部T1〜Toから各発振器端
までの電気長θ1〜θoを各発振器の周波数において
第２図のスミスチヤートに示したものと同様な方
法により設定する。又伝送線路１０の各分岐部
T1〜To間の電気長θ21、θ32、……θo(o-1)をそれぞ
れλx／２・（ｋ−１）（λx：周波数fxの動作波長、
ｋは自然数）になるように設定する。
２−１〜１２−ｎの最高周波数と最低周波数差
ΔfがΔf〓fx（fxはｎ個の発振器の動作周波数のほ
ぼ中央値）である時、すなわち各々の発振器の発
振周波数が接近している時は、各分岐線路１１−
１〜１１−ｎの各分岐部T1〜Toから各発振器端
までの電気長θ1〜θoを各発振器の周波数において
第２図のスミスチヤートに示したものと同様な方
法により設定する。又伝送線路１０の各分岐部
T1〜To間の電気長θ21、θ32、……θo(o-1)をそれぞ
れλx／２・（ｋ−１）（λx：周波数fxの動作波長、
ｋは自然数）になるように設定する。
以上の構成のマイクロ波発生装置では、例えば
動作周波数f2のマイクロ波電力を出力するには、
スイツチ１５−１のみONとし、他はすべてOFF
とする。すなわち、発振器１２−２のみ動作さ
せ、他はすべて非動作状態になるようにする。し
たがつて、分岐部Toら発振器１２−ｎ側を見る
と、上記で説明したように伝送線路１０に対して
高インピーダンスとなつている。
動作周波数f2のマイクロ波電力を出力するには、
スイツチ１５−１のみONとし、他はすべてOFF
とする。すなわち、発振器１２−２のみ動作さ
せ、他はすべて非動作状態になるようにする。し
たがつて、分岐部Toら発振器１２−ｎ側を見る
と、上記で説明したように伝送線路１０に対して
高インピーダンスとなつている。
また、分岐部To-1においては、発振器１２−
（ｎ−１）側を見ると上記と同様に分岐線路１１
−（ｎ−１）に接続された発振器１２−（ｎ−１）
の出力インピーダンスは高インピーダンスとな
り、さらに分岐部Toと分岐部To-1との間に伝送
線路θo(o-1)は上記の如くλx／２・（ｋ−１）に選
ばれているので、分岐部To-1も高インピーダン
ス点になる。同様に分岐部To-2〜T3も高インピ
ーダンス点となる。
（ｎ−１）側を見ると上記と同様に分岐線路１１
−（ｎ−１）に接続された発振器１２−（ｎ−１）
の出力インピーダンスは高インピーダンスとな
り、さらに分岐部Toと分岐部To-1との間に伝送
線路θo(o-1)は上記の如くλx／２・（ｋ−１）に選
ばれているので、分岐部To-1も高インピーダン
ス点になる。同様に分岐部To-2〜T3も高インピ
ーダンス点となる。
従つて、分岐部T2から分岐部T3側を見ると同
様の作用により高インピーダンスとなつており、
発振器１２−２から出力された動作周波数f2のマ
イクロ波は分岐部T2においてそのほとんどが分
岐部T1側に出力される。また、発振器１２−１
は非動作状態なので、分岐部T1で分岐線路１１
−１側は、上記と同様に高インピーダンスになつ
ているので、結局このマイクロ波はアイソレータ
１３を経て出力ポート１４に出力されることにな
る。
様の作用により高インピーダンスとなつており、
発振器１２−２から出力された動作周波数f2のマ
イクロ波は分岐部T2においてそのほとんどが分
岐部T1側に出力される。また、発振器１２−１
は非動作状態なので、分岐部T1で分岐線路１１
−１側は、上記と同様に高インピーダンスになつ
ているので、結局このマイクロ波はアイソレータ
１３を経て出力ポート１４に出力されることにな
る。
また、第３図は本発明の他の実施例であり、第
１図の周波数切替形マイクロ波発生装置において
一部の分岐部間の距離を０にして構成されたもの
である。すなわち、第１図の分岐部Toと分岐部
Toと分岐部To-1との距離を０にし、分岐部Toが
分岐部To-1に重なり、分岐部To-1に２本の分岐
線路１１−ｎ，１１−（ｎ−１）が接続された構
成になつている。
１図の周波数切替形マイクロ波発生装置において
一部の分岐部間の距離を０にして構成されたもの
である。すなわち、第１図の分岐部Toと分岐部
Toと分岐部To-1との距離を０にし、分岐部Toが
分岐部To-1に重なり、分岐部To-1に２本の分岐
線路１１−ｎ，１１−（ｎ−１）が接続された構
成になつている。
このように構成された周波数切替形マイクロ波
発生装置では、例えば動作周波数f2のマイクロ波
を出力するには上述のようにスイツチ１５−２の
みONとし、他はすべてOFFとする。したがつ
て、分岐部To-1から、発振器（１２−ｎ）及び
発振器１２−（ｎ−１）側を見ると、これらの発
振器は非動作状態なので上記で説明したように高
インピーダン点となつて分岐部To-1は高インピ
ーダンス点となつている。
発生装置では、例えば動作周波数f2のマイクロ波
を出力するには上述のようにスイツチ１５−２の
みONとし、他はすべてOFFとする。したがつ
て、分岐部To-1から、発振器（１２−ｎ）及び
発振器１２−（ｎ−１）側を見ると、これらの発
振器は非動作状態なので上記で説明したように高
インピーダン点となつて分岐部To-1は高インピ
ーダンス点となつている。
従つて、第２図の場合と同様に発振器１２−２
の出力f2はアイソレータ１３を経て出力ポート１
４に出力される。
の出力f2はアイソレータ１３を経て出力ポート１
４に出力される。
第４図は本発明の他の実施例であり、４波の周
波数に切替えられる周波数切替形マイクロ波発生
装置を示す回路構成図である。伝送線路２０の一
反の分岐部Ｔより４本の分岐線路２１−１〜２１
−４が分岐しており、各分岐線路２１−１〜２１
−４の端部にマイクロ波発振器２２−１〜２２−
４を接続し、各発振器２２−１〜２２−４を切替
動作させるために、スイツチ２５−１〜２５−４
を介して動作電源VBに接続されている。また、
伝送線路２０他端はアイソレータ２３を介して出
力ポート２４に接続されている。
波数に切替えられる周波数切替形マイクロ波発生
装置を示す回路構成図である。伝送線路２０の一
反の分岐部Ｔより４本の分岐線路２１−１〜２１
−４が分岐しており、各分岐線路２１−１〜２１
−４の端部にマイクロ波発振器２２−１〜２２−
４を接続し、各発振器２２−１〜２２−４を切替
動作させるために、スイツチ２５−１〜２５−４
を介して動作電源VBに接続されている。また、
伝送線路２０他端はアイソレータ２３を介して出
力ポート２４に接続されている。
なお、マイクロ波発振器２２−１〜２２−４は
発振周波数がそれぞれf1〜f4であり上記実施例と
同様にQextが比較的高い発振器を用いる。又各
分岐線路２１−１〜２１−４の線路長（電気長）
を第２図のスミスチヤートに示したように４波の
発振器波数のほぼ中央値において、電源OFF時
における発振器出力インピーダンスが最大となる
ような線路長にする。
発振周波数がそれぞれf1〜f4であり上記実施例と
同様にQextが比較的高い発振器を用いる。又各
分岐線路２１−１〜２１−４の線路長（電気長）
を第２図のスミスチヤートに示したように４波の
発振器波数のほぼ中央値において、電源OFF時
における発振器出力インピーダンスが最大となる
ような線路長にする。
以上の構成で目的とする周波数のマイクロ波を
出力するには、希望とする周波数の発振器のいず
れか１台のみ動作状態とし、他はすべて非動作状
態とすれば、非動作状態の発振器が接続されてい
る分岐線路の分岐部から見た発振器の出力インピ
ーダンスはほぼ開放となるので、動作している発
振器の出力が出力ポート１４から出力される。
出力するには、希望とする周波数の発振器のいず
れか１台のみ動作状態とし、他はすべて非動作状
態とすれば、非動作状態の発振器が接続されてい
る分岐線路の分岐部から見た発振器の出力インピ
ーダンスはほぼ開放となるので、動作している発
振器の出力が出力ポート１４から出力される。
以上の実施例で述べたように本発明による周波
数切替形マイクロ波発生装置では、周波数の切替
を行う場合、サーキユレータや帯域通過フイルタ
ー（BPF）を使用せず行うことができるので、
それらにおけるマイクロ波の損失が起らず良好な
マイクロ波を効率よく発生することができる。又
部品点数が従来のものよりも少ないので構成を小
型化することができるとともに、信頼性が向上す
る。
数切替形マイクロ波発生装置では、周波数の切替
を行う場合、サーキユレータや帯域通過フイルタ
ー（BPF）を使用せず行うことができるので、
それらにおけるマイクロ波の損失が起らず良好な
マイクロ波を効率よく発生することができる。又
部品点数が従来のものよりも少ないので構成を小
型化することができるとともに、信頼性が向上す
る。
なお、本発明の第２の実施例及び第３の実施例
に示したように本発明の第１の実施例における分
岐部間の距離λx／２・（ｋ−１）（λx：ｎ個の発振
器の動作波長の中央値、ｋ：自然数）において、
ｋを自由に選ぶことにより種々の変形が可能であ
ることは言うまでもない。
に示したように本発明の第１の実施例における分
岐部間の距離λx／２・（ｋ−１）（λx：ｎ個の発振
器の動作波長の中央値、ｋ：自然数）において、
ｋを自由に選ぶことにより種々の変形が可能であ
ることは言うまでもない。
［発明の効果］
以上述べたように本発明によれば、伝送線路に
分岐線路が接続された分岐部において、この分岐
部に対応するマイクロ波発振器の非動作状態にお
けるこのマイクロ波発振器の出力インピーダンス
が最大になるように設定した分岐線路を接続する
ことにより伝送線路の出力端から目的とする周波
数のマイクロ波を出力するので、サーキユレータ
や帯域フイルターを使用せず小型で回路構成が簡
単な信頼性の向上した周波数切替形マイクロ波発
生装置を提供することができる。
分岐線路が接続された分岐部において、この分岐
部に対応するマイクロ波発振器の非動作状態にお
けるこのマイクロ波発振器の出力インピーダンス
が最大になるように設定した分岐線路を接続する
ことにより伝送線路の出力端から目的とする周波
数のマイクロ波を出力するので、サーキユレータ
や帯域フイルターを使用せず小型で回路構成が簡
単な信頼性の向上した周波数切替形マイクロ波発
生装置を提供することができる。
第１図は本発明の周波数切替形マイクロ波発生
装置の一実施例を示す回路構成図、第２図はマイ
クロ波発振器の非動作状態における出力インピー
ダンスを示したスミスチヤート、第３図及び第４
図は本発明による他の実施例を示す回路構成図、
第５図は従来の周波数切替形マイクロ波発生装置
を示す回路構成図である。 １０……伝送線路、１１−１〜１１−（ｎ−１）
……分岐線路、１２−１〜１２−ｎ……マイクロ
波発振器、T1〜To……分岐部。
装置の一実施例を示す回路構成図、第２図はマイ
クロ波発振器の非動作状態における出力インピー
ダンスを示したスミスチヤート、第３図及び第４
図は本発明による他の実施例を示す回路構成図、
第５図は従来の周波数切替形マイクロ波発生装置
を示す回路構成図である。 １０……伝送線路、１１−１〜１１−（ｎ−１）
……分岐線路、１２−１〜１２−ｎ……マイクロ
波発振器、T1〜To……分岐部。
Claims (1)
- １ 複数のマイクロ波発振器と、これらマイクロ
波発振器に接続された複数の分岐線路と、これら
複数の分岐線路が接続され、一端に出力ポートを
設けた伝送線路と、前記マイクロ波発振器の中の
一つを選択動作させる手段とを具備し、前記複数
の分岐線路の線路長を前記分岐線路と前記伝送線
路とが接続された分岐部から見て、前記分岐線路
に対応する前記発振器の非動作における出力イン
ピーダンスが最大になるように設定し、前記伝送
線路に接続される前記分岐線路の分岐部の相互の
間隔をＬ、複数の発振器の動作波長の中央値をλ
とするとき、Ｌ＝λ／２・（ｋ−１）（ｋは自然
数）を満たすことを特徴とする周波数切替形マイ
クロ波発生装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60199519A JPS6261407A (ja) | 1985-09-11 | 1985-09-11 | 周波数切替形マイクロ波発生装置 |
| US06/903,140 US4688004A (en) | 1985-09-11 | 1986-09-03 | Frequency-changeable microwave signal generator having plural selectively operated oscillators |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60199519A JPS6261407A (ja) | 1985-09-11 | 1985-09-11 | 周波数切替形マイクロ波発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6261407A JPS6261407A (ja) | 1987-03-18 |
| JPH0319722B2 true JPH0319722B2 (ja) | 1991-03-15 |
Family
ID=16409174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60199519A Granted JPS6261407A (ja) | 1985-09-11 | 1985-09-11 | 周波数切替形マイクロ波発生装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4688004A (ja) |
| JP (1) | JPS6261407A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004109843A1 (ja) * | 2003-06-03 | 2004-12-16 | Nec Corporation | 電力分配合成回路 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6072371A (en) * | 1997-06-16 | 2000-06-06 | Trw Inc. | Quenchable VCO for switched band synthesizer applications |
| US5917389A (en) * | 1997-07-16 | 1999-06-29 | General Atomics | Monolithic dielectric microwave window with distributed cooling |
| US6700452B1 (en) * | 2002-01-07 | 2004-03-02 | Big Bear Networks, Inc. | Method and apparatus for producing high-frequency oscillations |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3092789A (en) * | 1960-09-30 | 1963-06-04 | Bell Telephone Labor Inc | Microwave switching circuit |
| US4516085A (en) * | 1982-08-02 | 1985-05-07 | Hughes Aircraft Company | Microwave frequency synthesizer using plural switchable low noise oscillators |
| JPS6011843A (ja) * | 1983-06-30 | 1985-01-22 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | レチクル保護装置 |
-
1985
- 1985-09-11 JP JP60199519A patent/JPS6261407A/ja active Granted
-
1986
- 1986-09-03 US US06/903,140 patent/US4688004A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004109843A1 (ja) * | 2003-06-03 | 2004-12-16 | Nec Corporation | 電力分配合成回路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4688004A (en) | 1987-08-18 |
| JPS6261407A (ja) | 1987-03-18 |
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