JPH03197607A - 高炉へのフラックスの吹込み方法 - Google Patents
高炉へのフラックスの吹込み方法Info
- Publication number
- JPH03197607A JPH03197607A JP33613589A JP33613589A JPH03197607A JP H03197607 A JPH03197607 A JP H03197607A JP 33613589 A JP33613589 A JP 33613589A JP 33613589 A JP33613589 A JP 33613589A JP H03197607 A JPH03197607 A JP H03197607A
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- Japan
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- flux
- tuyere
- blast furnace
- tip temperature
- pig iron
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、高炉へのフラックス吹込み方法に関する。
［従来の技術］
高炉出銑時の溶銑中ＳＬ濃度を下げる目的で、羽口部よ
りＭｇＯ源やＣａＯ源としてのフラックスを吹込む方法
がある。すなわち、高炉内で８１０ガスが発生するのは
、主として雰囲気温度の高い羽口先レースウェー近傍で
あり、ＳｉＯ２＋Ｃ→ＳｉＯ＋ｃ。
りＭｇＯ源やＣａＯ源としてのフラックスを吹込む方法
がある。すなわち、高炉内で８１０ガスが発生するのは
、主として雰囲気温度の高い羽口先レースウェー近傍で
あり、ＳｉＯ２＋Ｃ→ＳｉＯ＋ｃ。
の反応によって生成するものと考えられている。
このＳｉＯガスは上昇中に溶銑中のＣと接触し、Ｓ ｉ
Ｏ＋Ｃ→Ｓ ｉ ＋ＣＯ の反応によってＳＬが溶銑中に入る。
Ｏ＋Ｃ→Ｓ ｉ ＋ＣＯ の反応によってＳＬが溶銑中に入る。
溶銑中Ｓｌを下げるためには、羽口近傍でのＳｉＯガス
発生量を低下せしめればよい、その一つの方法として羽
口先温度の低下が有効である。
発生量を低下せしめればよい、その一つの方法として羽
口先温度の低下が有効である。
しかし、そのためには送風温度を下げたり送風湿分を上
昇させる必要があり、燃料比を悪化させ、高炉の生産性
を阻害する。他の方法として、羽口近傍のスラグ中Ｓｉ
Ｏ２の活量を低下させる目的で、羽口より吹き込む熱風
中に石灰粉や蛇紋岩を混入させる技術がある。
昇させる必要があり、燃料比を悪化させ、高炉の生産性
を阻害する。他の方法として、羽口近傍のスラグ中Ｓｉ
Ｏ２の活量を低下させる目的で、羽口より吹き込む熱風
中に石灰粉や蛇紋岩を混入させる技術がある。
更に溶銑中Ｓｉを下げる他の方法として、特開昭５８−
９６８０３号公報がある。これは羽口から微粉の酸化鉄
を溶銑主光たり５ｋｇ以上吹込むか、前記酸化鉄を燃料
と一緒に吹込んで、Ｓｉを酸化して５ｉ０２に滓化する
ものである。
９６８０３号公報がある。これは羽口から微粉の酸化鉄
を溶銑主光たり５ｋｇ以上吹込むか、前記酸化鉄を燃料
と一緒に吹込んで、Ｓｉを酸化して５ｉ０２に滓化する
ものである。
［発明が解決しようとする課題］
従来、羽口からフラックス吹込みを行うと、フラックス
量の増加とともに銑中Ｓｔ％は低下するが、吹込み量原
単位が１０ｋｇ／Ｔを越えると、燃料比の上昇および炉
況の不安定化により、逆に銑中Ｓｔ％が上昇するという
問題点がある。
量の増加とともに銑中Ｓｔ％は低下するが、吹込み量原
単位が１０ｋｇ／Ｔを越えると、燃料比の上昇および炉
況の不安定化により、逆に銑中Ｓｔ％が上昇するという
問題点がある。
［課題を解決するための手段］
本発明は、上記のような問題点を解決しようとするもの
で、高炉羽口からＣａｂ、ＭｇＯ系フラックスを吹込む
高炉へのスラックス吹込み方法において、フラックス吹
込量により、下記（１）式を満足する羽口先温度で操業
することを特徴とする高炉へのフラックス吹込み方法で
ある。
で、高炉羽口からＣａｂ、ＭｇＯ系フラックスを吹込む
高炉へのスラックス吹込み方法において、フラックス吹
込量により、下記（１）式を満足する羽口先温度で操業
することを特徴とする高炉へのフラックス吹込み方法で
ある。
２．５Ｘ＋２０００≦Ｙ≦２．５Ｘ＋２３００・・・（
１） 但し Ｘ；フラックス吹込量（ｋｇ／ Ｔ ）Ｙ；羽口
先温度（’Ｃ） ［作用］ フラックス吹込み量原単位（以下、スラックス吹込み量
という）に対し、羽口先温度が低すぎると溶融帯レベル
の上昇により銑中８１％が上昇する。また、フラックス
吹込み量に対して、羽口先温度が高すぎると羽口先温度
上昇による鉄中Ｓｉ％の上昇とフラックス吹込みによる
銑中Ｓｉ％の低下が相殺されて、銑中Ｓｔ％が低下せず
、炉況が不安定となる。
１） 但し Ｘ；フラックス吹込量（ｋｇ／ Ｔ ）Ｙ；羽口
先温度（’Ｃ） ［作用］ フラックス吹込み量原単位（以下、スラックス吹込み量
という）に対し、羽口先温度が低すぎると溶融帯レベル
の上昇により銑中８１％が上昇する。また、フラックス
吹込み量に対して、羽口先温度が高すぎると羽口先温度
上昇による鉄中Ｓｉ％の上昇とフラックス吹込みによる
銑中Ｓｉ％の低下が相殺されて、銑中Ｓｔ％が低下せず
、炉況が不安定となる。
［実施例］
本発明の実施例を以下に詳細に説明する０本発明者等は
、羽口からフラックスを吹込む方法において、フラック
ス吹込み量に対して、羽口先温度を適正にしないと鉄中
Ｓｉが低下しないという知見を得た。そこで、フラック
ス吹込み量ど羽口先温度を変化させたときの銑中Ｓｔ％
の変化を調査するための操業試験を実施した。なお、フ
ラックスはＣａｂ、ＭｇＯ系のものを使用した。第２図
はフラックス吹込み量を１０ｋｇ／Ｔとしたときの羽口
先温度と銑中Ｓｔ％およびスリップ回数との関係を示す
グラフである０羽口先温度２０００℃のとき、銑中Ｓｔ
は０．３７％となり、羽口先温度を増加してゆくと銑中
Ｓｔは減少し、２１５０℃で最低値（０，２３％）とな
り、更に羽口先温度を上昇させてゆくと銑中Ｓｉ％が上
昇し、羽口先温度２，４００℃で銑中Ｓｉが０．４％と
なる０羽口先温度とスリップの発生回数（回／日）の関
係は、羽口先温度２，１５０℃でスリップ発生回数が最
低値となり、羽口先温度がこれより減少しても、増加し
てもスリップ発生回数は増加すること、すなわち銑中Ｓ
ｉ％と似た傾向の変化を示すことが分かった。この結果
より、銑中Ｓｉは０．３％以下、スリップ発生回数は１
回／日以下を目標としているので、フラックス吹込み量
が１０ ｋｇ／ Ｔの場合は、羽口先温度を２０２５℃
〜２３２５℃の範囲内にして操業すれば、銑中Ｓｔ％お
よびスリップ発生回数を目標値以下にすることができる
ことが分かる。第３図はフラックス吹込み量を２０ｋｇ
／Ｔとしたときの羽口先温度と鉄中Ｓｉ％およびスリッ
プ回数との関係を示すグラフである０羽口先温度が２２
００℃のとき、銑中ＳＬが０．２２％で最低値となり、
スリップ発生回数も最低値となり、変化の傾向はフラッ
クス吹込み量を１０ｋｇ／Ｔの場合と同様の変化を示す
ことが分かった。この結果より、フラックス吹込み量を
２０ｋｇ／Ｔの場合は、羽口先温度を２０５０℃〜２３
５０℃範囲内にして操業すれば、銑中Ｓｉ％およびスリ
ップ発生回数を目標値以下にすることができることが分
かる。第４図はスラックス吹込み量を３０ｋｇ／Ｔとし
たときの羽口先温度と銑中Ｓｔ％およびスリップ回数と
の関係を示すグラフである６羽ロ先温度が２２５０℃の
とき、銑中Ｓｉが０．２１％で最低値となり、スリップ
発生回数も最低値となり、変化の傾向はフラックス吹込
み量を１０ｋｇ／Ｔの場合と同様の変化を示すことが分
かった。この結果より、フラックス吹込み量を３０ｋｇ
／Ｔの場合は、羽口先温度を２０７５℃〜２３７５℃範
囲内にして操業すれば、銑中Ｓｉ％およびスリップ発生
回数を目標値以下にすることができることが分かる。第
５図はフラックス吹込み量を４０ ｋｇ／ Ｔとしたと
きの羽口先温度と銑中Ｓｔ％およびスリップ回数との関
係を示すグラフである０羽口充溢度が２２６５℃のとき
、銑中Ｓｔが０．２０％で最低値となり、スリップ発生
回数も最低値となり、変化の傾向はフラックス吹込み量
を１０ｋｇ／Ｔの場合と同様の変化を示すことが分かっ
た。この結果より、フラックス吹込み量を４０ｋｇ／Ｔ
の場合は、羽口先温度を２１００℃〜２４００℃範囲内
にして操業すれば、銑中Ｓｔ％およびスリップ発生回数
を目標値以下にすることができることが分かる。
、羽口からフラックスを吹込む方法において、フラック
ス吹込み量に対して、羽口先温度を適正にしないと鉄中
Ｓｉが低下しないという知見を得た。そこで、フラック
ス吹込み量ど羽口先温度を変化させたときの銑中Ｓｔ％
の変化を調査するための操業試験を実施した。なお、フ
ラックスはＣａｂ、ＭｇＯ系のものを使用した。第２図
はフラックス吹込み量を１０ｋｇ／Ｔとしたときの羽口
先温度と銑中Ｓｔ％およびスリップ回数との関係を示す
グラフである０羽口先温度２０００℃のとき、銑中Ｓｔ
は０．３７％となり、羽口先温度を増加してゆくと銑中
Ｓｔは減少し、２１５０℃で最低値（０，２３％）とな
り、更に羽口先温度を上昇させてゆくと銑中Ｓｉ％が上
昇し、羽口先温度２，４００℃で銑中Ｓｉが０．４％と
なる０羽口先温度とスリップの発生回数（回／日）の関
係は、羽口先温度２，１５０℃でスリップ発生回数が最
低値となり、羽口先温度がこれより減少しても、増加し
てもスリップ発生回数は増加すること、すなわち銑中Ｓ
ｉ％と似た傾向の変化を示すことが分かった。この結果
より、銑中Ｓｉは０．３％以下、スリップ発生回数は１
回／日以下を目標としているので、フラックス吹込み量
が１０ ｋｇ／ Ｔの場合は、羽口先温度を２０２５℃
〜２３２５℃の範囲内にして操業すれば、銑中Ｓｔ％お
よびスリップ発生回数を目標値以下にすることができる
ことが分かる。第３図はフラックス吹込み量を２０ｋｇ
／Ｔとしたときの羽口先温度と鉄中Ｓｉ％およびスリッ
プ回数との関係を示すグラフである０羽口先温度が２２
００℃のとき、銑中ＳＬが０．２２％で最低値となり、
スリップ発生回数も最低値となり、変化の傾向はフラッ
クス吹込み量を１０ｋｇ／Ｔの場合と同様の変化を示す
ことが分かった。この結果より、フラックス吹込み量を
２０ｋｇ／Ｔの場合は、羽口先温度を２０５０℃〜２３
５０℃範囲内にして操業すれば、銑中Ｓｉ％およびスリ
ップ発生回数を目標値以下にすることができることが分
かる。第４図はスラックス吹込み量を３０ｋｇ／Ｔとし
たときの羽口先温度と銑中Ｓｔ％およびスリップ回数と
の関係を示すグラフである６羽ロ先温度が２２５０℃の
とき、銑中Ｓｉが０．２１％で最低値となり、スリップ
発生回数も最低値となり、変化の傾向はフラックス吹込
み量を１０ｋｇ／Ｔの場合と同様の変化を示すことが分
かった。この結果より、フラックス吹込み量を３０ｋｇ
／Ｔの場合は、羽口先温度を２０７５℃〜２３７５℃範
囲内にして操業すれば、銑中Ｓｉ％およびスリップ発生
回数を目標値以下にすることができることが分かる。第
５図はフラックス吹込み量を４０ ｋｇ／ Ｔとしたと
きの羽口先温度と銑中Ｓｔ％およびスリップ回数との関
係を示すグラフである０羽口充溢度が２２６５℃のとき
、銑中Ｓｔが０．２０％で最低値となり、スリップ発生
回数も最低値となり、変化の傾向はフラックス吹込み量
を１０ｋｇ／Ｔの場合と同様の変化を示すことが分かっ
た。この結果より、フラックス吹込み量を４０ｋｇ／Ｔ
の場合は、羽口先温度を２１００℃〜２４００℃範囲内
にして操業すれば、銑中Ｓｔ％およびスリップ発生回数
を目標値以下にすることができることが分かる。
以上の試験結果を整理して、フラックス吹込み量（ｋｇ
／ Ｔ ）に対する羽口先温度の適正範囲を求めるため
作成したグラフが第１図である０図において、ａは上限
を示す直線でフラックス吹込み量（ｋｇ／Ｔ）をＸ１羽
口先温度（’Ｃ）をＹとしたとき 直線式≦Ｙ＝２．５Ｘ＋２３００ で表され、ｂは下限を示す直線で、 直線式≦Ｙ＝２．５Ｘ＋２０００ で表される。
／ Ｔ ）に対する羽口先温度の適正範囲を求めるため
作成したグラフが第１図である０図において、ａは上限
を示す直線でフラックス吹込み量（ｋｇ／Ｔ）をＸ１羽
口先温度（’Ｃ）をＹとしたとき 直線式≦Ｙ＝２．５Ｘ＋２３００ で表され、ｂは下限を示す直線で、 直線式≦Ｙ＝２．５Ｘ＋２０００ で表される。
［発明の効果］
本発明は以上のように構成されているから、フラックス
の吹込み量に対する適正な羽口°光温度をただちに求め
ることができ、高炉炉況を安定させ且つ、低Ｓ１の溶銑
を製造することができる。
の吹込み量に対する適正な羽口°光温度をただちに求め
ることができ、高炉炉況を安定させ且つ、低Ｓ１の溶銑
を製造することができる。
第１図はフラックス吹込み量に対する羽口先温度の適正
範囲を求めるグラフ図、第２図はフラックス吹込み量を
１０ｋｇ／Ｔとしたときの羽口先温度と銑中Ｓｉ％およ
びスリップ回数との関係を示すグラフ図、第３図はフラ
ックス吹込み量を２０ｋｇ／ Ｔとしたときの羽口先温
度と銑中Ｓｔ％およびスリップ回数との関係を示すグラ
フ図、第４図はフラックス吹込み量を３０ｋｇ／Ｔとし
たときの羽口先温度と銑中Ｓｉ％およびスリップ回数と
の関係を示すグラフ図、第５図はフラックス吹込み量を
４０ｋｇ／Ｔとしたときの羽口先温度と銑中Ｓｉ％およ
びスリップ回数との関係を示すグラフ図である。 第１図
範囲を求めるグラフ図、第２図はフラックス吹込み量を
１０ｋｇ／Ｔとしたときの羽口先温度と銑中Ｓｉ％およ
びスリップ回数との関係を示すグラフ図、第３図はフラ
ックス吹込み量を２０ｋｇ／ Ｔとしたときの羽口先温
度と銑中Ｓｔ％およびスリップ回数との関係を示すグラ
フ図、第４図はフラックス吹込み量を３０ｋｇ／Ｔとし
たときの羽口先温度と銑中Ｓｉ％およびスリップ回数と
の関係を示すグラフ図、第５図はフラックス吹込み量を
４０ｋｇ／Ｔとしたときの羽口先温度と銑中Ｓｉ％およ
びスリップ回数との関係を示すグラフ図である。 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 高炉羽口からＣａＯ、ＭｇＯ系フラックスを吹込む高炉
へのフラックス吹込み方法において、フラックス吹込量
により、下記（１）式を満足する羽口先温度で操業する
ことを特徴とする高炉へのフラックス吹込み方法。 ２．５Ｘ＋２０００≦Ｙ≦２．５Ｘ＋２３００・・・（
１） 但しＸ；フラックス吹込量（ｋｇ／Ｔ） Ｙ：羽口先温度（℃）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33613589A JPH03197607A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 高炉へのフラックスの吹込み方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33613589A JPH03197607A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 高炉へのフラックスの吹込み方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03197607A true JPH03197607A (ja) | 1991-08-29 |
Family
ID=18296057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33613589A Pending JPH03197607A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 高炉へのフラックスの吹込み方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03197607A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112553388A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-26 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高品位钒钛磁铁矿的炉料及冶炼方法 |
-
1989
- 1989-12-25 JP JP33613589A patent/JPH03197607A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112553388A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-03-26 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高品位钒钛磁铁矿的炉料及冶炼方法 |
| CN112553388B (zh) * | 2020-11-23 | 2022-07-29 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高品位钒钛磁铁矿的炉料及冶炼方法 |
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