JPH06330114A - 高炉への粉体吹き込み方法 - Google Patents
高炉への粉体吹き込み方法Info
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- JPH06330114A JPH06330114A JP13924893A JP13924893A JPH06330114A JP H06330114 A JPH06330114 A JP H06330114A JP 13924893 A JP13924893 A JP 13924893A JP 13924893 A JP13924893 A JP 13924893A JP H06330114 A JPH06330114 A JP H06330114A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 還元率６０％以上の鉄含有粉体を微粉炭と共
に高炉へ吹き込む操業において、生産性を向上させる操
業方法を提供する。 【構成】 主な不純物がＳｉＯ2 およびＡｌ2 Ｏ3 であ
る還元率６０％以上の鉄含有粉体に、酸化物系混合物の
融点が最低になるＣａＯの混合割合を状態図より見出し
てＣａＯ系フラックスを混合し、混合粉体５０〜３００
ｋｇ／ｔ溶銑を微粉炭５０〜２５０ｋｇ／ｔ溶銑と共
に、混合粉体と微粉炭の重量比０．２〜１．２の範囲で
高炉羽口より炉内に吹き込む。 【効果】 炉内に吹き込まれた鉄含有粉体中の不純物の
溶融を促進し、炉芯への未溶解粉の蓄積を防止して生産
性を向上させ。
に高炉へ吹き込む操業において、生産性を向上させる操
業方法を提供する。 【構成】 主な不純物がＳｉＯ2 およびＡｌ2 Ｏ3 であ
る還元率６０％以上の鉄含有粉体に、酸化物系混合物の
融点が最低になるＣａＯの混合割合を状態図より見出し
てＣａＯ系フラックスを混合し、混合粉体５０〜３００
ｋｇ／ｔ溶銑を微粉炭５０〜２５０ｋｇ／ｔ溶銑と共
に、混合粉体と微粉炭の重量比０．２〜１．２の範囲で
高炉羽口より炉内に吹き込む。 【効果】 炉内に吹き込まれた鉄含有粉体中の不純物の
溶融を促進し、炉芯への未溶解粉の蓄積を防止して生産
性を向上させ。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、羽口より粉体吹き込み
を行う高炉の操業方法に関する。
を行う高炉の操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉操業において、羽口からＣａＯ，Ｍ
ｇＯ系フラックスや鉄鉱石等の粉体を吹き込むことは、
炉内反応を制御し、溶銑中のＳｉやＳの濃度を低くする
など成分を調整するために行われている。例えば特開昭
６１−２６１４０８には、低焼結鉱比による高炉操業に
おいて溶銑中のＳｉやＳの濃度を低くすることを目的と
して、溶融滓の塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）およびＡｌ
2 Ｏ3 の割合を特定範囲に調整するように粉末状の石灰
石や蛇紋岩を羽口から吹き込む方法が開示されている。
ｇＯ系フラックスや鉄鉱石等の粉体を吹き込むことは、
炉内反応を制御し、溶銑中のＳｉやＳの濃度を低くする
など成分を調整するために行われている。例えば特開昭
６１−２６１４０８には、低焼結鉱比による高炉操業に
おいて溶銑中のＳｉやＳの濃度を低くすることを目的と
して、溶融滓の塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）およびＡｌ
2 Ｏ3 の割合を特定範囲に調整するように粉末状の石灰
石や蛇紋岩を羽口から吹き込む方法が開示されている。
【０００３】また、特開平３−１９１００９にはフラッ
クス吹き込み用配管の詰まりや摩耗を防止する目的でＣ
ａＯ，ＭｇＯ系フラックスと微粉炭を混合して吹き込む
方法が開示されている。
クス吹き込み用配管の詰まりや摩耗を防止する目的でＣ
ａＯ，ＭｇＯ系フラックスと微粉炭を混合して吹き込む
方法が開示されている。
【０００４】また、高炉１基あたりの出銑比の向上と燃
料比の低減を目的として、予備還元した鉄鉱石など還元
率６０％以上の鉄含有粉体を微粉炭とともに羽口から高
炉に吹き込む方法は、例えば本願出願人の先願になる特
願平０４−３５０２２１に記載されている。
料比の低減を目的として、予備還元した鉄鉱石など還元
率６０％以上の鉄含有粉体を微粉炭とともに羽口から高
炉に吹き込む方法は、例えば本願出願人の先願になる特
願平０４−３５０２２１に記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６１−２６
１４０８の方法は、鉄源のほとんど全量を高炉の炉頂か
ら装入する塊鉱石や焼結鉱によってまかなう通常の高炉
操業法において、溶銑の成分調整のために羽口よりフラ
ックス吹き込みを行うものであり、また特開平３−１９
１００９の方法も同様の高炉操業法において、配管の詰
まりや摩耗を防止する目的でフラックスに微粉炭を混合
して羽口より吹き込みを行うものであるので、羽口から
相当量の鉄源を炉内に入れることは意図していないとい
う問題点がある。一方、特願平０４−３５０２２１の方
法は高炉１基あたりの出銑比の向上と燃料比の低減を目
的として還元率６０％以上の鉄含有粉体を微粉炭ととも
に羽口から高炉に吹き込む方法、すなわち相当量の鉄源
を羽口から炉内に入れることを意図したものであるが、
還元率６０％以上の粉鉱石は、相当量の粉状固体鉄を含
むＦｅ，ＦｅＯ，脈石の混合物である。この粉体は還元
率の低い粉鉱石すなわちＦｅの含有量が低く酸化物が主
体の鉱石に比べて融点が高いため、羽口から吹き込まれ
た際に容易に溶解せず粉の状態で飛散し、炉芯に侵入す
るなどして操業に悪影響を与えることがある。
１４０８の方法は、鉄源のほとんど全量を高炉の炉頂か
ら装入する塊鉱石や焼結鉱によってまかなう通常の高炉
操業法において、溶銑の成分調整のために羽口よりフラ
ックス吹き込みを行うものであり、また特開平３−１９
１００９の方法も同様の高炉操業法において、配管の詰
まりや摩耗を防止する目的でフラックスに微粉炭を混合
して羽口より吹き込みを行うものであるので、羽口から
相当量の鉄源を炉内に入れることは意図していないとい
う問題点がある。一方、特願平０４−３５０２２１の方
法は高炉１基あたりの出銑比の向上と燃料比の低減を目
的として還元率６０％以上の鉄含有粉体を微粉炭ととも
に羽口から高炉に吹き込む方法、すなわち相当量の鉄源
を羽口から炉内に入れることを意図したものであるが、
還元率６０％以上の粉鉱石は、相当量の粉状固体鉄を含
むＦｅ，ＦｅＯ，脈石の混合物である。この粉体は還元
率の低い粉鉱石すなわちＦｅの含有量が低く酸化物が主
体の鉱石に比べて融点が高いため、羽口から吹き込まれ
た際に容易に溶解せず粉の状態で飛散し、炉芯に侵入す
るなどして操業に悪影響を与えることがある。
【０００６】本発明は、出銑比の向上と燃料比の低減を
図るため相当量の鉄源を羽口から炉内に入れる操業にお
いて、炉芯内への未溶解粉鉱石の蓄積を防止し生産性を
向上させる高炉への粉体吹き込み方法を提供することを
目的とする。
図るため相当量の鉄源を羽口から炉内に入れる操業にお
いて、炉芯内への未溶解粉鉱石の蓄積を防止し生産性を
向上させる高炉への粉体吹き込み方法を提供することを
目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、還元率６０％
以上の粉鉱石またはダスト等の鉄含有粉体を、その脈石
などの不純物組成に応じて混合割合を制御したフラック
スと共に高炉羽口より吹き込むことにより、混合粉体の
融点を低下せしめて高炉内に吹き込まれてからの溶解を
促進することを特徴とする。すなわち、本発明の要旨と
するところは、鉄または酸化鉄を除いた不純物成分のう
ち６０％以上がＳｉＯ2 およびＡｌ2 Ｏ3 から成る還元
率６０％以上の鉄含有粉体を微粉炭とともに高炉へ吹き
込む操業方法において、造滓剤としてＣａＯおよびＣａ
ＣＯ3 を７０％以上含有するスラックスを用い、ＣａＯ
−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元系の酸化物の状態図より、
前記鉄含有粉体中のＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯとフ
ラックス中のＣａＯ，ＣａＣＯ3 の混合物の融点が最低
となるフラックスの混合割合を見出し、フラックスを前
記鉄含有粉体に対してその最適点±２０重量％以内の割
合で混合した混合粉体５０〜３００ｋｇ／ｔ溶銑を、微
粉炭５０〜２５０ｋｇ／ｔ溶銑とともに、前記粉体と微
粉炭の重量比が０．２〜１．２となるように高炉羽口よ
り炉内に吹き込むことにある。
以上の粉鉱石またはダスト等の鉄含有粉体を、その脈石
などの不純物組成に応じて混合割合を制御したフラック
スと共に高炉羽口より吹き込むことにより、混合粉体の
融点を低下せしめて高炉内に吹き込まれてからの溶解を
促進することを特徴とする。すなわち、本発明の要旨と
するところは、鉄または酸化鉄を除いた不純物成分のう
ち６０％以上がＳｉＯ2 およびＡｌ2 Ｏ3 から成る還元
率６０％以上の鉄含有粉体を微粉炭とともに高炉へ吹き
込む操業方法において、造滓剤としてＣａＯおよびＣａ
ＣＯ3 を７０％以上含有するスラックスを用い、ＣａＯ
−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元系の酸化物の状態図より、
前記鉄含有粉体中のＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯとフ
ラックス中のＣａＯ，ＣａＣＯ3 の混合物の融点が最低
となるフラックスの混合割合を見出し、フラックスを前
記鉄含有粉体に対してその最適点±２０重量％以内の割
合で混合した混合粉体５０〜３００ｋｇ／ｔ溶銑を、微
粉炭５０〜２５０ｋｇ／ｔ溶銑とともに、前記粉体と微
粉炭の重量比が０．２〜１．２となるように高炉羽口よ
り炉内に吹き込むことにある。
【０００８】
【作用】高炉羽口から吹き込まれた鉄含有粉体はレース
ウェイを通って炉芯部に流入する。鉄含有粉体の還元率
が低い場合、固体Ｆｅは少なく鉄成分の多くはＦｅＯま
たはＦｅ2 Ｏ3 の形で存在し、これら酸化物は通常不純
物の主成分であるＳｉＯ2 やＡｌ2 Ｏ3 等の酸化物と融
点の低い化合物をつくりやすい。これに対して鉄含有粉
体が還元率６０％以上の粉鉱石またはダスト等である場
合、該粉体は固体Ｆｅ，ＦｅＯおよび不純物の混合物で
ある。この粉体を高炉羽口より炉内に吹き込んだ場合、
容易に溶解せず粉の状態で飛散し、炉芯に侵入するなど
して操業に悪影響を与える場合がある。しかるにＣａＯ
またはＣａＣＯ3 を７０％以上含有するフラックスを還
元率６０％以上の鉄含有粉体に混合して高炉羽口より吹
き込むならば、鉄含有粉体中の不純物とフラックスが低
融点の化合物をつくるため、炉内で容易に溶融して粉の
状態で炉芯に滞留することを回避できる。ＣａＣＯ3は
炉内でＣＯ2 を放出してＣａＯとなるのでＣａＯに換算
できる。
ウェイを通って炉芯部に流入する。鉄含有粉体の還元率
が低い場合、固体Ｆｅは少なく鉄成分の多くはＦｅＯま
たはＦｅ2 Ｏ3 の形で存在し、これら酸化物は通常不純
物の主成分であるＳｉＯ2 やＡｌ2 Ｏ3 等の酸化物と融
点の低い化合物をつくりやすい。これに対して鉄含有粉
体が還元率６０％以上の粉鉱石またはダスト等である場
合、該粉体は固体Ｆｅ，ＦｅＯおよび不純物の混合物で
ある。この粉体を高炉羽口より炉内に吹き込んだ場合、
容易に溶解せず粉の状態で飛散し、炉芯に侵入するなど
して操業に悪影響を与える場合がある。しかるにＣａＯ
またはＣａＣＯ3 を７０％以上含有するフラックスを還
元率６０％以上の鉄含有粉体に混合して高炉羽口より吹
き込むならば、鉄含有粉体中の不純物とフラックスが低
融点の化合物をつくるため、炉内で容易に溶融して粉の
状態で炉芯に滞留することを回避できる。ＣａＣＯ3は
炉内でＣＯ2 を放出してＣａＯとなるのでＣａＯに換算
できる。
【０００９】鉄含有粉体中の不純物の割合と組成は原料
によって異なるため、鉄含有粉体の成分分析値と例えば
「ＰＨＡＳＥ ＤＩＡＧＲＡＭＳ ＦＯＲ ＣＥＲＡＭ
ＩＳＴＳ」（ＴＨＥ ＡＭＥＲＩＣＡＮ ＣＥＲＡＭＩ
Ｃ ＳＯＣＩＥＴＹ，ＩＮＣ．；１９６４）のＰ．２１
９に記載されているＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元
系の酸化物の状態図を用いて、状態図中で融点が最も低
くなるような粉体とフラックスの混合比を見出し、フラ
ックスをこの混合比に近くなるように粉体に配合すれ
ば、炉芯への粉体侵入などの操業への悪影響を回避しつ
つ鉄含有粉体と微粉炭を多量に吹き込むことができる。
によって異なるため、鉄含有粉体の成分分析値と例えば
「ＰＨＡＳＥ ＤＩＡＧＲＡＭＳ ＦＯＲ ＣＥＲＡＭ
ＩＳＴＳ」（ＴＨＥ ＡＭＥＲＩＣＡＮ ＣＥＲＡＭＩ
Ｃ ＳＯＣＩＥＴＹ，ＩＮＣ．；１９６４）のＰ．２１
９に記載されているＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元
系の酸化物の状態図を用いて、状態図中で融点が最も低
くなるような粉体とフラックスの混合比を見出し、フラ
ックスをこの混合比に近くなるように粉体に配合すれ
ば、炉芯への粉体侵入などの操業への悪影響を回避しつ
つ鉄含有粉体と微粉炭を多量に吹き込むことができる。
【００１０】鉄含有粉体には通常ＭｇＯ，ＴｉＯ2 など
ＳｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ3 以外の不純物成分が含まれている
が、ＳｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ3 が不純物中の６０％以上を占
めれば、その他の不純物は酸化物系化合物の融点を低く
する方向に働き、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元系
の状態図から求めた融点が、最低となる組成を大きな誤
差なく用いることができる。また、フラックス中にＣａ
Ｏ，ＣａＣＯ3 以外に成分がふくまれている場合も同様
であり、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元系の状態図
から求めた融点が最低となる組成の信頼性を保つため、
フラックスはその中のＣａＯ，ＣａＣＯ3 が７０％以上
であるものを用いる。
ＳｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ3 以外の不純物成分が含まれている
が、ＳｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ3 が不純物中の６０％以上を占
めれば、その他の不純物は酸化物系化合物の融点を低く
する方向に働き、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元系
の状態図から求めた融点が、最低となる組成を大きな誤
差なく用いることができる。また、フラックス中にＣａ
Ｏ，ＣａＣＯ3 以外に成分がふくまれている場合も同様
であり、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元系の状態図
から求めた融点が最低となる組成の信頼性を保つため、
フラックスはその中のＣａＯ，ＣａＣＯ3 が７０％以上
であるものを用いる。
【００１１】フラックスの混合割合は設備制約、生成す
る溶銑成分およびスラグ組成の調整などにより最適点か
らずらすこともありうるが、化合物の融点を低く保つと
いう観点から変動範囲は最適点±２０％とする。鉄含有
粉体の還元率が６０％未満である場合、鉄含有粉体中の
主成分は酸化鉄すなわちＦｅＯまたはＦｅ2 Ｏ3 である
ため、羽口から高炉内に吹き込まれると還元率６０％以
上の鉄含有粉体に比べて酸化鉄を還元するために多くの
熱が必要であり、熱的な負荷の問題から吹き込み可能量
が還元率が６０％以上の鉄含有粉体に比べて少ないとい
う問題点があり、また、粉体中のＦｅが少なくＦｅＯ，
Ｆｅ2 Ｏ3 が多いことから酸化物系化合物の融点自体も
低く、炉芯への未溶解粉体の蓄積の問題は少ないので、
ＣａＯ系フラックスを吹き込み酸化物系化合物の融点を
下げる必要もない。
る溶銑成分およびスラグ組成の調整などにより最適点か
らずらすこともありうるが、化合物の融点を低く保つと
いう観点から変動範囲は最適点±２０％とする。鉄含有
粉体の還元率が６０％未満である場合、鉄含有粉体中の
主成分は酸化鉄すなわちＦｅＯまたはＦｅ2 Ｏ3 である
ため、羽口から高炉内に吹き込まれると還元率６０％以
上の鉄含有粉体に比べて酸化鉄を還元するために多くの
熱が必要であり、熱的な負荷の問題から吹き込み可能量
が還元率が６０％以上の鉄含有粉体に比べて少ないとい
う問題点があり、また、粉体中のＦｅが少なくＦｅＯ，
Ｆｅ2 Ｏ3 が多いことから酸化物系化合物の融点自体も
低く、炉芯への未溶解粉体の蓄積の問題は少ないので、
ＣａＯ系フラックスを吹き込み酸化物系化合物の融点を
下げる必要もない。
【００１２】羽口より微粉炭を吹き込んでいる操業にお
いてはレースウェイ近傍で微粉炭が燃焼するため、この
熱燃焼によって、還元に要するエネルギーが少ない高還
元率の鉄含有粉体を相当量同時に吹き込むことができる
が、これに合わせて相当量のフラックスを予め混合して
吹き込むならば、鉄含有粉体中の不純物の炉内での溶融
を促進して操業に問題なく容易に多量の鉄含有粉体を炉
内に吹き込むことができる。この場合鉄含有粉体とフラ
ックスの混合物の吹き込み量は微粉炭の吹き込み量に合
わせて増加でき、鉄含有粉体の還元率が高いほど吹き込
み量を多くすることができる。微粉炭および混合粉体の
吹き込み量は、生産性の向上と燃料比の低減を達成しつ
つ、高炉下部の熱的な負荷から考えて操業可能な範囲と
して、微粉炭５０〜２５０ｋｇ／ｔ溶銑、混合粉体５０
〜３００ｋｇ／ｔ溶銑、混合粉体／微粉炭の比０．２〜
１．２とする。ただし、混合粉体の吹き込み量を多くす
るほど鉄含有粉体の還元率は高いことが好ましく、例え
ば微粉炭２００ｋｇ／ｔ溶銑を吹き込んでいる高炉にお
いては、混合粉体を１００，２００，３００ｋｇ／ｔ溶
銑吹き込むためには還元率はそれぞれ６０，８０，９０
％以上であることが望ましい。
いてはレースウェイ近傍で微粉炭が燃焼するため、この
熱燃焼によって、還元に要するエネルギーが少ない高還
元率の鉄含有粉体を相当量同時に吹き込むことができる
が、これに合わせて相当量のフラックスを予め混合して
吹き込むならば、鉄含有粉体中の不純物の炉内での溶融
を促進して操業に問題なく容易に多量の鉄含有粉体を炉
内に吹き込むことができる。この場合鉄含有粉体とフラ
ックスの混合物の吹き込み量は微粉炭の吹き込み量に合
わせて増加でき、鉄含有粉体の還元率が高いほど吹き込
み量を多くすることができる。微粉炭および混合粉体の
吹き込み量は、生産性の向上と燃料比の低減を達成しつ
つ、高炉下部の熱的な負荷から考えて操業可能な範囲と
して、微粉炭５０〜２５０ｋｇ／ｔ溶銑、混合粉体５０
〜３００ｋｇ／ｔ溶銑、混合粉体／微粉炭の比０．２〜
１．２とする。ただし、混合粉体の吹き込み量を多くす
るほど鉄含有粉体の還元率は高いことが好ましく、例え
ば微粉炭２００ｋｇ／ｔ溶銑を吹き込んでいる高炉にお
いては、混合粉体を１００，２００，３００ｋｇ／ｔ溶
銑吹き込むためには還元率はそれぞれ６０，８０，９０
％以上であることが望ましい。
【００１３】
【実施例】循環流動層によって粉鉄鉱石を予備還元して
得られた表１にその組成を示す鉄含有粉体（還元率８５
％の予備還元鉱石；以下粉体Ｆと呼ぶ）を高炉に吹き込
む際に、以下のごとく本発明の方法によって計算した量
のフラックスを混合して、さらに微粉炭とともに高炉羽
口より吹き込んだ。すなわち、粉体Ｆにおいて、ＳｉＯ
2 とＡｌ2 Ｏ3 の合計に対するＳｉＯ2 の割合は６７．
８％，Ａｌ2 Ｏ3 の割合は３２．２％である。ＳｉＯ2
６７．８％，Ａｌ2 Ｏ3 ３２．２％の混合物は図１に示
すＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元系の酸化物の状態
図中のＢ点に相当する。ＳｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ3 をこの比
に保ったままＣａＯを混合すると、その混合物はＣａＯ
の混合割合に応じて図１の状態図中で線分ＡＢ上を移動
していく。Ａ点は１００％ＣａＯに相当する。
得られた表１にその組成を示す鉄含有粉体（還元率８５
％の予備還元鉱石；以下粉体Ｆと呼ぶ）を高炉に吹き込
む際に、以下のごとく本発明の方法によって計算した量
のフラックスを混合して、さらに微粉炭とともに高炉羽
口より吹き込んだ。すなわち、粉体Ｆにおいて、ＳｉＯ
2 とＡｌ2 Ｏ3 の合計に対するＳｉＯ2 の割合は６７．
８％，Ａｌ2 Ｏ3 の割合は３２．２％である。ＳｉＯ2
６７．８％，Ａｌ2 Ｏ3 ３２．２％の混合物は図１に示
すＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元系の酸化物の状態
図中のＢ点に相当する。ＳｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ3 をこの比
に保ったままＣａＯを混合すると、その混合物はＣａＯ
の混合割合に応じて図１の状態図中で線分ＡＢ上を移動
していく。Ａ点は１００％ＣａＯに相当する。
【００１４】
【表１】
【００１５】この状態図から線分ＡＢ上の混合物の融点
は図２のように描くことができる。このグラフ中で融点
が最低になるのはＰ点であり，組成はＡ３８．４％，Ｂ
６１．６％である。この組成になるのは重量比で粉体Ｆ
１００に対してＣａＯ７．３３であるが、粉体Ｆ中にも
０．１７のＣａＯが含まれているためフラックス中のＣ
ａＯは７．１６が最適値となる。この混合物の融点は約
１２７０であるが、実際には粉体Ｆ中にはＭｇＯ，Ｆｅ
Ｏ等の成分も含まれるためこれを勘案すれば粉体Ｆとフ
ラックスの混合物の融点はさらに低くなる。また、フラ
ックスの混合割合を最適値±２０％以内の範囲にとれ
ば、図２中でＱ点とＲ点の間が相当することになる。こ
の計算結果に基づいて、粉体ＦとＣａＯを主成分とする
フラックスを、粉体Ｆ：ＣａＯ＝１４：１となるように
混合し、粉体Ｆ１００ｋｇ／ｔ溶銑相当を、微粉炭２０
０ｋｇ／ｔ溶銑とともに高炉羽口から炉内に吹き込ん
だ。この吹き込みにより、特に炉下部不活性などの悪影
響を生ずることなく順調に操業でき、還元鉱石吹き込み
の効果として粉体Ｆとフラックスの吹き込みを行わない
場合に比べて単位時間あたり８％の出銑量の上昇を達成
することができた。
は図２のように描くことができる。このグラフ中で融点
が最低になるのはＰ点であり，組成はＡ３８．４％，Ｂ
６１．６％である。この組成になるのは重量比で粉体Ｆ
１００に対してＣａＯ７．３３であるが、粉体Ｆ中にも
０．１７のＣａＯが含まれているためフラックス中のＣ
ａＯは７．１６が最適値となる。この混合物の融点は約
１２７０であるが、実際には粉体Ｆ中にはＭｇＯ，Ｆｅ
Ｏ等の成分も含まれるためこれを勘案すれば粉体Ｆとフ
ラックスの混合物の融点はさらに低くなる。また、フラ
ックスの混合割合を最適値±２０％以内の範囲にとれ
ば、図２中でＱ点とＲ点の間が相当することになる。こ
の計算結果に基づいて、粉体ＦとＣａＯを主成分とする
フラックスを、粉体Ｆ：ＣａＯ＝１４：１となるように
混合し、粉体Ｆ１００ｋｇ／ｔ溶銑相当を、微粉炭２０
０ｋｇ／ｔ溶銑とともに高炉羽口から炉内に吹き込ん
だ。この吹き込みにより、特に炉下部不活性などの悪影
響を生ずることなく順調に操業でき、還元鉱石吹き込み
の効果として粉体Ｆとフラックスの吹き込みを行わない
場合に比べて単位時間あたり８％の出銑量の上昇を達成
することができた。
【００１６】
【発明の効果】本発明によって以下の効果を奏する。
（１）高還元率の予備還元鉱石やダスト等の鉄含有粉体
中の不純物の融点がフラックス混合により低下するの
で、羽口より吹き込まれた後高炉内で容易に溶融して液
体状のフラグとなり、フラグの流動性が向上して炉芯の
通気・通液性が保たれて伝熱が良好に行われる。（２）
羽口より微粉炭吹き込みを行う高炉操業において、高還
元率の鉄含有粉体を、炉下部での固体粉の蓄積など操業
への悪影響を与えることなしに多量に高炉羽口より吹き
込んで生産性を向上させることができる。
（１）高還元率の予備還元鉱石やダスト等の鉄含有粉体
中の不純物の融点がフラックス混合により低下するの
で、羽口より吹き込まれた後高炉内で容易に溶融して液
体状のフラグとなり、フラグの流動性が向上して炉芯の
通気・通液性が保たれて伝熱が良好に行われる。（２）
羽口より微粉炭吹き込みを行う高炉操業において、高還
元率の鉄含有粉体を、炉下部での固体粉の蓄積など操業
への悪影響を与えることなしに多量に高炉羽口より吹き
込んで生産性を向上させることができる。
【図１】ＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元系状態図
【図２】図１の状態図中の線分ＡＢ上の混合物の融点を
示す図
示す図
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年８月１８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】羽口より微粉炭を吹き込んでいる操業にお
いてはレースウェイ近傍で微粉炭が燃焼するため、この
燃焼熱によって、還元に要するエネルギーが少ない高還
元率の鉄含有粉体を相当量同時に吹き込むことができる
が、これに合わせて相当量のフラックスを予め混合して
吹き込むならば、鉄含有粉体中の不純物の炉内での溶融
を促進して操業に問題なく容易に多量の鉄含有粉体を炉
内に吹き込むことができる。この場合鉄含有粉体とフラ
ックスの混合物の吹き込み量は微粉炭の吹き込み量に合
わせて増加でき、鉄含有粉体の還元率が高いほど吹き込
み量を多くすることができる。微粉炭および混合粉体の
吹き込み量は、生産性の向上と燃料比の低減を達成しつ
つ、高炉下部の熱的な負荷から考えて操業可能な範囲と
して、微粉炭５０〜２５０ｋｇ／ｔ溶銑、混合粉体５０
〜３００ｋｇ／ｔ溶銑、混合粉体／微粉炭の比０．２〜
１．２とする。ただし、混合粉体の吹き込み量を多くす
るほど鉄含有粉体の還元率は高いことが好ましく、例え
ば微粉炭２００ｋｇ／ｔ溶銑を吹き込んでいる高炉にお
いては、混合粉体を１００，２００，３００ｋｇ／ｔ溶
銑吹き込むためには還元率はそれぞれ６０，８０，９０
％以上であることが望ましい。
いてはレースウェイ近傍で微粉炭が燃焼するため、この
燃焼熱によって、還元に要するエネルギーが少ない高還
元率の鉄含有粉体を相当量同時に吹き込むことができる
が、これに合わせて相当量のフラックスを予め混合して
吹き込むならば、鉄含有粉体中の不純物の炉内での溶融
を促進して操業に問題なく容易に多量の鉄含有粉体を炉
内に吹き込むことができる。この場合鉄含有粉体とフラ
ックスの混合物の吹き込み量は微粉炭の吹き込み量に合
わせて増加でき、鉄含有粉体の還元率が高いほど吹き込
み量を多くすることができる。微粉炭および混合粉体の
吹き込み量は、生産性の向上と燃料比の低減を達成しつ
つ、高炉下部の熱的な負荷から考えて操業可能な範囲と
して、微粉炭５０〜２５０ｋｇ／ｔ溶銑、混合粉体５０
〜３００ｋｇ／ｔ溶銑、混合粉体／微粉炭の比０．２〜
１．２とする。ただし、混合粉体の吹き込み量を多くす
るほど鉄含有粉体の還元率は高いことが好ましく、例え
ば微粉炭２００ｋｇ／ｔ溶銑を吹き込んでいる高炉にお
いては、混合粉体を１００，２００，３００ｋｇ／ｔ溶
銑吹き込むためには還元率はそれぞれ６０，８０，９０
％以上であることが望ましい。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】この状態図から線分ＡＢ上の混合物の融点
は図２のように描くことができる。このグラフ中で融点
が最低になるのはＰ点であり，組成はＡ３８．４％，Ｂ
６１．６％である。この組成になるのは重量比で粉体Ｆ
１００に対してＣａＯ７．３３であるが、粉体Ｆ中にも
０．１７のＣａＯが含まれているためフラックス中のＣ
ａＯは７．１６が最適値となる。この混合物の融点は約
１２７０℃であるが、実際には粉体Ｆ中にはＭｇＯ，Ｆ
ｅＯ等の成分も含まれるためこれを勘案すれば粉体Ｆと
フラックスの混合物の融点はさらに低くなる。また、フ
ラックスの混合割合を最適値±２０％以内の範囲にとれ
ば、図２中でＱ点とＲ点の間が相当することになる。こ
の計算結果に基づいて、粉体ＦとＣａＯを主成分とする
フラックスを、粉体Ｆ：ＣａＯ＝１４：１となるように
混合し、粉体Ｆ１００ｋｇ／ｔ溶銑相当を、微粉炭２０
０ｋｇ／ｔ溶銑とともに高炉羽口から炉内に吹き込ん
だ。この吹き込みにより、特に炉下部不活性などの悪影
響を生ずることなく順調に操業でき、還元鉱石吹き込み
の効果として粉体Ｆとフラックスの吹き込みを行わない
場合に比べて単位時間あたり８％の出銑量の上昇を達成
することができた。
は図２のように描くことができる。このグラフ中で融点
が最低になるのはＰ点であり，組成はＡ３８．４％，Ｂ
６１．６％である。この組成になるのは重量比で粉体Ｆ
１００に対してＣａＯ７．３３であるが、粉体Ｆ中にも
０．１７のＣａＯが含まれているためフラックス中のＣ
ａＯは７．１６が最適値となる。この混合物の融点は約
１２７０℃であるが、実際には粉体Ｆ中にはＭｇＯ，Ｆ
ｅＯ等の成分も含まれるためこれを勘案すれば粉体Ｆと
フラックスの混合物の融点はさらに低くなる。また、フ
ラックスの混合割合を最適値±２０％以内の範囲にとれ
ば、図２中でＱ点とＲ点の間が相当することになる。こ
の計算結果に基づいて、粉体ＦとＣａＯを主成分とする
フラックスを、粉体Ｆ：ＣａＯ＝１４：１となるように
混合し、粉体Ｆ１００ｋｇ／ｔ溶銑相当を、微粉炭２０
０ｋｇ／ｔ溶銑とともに高炉羽口から炉内に吹き込ん
だ。この吹き込みにより、特に炉下部不活性などの悪影
響を生ずることなく順調に操業でき、還元鉱石吹き込み
の効果として粉体Ｆとフラックスの吹き込みを行わない
場合に比べて単位時間あたり８％の出銑量の上昇を達成
することができた。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】
【発明の効果】本発明によって以下の効果を奏する。
（１）高還元率の予備還元鉱石やダスト等の鉄含有粉体
中の不純物の融点がフラックス混合により低下するの
で、羽口より吹き込まれた後高炉内で容易に溶融して液
体状のスラグとなり、スラグの流動性が向上して炉芯の
通気・通液性が保たれて伝熱が良好に行われる。（２）
羽口より微粉炭吹き込みを行う高炉操業において、高還
元率の鉄含有粉体を、炉下部での固体粉の蓄積など操業
への悪影響を与えることなしに多量に高炉羽口より吹き
込んで生産性を向上させることができる。
（１）高還元率の予備還元鉱石やダスト等の鉄含有粉体
中の不純物の融点がフラックス混合により低下するの
で、羽口より吹き込まれた後高炉内で容易に溶融して液
体状のスラグとなり、スラグの流動性が向上して炉芯の
通気・通液性が保たれて伝熱が良好に行われる。（２）
羽口より微粉炭吹き込みを行う高炉操業において、高還
元率の鉄含有粉体を、炉下部での固体粉の蓄積など操業
への悪影響を与えることなしに多量に高炉羽口より吹き
込んで生産性を向上させることができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 鉄または酸化鉄を除いた不純物成分のう
ち６０％以上がＳｉＯ2 およびＡｌ2 Ｏ3 から成る還元
率６０％以上の鉄含有粉体を微粉炭とともに高炉へ吹き
込む操業方法において、造滓剤としてＣａＯおよびＣａ
ＣＯ3 を７０％以上含有するフラックスを用い、ＣａＯ
−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 ３元系の酸化物の状態図より、
前記鉄含有粉体中のＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯとフ
ラックス中のＣａＯ，ＣａＣＯ3 の混合物の融点が最低
となるフラックスの混合割合を見出し、フラックスを前
記鉄含有粉体に対してその最適点±２０重量％以内の割
合で混合した混合粉体５０〜３００ｋｇ／ｔ溶銑を、微
粉炭５０〜２５０ｋｇ／ｔ溶銑とともに、前記粉体と微
粉炭の重量比が０．２〜１．２となるように高炉羽口よ
り炉内に吹き込むことを特徴とする高炉への粉体吹き込
み方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13924893A JPH06330114A (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | 高炉への粉体吹き込み方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13924893A JPH06330114A (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | 高炉への粉体吹き込み方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06330114A true JPH06330114A (ja) | 1994-11-29 |
Family
ID=15240901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13924893A Pending JPH06330114A (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | 高炉への粉体吹き込み方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06330114A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT403928B (de) * | 1996-09-17 | 1998-06-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von verbrennungsrückständen |
| AT403927B (de) * | 1996-09-17 | 1998-06-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von verbrennungsrückständen |
| US6039787A (en) * | 1996-09-17 | 2000-03-21 | "Holderbahk" Financiere Glarus AG | Process for reclaiming combustion residues |
| CN104619866A (zh) * | 2012-10-09 | 2015-05-13 | 三菱重工业株式会社 | 高炉喷吹煤的制备方法 |
| JP2015155569A (ja) * | 2014-02-21 | 2015-08-27 | 三菱重工業株式会社 | 高炉吹込み炭の調製方法、高炉吹込み炭およびその利用方法 |
-
1993
- 1993-05-19 JP JP13924893A patent/JPH06330114A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT403928B (de) * | 1996-09-17 | 1998-06-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von verbrennungsrückständen |
| AT403927B (de) * | 1996-09-17 | 1998-06-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von verbrennungsrückständen |
| US6039787A (en) * | 1996-09-17 | 2000-03-21 | "Holderbahk" Financiere Glarus AG | Process for reclaiming combustion residues |
| CN104619866A (zh) * | 2012-10-09 | 2015-05-13 | 三菱重工业株式会社 | 高炉喷吹煤的制备方法 |
| US9605225B2 (en) | 2012-10-09 | 2017-03-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method for preparing blast furnace blow-in coal |
| JP2015155569A (ja) * | 2014-02-21 | 2015-08-27 | 三菱重工業株式会社 | 高炉吹込み炭の調製方法、高炉吹込み炭およびその利用方法 |
| WO2015125360A1 (ja) * | 2014-02-21 | 2015-08-27 | 三菱重工業株式会社 | 高炉吹込み炭の調製方法、高炉吹込み炭およびその利用方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020108 |