JPH03198961A - 連続鋳造用モールドパウダ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野コ この発明は、連続鋳造の際にモールド内に添加するため
のパウダで、とくに中炭素鋼の連続鋳造に好適な連続鋳
造用モールドパウダに関するものである。

［従来の技術］ モールドパウダは、例えば鋼の連続鋳造中にモールド内
に添加されると溶鋼表面でスラグ化し、■モールド内溶
鯛表面の酸化防止、■モールド内溶鋼表面の保温、■モ
ールドと鋳片間の潤滑、■浮上介在物の迅速溶解、など
の働きをする。パウダのこのような働きによって、鋳片
表面欠陥の防止や安定した操業が図られる。

この種の一般的なパウダは、主成分としてのＣａｂ、５
ｉｎｓ、Ａ１＊Ｏｓなどの金属酸化物からなるスラブ基
材のほか、Ｎａ＊Ｏｓフッ化物などの融剤、Ｂ、０．な
どの粘度調整剤、カーボン（溶融速度調整剤）などから
構成されている。

ところで、炭素含有量が０．１％前後（通常０．０７〜
０．２％）のいわゆる中炭素鋼は、モールド内での凝固
が極めて不均一になるという傾向が強い。

これは、炭素含有量が０．１％付近では、凝固途中で包
晶反応が関与して、極めて早期からモールドと鋳片間に
不均一な隙間ができるからであ・る。このため、鋳片の
表面に縦割れが発生し易いという問題点があった。

従来、上記のような縦割れの発生を防止するためのモー
ルドパウダとして、その凝固温度を一般的なパウダの凝
固温度（通常、１０００℃前後）よりも高めたものが開
発されている。このパウダは、Ｃａｂ／５ｉｆｔ比（塩
基度と゛もいう）を高めることによって凝固温度を高め
、モールド内での溶鋼の均一冷却効果および緩冷却効果
の向上を図ったものである。

その他の先行技術としては、特公昭５７−２６１８３号
公報に記載の顆粒状整層溶解パウダがある。

［発明が解決しようとする課題］ 上記した凝固温度を高めたモールドパウダを使用すれば
、鋳片の縦割れはかなり改善される。

しかしながら、上記モールドパウダは、凝固温度を高め
るのにＣａＯ／ＳｉＯ２比を高くする方法が採られてい
るため、パウダのガラス化が悪化、いいかえればパウダ
が凝固して形成されるスラグフィルム（パウダフィルム
）の結晶率が高くなり、その結果、この凝固フィルム層
の粘弾性が低下しパウダ自体の潤滑性が減少して、鋳片
の拘束性ブレークアウトが発生するおそれがあった。

なお、上記公報に記載の顆粒状整層溶解パウダは、その
溶解が下部から上部にわたり整層状に順に行われるよう
にして、モールドと凝固シェルとの間へのパウダの流れ
を均一化および安定化させるもので、上記した中炭素鋼
の縦割れの発生を多少は低減できるとしても、防止でき
るほどのものではなかった。

この発明は上述の点に鑑みなされたもので、熱間圧延鋼
板を得るためのとくに縦割れ感受性の強い中炭素鋼の安
定した連続鋳造に好適で、鋳片の表面欠陥を防止できる
連続鋳造用モールドパウダを提供することを目的として
いる。

［課題を解決するための手段］ 上記した目的を達成するためにこの発明の連続鋳造用モ
ールドパウダは、ＺｒＬかＣｅＯ２の一方又は両者の混
合物を１〜７重量％含有させ、ＣａＯ／Ｓｉ帆比（重量
％比）を０．８〜１．１の範囲に設定している。なお、
本発明のモールドパウダには、上記ＣａｂＳＳｉＯｙな
どのスラグ基材のほか、アルカリ金属又はアルカリ土類
金属のフッ化物、炭酸塩などの融剤、骨材カーボンなど
が適宜混合される。またその形態は、粉末状あるいはバ
インダー添加による顆粒状である。

［作用コ 上記した構成を有する本発明の連続鋳造用モールドパウ
ダは、その凝固温度を上昇させる割合に比べて結晶率を
上昇させる割合が非常に低いという性状をもつ上記Ｚｒ
０ｅ　（酸化ジルコニウム）又はＣｅＯ２　（酸化セリ
ウム（■））を適量添加したことにより、その凝固温度
が１２００℃よりも高くなっているので、同温度が１２
００℃以下になると発生し易い鋳片の縦割れが起きない
。また、パウダが凝固した場合の結晶率が５０％よりも
小さくなっているので、同結晶率が５０％以上になると
生じる拘束性ブレークアウトが起こらない。

以下、上記Ｚｒ０ｖ　（又はＣｅＯ２）を添加したこと
による作用効果を第１図および第２図に基づいて更に詳
しく説明する。

第１図はパウダの凝固温度と結晶率に及ぼすＺｒＯ２添
加の影響およびＣａｂ／５ｉｆｔ比の関係を示す線図で
ある。同図中のＡ域は凝固温度１２００℃以下、結晶率
５０％以上で、鋳片の拘束性ブレークアウトおよび縦割
れが共に発生し易い領域、Ｄ域は凝固温度１２００℃以
上、結晶率５０％以上で、拘束性ブレークアウトが発生
し易い領域、Ｃ域は凝固温度１２００℃以下、結晶率５
０％以下で、縦割れが発生し易い領域、Ｄ域は凝固温度
１２００℃以上、結晶率５０％以下で、鋳片の拘束性ブ
レークアウトおよび縦割れが共に発生しない領域である
。つまり、図中のＤ域の範囲内に収まるようにパウダの
凝固温度および結晶率を設定すればよいということがわ
かる。

しかし、ＺｒＯ２およびＣｅＯ２のいずれも含有しない
従来の一般的なパウダの場合は、Ｃａｂ／５ｉｆｔ比を
１．２前後に設定することによって前記り域内に一応収
めることができるが、その凝固温度は１２００℃に、ま
た結晶率は５０％にそれぞれ近接しており、鋳片が拘束
性ブレークアウトおよび縦割れを起こすおそれがある。

しかもＣａｂ／５ｉｎｓ比が１．２５以上になると、結
晶率が５０％を超えるので、拘束性ブレークアウトが発
生する。このため、Ｃａｂ／５ｉｆｔ比だけを調整する
ことによって前記り域内に収めるのは非常に困鯖である
。

それに比べて本発明のパウダでは、Ｃａｂ／５ｉｆｔを
例えば１．１に設定したうえ、ＺｒＯ２を適量（１〜７
重量％）添加することによりＤ域内に収めている。本発
明のパウダでは、ＺｒＯ，の添加量に幅があるためその
調整が容易であり、また第１図からも明らかなように、
ＺｒＯ２の添加量を例えば２〜５重量重量％口設定する
ことにより、凝固温度が１２００℃をかなり上回り、か
つ結晶率も５０％をかなり下回るので、拘束性ブレーク
アウトおよび縦割れの発生が確実に阻止される。

第２図はＣａｂ／５ｉｆｔ比が０．７．０．８．１．１
．１．２におけるパウダの凝固温度と結晶率に及ぼすＺ
ｒＯ２添加の影響を示す線図である。なお同図中のＡ〜
Ｄ域は第１図のＡ−Ｄ域にそれぞれ共通している。同図
からＣａｂ／５ｉｆｔ比が０．８〜１．１の範囲内で、
かつＺｒ０ｖの添加量が１〜７重量％の範囲内であれば
Ｄ域に収まることが認められる。

なおＺｒＯ，の代わりに、ＣｅＯ２だけあるいはＺｒＯ
２とＣｅＯ，の混合物をモールドパウダに添加しても同
様の作用効果を奏する。

［実施例］ 以下、この発明の連続鋳造用モールドパウダの実施例■
〜■と共に、比較例Ｉ・■および従来例Ｉ・■にかがる
モールドパウダに関してそれらの化学成分、物性、およ
びビームブランク用連続鋳造機およびスラブ用連続鋳造
機で中炭素鋼の連続鋳造に使用して形成された鋳片を比
較した結果を次頁の表に示す。

実施例■〜ｍ＝本発明にかかる好適実施例で、縦割れお
よび拘束性ブレークアウトの発生が全くなく、高品質の
鋳片が得られた。

比較例１：ＺｒＯ２の添加量（含有量）は適量でありが
、Ｃａｂ／Ｓｉｎｇ比が高すぎたために結晶率が５０％
を超え、拘束性ブレークアウトが発生した。

比較例ｎ　：　Ｃａｂ／５ｉｆｔ比は適性範囲内であっ
たが、ＺｒＯ２の含有量が多すぎたために結晶率が５０
％を超え、拘束性ブレークアウトが発生した。

従来例Ｉ：結晶率が低いので拘束性ブレークアウトは発
生しなかったが、凝固温度もやや低いため鋳片の縦割れ
指数が高かった。

従来例ＩＩ　：　ＣａＯ／５ｉＯ−比を高くして凝固温
度を上げているため縦割れ指数は低かったが、結晶率が
高いため拘束性ブレークアウトが発生した。

［発明の効果］ 以上説明したことから明らかなように、この発明の連続
鋳造用モールドパウダは下記の効果がある。

従来のモールドパウダと違って、ＣａＯ／５ｉＯｔ比を
上昇させずに所定の範囲内に保ち、代わりに凝固温度の
上昇に比べて結晶率の上昇割合が低いＺｒＯ，又はＣｅ
Ｏ、を添加したので、モールドパウダの低結晶重化およ
び高凝固温度化が容易かつ確実に達成され、と（に縦割
れが発生し屁い中炭素鋼の連続鋳造においても、拘束性
ブレークアウトが発生するおそれのない安定操業下で、
縦割れの発生がない表面品質の優れた鋳片を得ることが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図はパウダの凝固温度と結晶率に及ぼすＺｒＯ，添
加の影響およびＣａＯ／５ｉＯｔ比の関係を示す線図で
あり、第２図はＣａＯ／５ｉＯｔ比が０．７．０．８．
１．１．１．２におけるパウダの凝固温度と結晶率に及
ぼすＺｒＯ２添加の影響を示す線図である。 特許出願 人

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ＺｒＯ＿２かＣｅＯ＿２の一方又は両者の混合物を１〜
   ７重量％含有し、ＣａＯ／ＳｉＯ＿２比（重量％比）が
   ０．８〜１．１の範囲にあることを特徴とする連続鋳造
   用モールドパウダ。