JPH0985402A - 連続鋳造用モールドパウダー - Google Patents
連続鋳造用モールドパウダーInfo
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- JPH0985402A JPH0985402A JP24947895A JP24947895A JPH0985402A JP H0985402 A JPH0985402 A JP H0985402A JP 24947895 A JP24947895 A JP 24947895A JP 24947895 A JP24947895 A JP 24947895A JP H0985402 A JPH0985402 A JP H0985402A
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- mass
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Abstract
(57)【要約】
【課題】連続鋳造用モールドパウダーの提供。
【解決手段】炭素含有量が0.4 mass％以上の鋼に用いる
パウダーであって、FeO 、NiO 及びCr2O3 の１種もしく
は２種以上を１〜10mass％含有し、塩基度(CaO／SiO2)
が 0.7〜1.1 、凝固温度が1000〜1200℃であるもの。 【効果】鋳片の縦割れ発生率を低減することができる。
パウダーであって、FeO 、NiO 及びCr2O3 の１種もしく
は２種以上を１〜10mass％含有し、塩基度(CaO／SiO2)
が 0.7〜1.1 、凝固温度が1000〜1200℃であるもの。 【効果】鋳片の縦割れ発生率を低減することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造用モ
ールドパウダーに関する。
ールドパウダーに関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造用モールドパウダー（以
下、パウダーと記す）は、石灰質原料を主原料とし、必
要に応じて塩基度調整のためシリカ質原料を加え、さら
に炭酸ナトリウム、蛍石などの凝固点、粘度などの溶融
特性調整材としてのフラックス原料、および溶融速度調
整材としての炭素質原料からなる混合タイプや、炭素質
原料を除く成分の全部もしくは一部を溶解して粉砕した
プリメルト、セミプリメルトタイプなどがある。また、
形状的には、粉末原料を混合した粉末タイプと、さらに
種々の方法で造粒した顆粒タイプとがある。
下、パウダーと記す）は、石灰質原料を主原料とし、必
要に応じて塩基度調整のためシリカ質原料を加え、さら
に炭酸ナトリウム、蛍石などの凝固点、粘度などの溶融
特性調整材としてのフラックス原料、および溶融速度調
整材としての炭素質原料からなる混合タイプや、炭素質
原料を除く成分の全部もしくは一部を溶解して粉砕した
プリメルト、セミプリメルトタイプなどがある。また、
形状的には、粉末原料を混合した粉末タイプと、さらに
種々の方法で造粒した顆粒タイプとがある。
【０００３】パウダーは、モールド（以下、鋳型とも記
す）内に注入された溶鋼表面上に添加され、溶鋼表面上
でスラグ化し、モールド内壁面と凝固シェルとの間の潤
滑作用、モールド内の溶鋼表面の保温作用、溶鋼中から
浮上する介在物の吸収作用、溶鋼表面の酸化防止作用等
の役割を果たしながら消費される。
す）内に注入された溶鋼表面上に添加され、溶鋼表面上
でスラグ化し、モールド内壁面と凝固シェルとの間の潤
滑作用、モールド内の溶鋼表面の保温作用、溶鋼中から
浮上する介在物の吸収作用、溶鋼表面の酸化防止作用等
の役割を果たしながら消費される。
【０００４】パウダーは、その溶解速度、粘性および融
点等の多くの管理要因があり、鋼種、鋳造速度および鋳
片断面形状等によって最適パウダーは異なるため、その
選択は極めて重要である。
点等の多くの管理要因があり、鋼種、鋳造速度および鋳
片断面形状等によって最適パウダーは異なるため、その
選択は極めて重要である。
【０００５】鋳片表面の欠陥、特に鋳片の鋳込み方向に
発生する割れ（縦割れ）を低減するためには、特開平3-
210950号公報にあるように、パウダーに金属粉末を添加
し、その酸化反応による発熱によりパウダーの流動性を
向上させ、均一に鋳型と凝固シェルの間に流入させるこ
とにより、不均一凝固による割れ発生を防ぐ方法があ
る。
発生する割れ（縦割れ）を低減するためには、特開平3-
210950号公報にあるように、パウダーに金属粉末を添加
し、その酸化反応による発熱によりパウダーの流動性を
向上させ、均一に鋳型と凝固シェルの間に流入させるこ
とにより、不均一凝固による割れ発生を防ぐ方法があ
る。
【０００６】特開平3-198961号公報には、パウダー中に
ZrO2もしくはCeO2を１〜７mass％含有させて、結晶化率
を50％以下、凝固温度を1200℃以下にすることにより、
拘束性ブレークアウトを防ぐことができ、かつ縦割れ発
生が阻止されることが示されている。
ZrO2もしくはCeO2を１〜７mass％含有させて、結晶化率
を50％以下、凝固温度を1200℃以下にすることにより、
拘束性ブレークアウトを防ぐことができ、かつ縦割れ発
生が阻止されることが示されている。
【０００７】特開平1-306055号公報には、パウダーを溶
鋼表面に添加する前にあらかじめ 700〜900 ℃に予熱し
ておくことにより、鋳片表面からの抜熱量が低減される
ためにパウダーの流動性がよくなって凝固シェルと鋳型
の間に均一に流入し、縦割れの発生を防止することが示
されている。
鋼表面に添加する前にあらかじめ 700〜900 ℃に予熱し
ておくことにより、鋳片表面からの抜熱量が低減される
ためにパウダーの流動性がよくなって凝固シェルと鋳型
の間に均一に流入し、縦割れの発生を防止することが示
されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】特開平3-210950号公報
に示される考え方に基づけば、鋳片の欠陥を減少させる
目的で連続鋳造パウダーに発熱性を具備させるため、金
属発熱材をパウダーに添加する。しかしこの場合、溶鋼
表面温度は上昇するが、発熱パウダーは熱を保持しない
ために、発熱終了後からは発熱性を具備しないパウダー
と同様になる。このため、上記の考え方は鋳型からの抜
熱量を緩和するという観点からみると、縦割れ防止に対
する寄与は小さい。
に示される考え方に基づけば、鋳片の欠陥を減少させる
目的で連続鋳造パウダーに発熱性を具備させるため、金
属発熱材をパウダーに添加する。しかしこの場合、溶鋼
表面温度は上昇するが、発熱パウダーは熱を保持しない
ために、発熱終了後からは発熱性を具備しないパウダー
と同様になる。このため、上記の考え方は鋳型からの抜
熱量を緩和するという観点からみると、縦割れ防止に対
する寄与は小さい。
【０００９】特開平1-306055号公報に示されるように、
パウダーを溶鋼表面に添加する前にあらかじめ予熱する
方法では、上記特開平3-210950号公報の場合と同様に溶
鋼表面からの抜熱量は緩和され、かつパウダーの流動性
および流入性が良くなる。しかしこの方法においても、
上記と同様に鋳型からの抜熱を緩和するという観点から
は、縦割れ防止に関する寄与は小さい。
パウダーを溶鋼表面に添加する前にあらかじめ予熱する
方法では、上記特開平3-210950号公報の場合と同様に溶
鋼表面からの抜熱量は緩和され、かつパウダーの流動性
および流入性が良くなる。しかしこの方法においても、
上記と同様に鋳型からの抜熱を緩和するという観点から
は、縦割れ防止に関する寄与は小さい。
【００１０】特開平3-198961号公報のパウダーでは、拘
束性ブレークアウトおよび縦割れが低減されると記載さ
れているが、結晶化率が低減することにより高温状態に
ある鋳片からの輻射熱が透過されやすくなり、鋳片表面
からの抜熱を緩和するという効果は期待できない。
束性ブレークアウトおよび縦割れが低減されると記載さ
れているが、結晶化率が低減することにより高温状態に
ある鋳片からの輻射熱が透過されやすくなり、鋳片表面
からの抜熱を緩和するという効果は期待できない。
【００１１】上記のように、従来技術には未解決の課題
があり、従来技術は特に炭素を0.4mass％以上含有する
鋼種を連続鋳造する際の鋳片の縦割れ低減効果を有して
いない。
があり、従来技術は特に炭素を0.4mass％以上含有する
鋼種を連続鋳造する際の鋳片の縦割れ低減効果を有して
いない。
【００１２】本発明の目的は、上記従来技術の問題点を
解消し、鋼の連続鋳造において縦割れの少ない鋳片を得
ることができるパウダーを提供することにある。
解消し、鋼の連続鋳造において縦割れの少ない鋳片を得
ることができるパウダーを提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は次のパウ
ダーにある。
ダーにある。
【００１４】炭素を0.4 mass％以上含有する鋼に用いる
パウダーであって、ＦｅＯ、ＮｉＯ及びＣｒ2 Ｏ3 の１
種もしくは２種以上を１〜10mass％含有し、塩基度(CaO
／SiO2) が 0.7〜1.1 、凝固温度が1000〜1200℃である
ことを特徴とするパウダー。
パウダーであって、ＦｅＯ、ＮｉＯ及びＣｒ2 Ｏ3 の１
種もしくは２種以上を１〜10mass％含有し、塩基度(CaO
／SiO2) が 0.7〜1.1 、凝固温度が1000〜1200℃である
ことを特徴とするパウダー。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明のパウダーは基材を主とす
るものである。基材はＳｉＯ2 、ＣａＯおよびＡｌ2 Ｏ
3 を主成分とし、この原料としてはポルトランドセメン
ト、ウォラストナイトおよび合成珪酸カルシウム等を挙
げることができる。基材の望ましい含有量は70〜80mass
％程度である。さらに、基材の他に、塩基度調整材、溶
融特性調整材および溶融速度調整材を含有しても問題は
ない。この塩基度調整材は珪砂等のシリカ質原料、溶融
特性調整材は炭酸ナトリウム、ほう砂、氷晶石および蛍
石等、溶融速度調整材はコークス粉等の炭素質原料であ
る。
るものである。基材はＳｉＯ2 、ＣａＯおよびＡｌ2 Ｏ
3 を主成分とし、この原料としてはポルトランドセメン
ト、ウォラストナイトおよび合成珪酸カルシウム等を挙
げることができる。基材の望ましい含有量は70〜80mass
％程度である。さらに、基材の他に、塩基度調整材、溶
融特性調整材および溶融速度調整材を含有しても問題は
ない。この塩基度調整材は珪砂等のシリカ質原料、溶融
特性調整材は炭酸ナトリウム、ほう砂、氷晶石および蛍
石等、溶融速度調整材はコークス粉等の炭素質原料であ
る。
【００１６】本発明のパウダーは上記のような組成にお
いて、ＦｅＯ、ＮｉＯおよびＣｒ2Ｏ3 の１種もしくは
２種以上を１〜10mass％含有し、塩基度(CaO／SiO2) を
0.7〜1.1 、凝固温度を1000〜1200℃とするものであ
る。
いて、ＦｅＯ、ＮｉＯおよびＣｒ2Ｏ3 の１種もしくは
２種以上を１〜10mass％含有し、塩基度(CaO／SiO2) を
0.7〜1.1 、凝固温度を1000〜1200℃とするものであ
る。
【００１７】ＦｅＯは、ＦｅＯまたは／およびＦｅ2 Ｏ
3 のかたちで添加する。Ｆｅ2 Ｏ3を用いる場合にはＦ
ｅＯに換算して配合する。ＮｉＯおよびＣｒ2 Ｏ3 は、
これらの金属酸化物そのままで添加する。ＦｅＯ、Ｎｉ
ＯおよびＣｒ2 Ｏ3 は、これらの酸化物から選んだ１種
もしくは２種以上の混合物を１〜10mass％添加する。
3 のかたちで添加する。Ｆｅ2 Ｏ3を用いる場合にはＦ
ｅＯに換算して配合する。ＮｉＯおよびＣｒ2 Ｏ3 は、
これらの金属酸化物そのままで添加する。ＦｅＯ、Ｎｉ
ＯおよびＣｒ2 Ｏ3 は、これらの酸化物から選んだ１種
もしくは２種以上の混合物を１〜10mass％添加する。
【００１８】上記酸化物の粒度の望ましい範囲は１〜10
0 μm である。
0 μm である。
【００１９】さらに、塩基度(CaO／SiO2) の範囲を 0.7
〜1.1 、凝固温度の範囲を1000〜1200℃に調整する。
〜1.1 、凝固温度の範囲を1000〜1200℃に調整する。
【００２０】パウダーの塩基度（CaO/SiO2）を 0.7〜1.
1 にすることにより、鋳型−鋳片間に流入する溶融パウ
ダーをガラス化させることが可能となる。これにより、
溶融パウダーが凝固してパウダーフィルムになるときの
凝固収縮量が減るため、鋳型による鋳片の抜熱が均一に
なる。かつ、輻射光の波長領域に強い吸収を示す酸化物
であるＦｅＯ、ＮｉＯおよびＣｒ2 Ｏ3 のうちの１種も
しくは２種以上を１〜10mass％添加することで、上述の
ガラス化したパウダーフィルム中で輻射光が吸収され、
鋳片からの抜熱量が緩和される。
1 にすることにより、鋳型−鋳片間に流入する溶融パウ
ダーをガラス化させることが可能となる。これにより、
溶融パウダーが凝固してパウダーフィルムになるときの
凝固収縮量が減るため、鋳型による鋳片の抜熱が均一に
なる。かつ、輻射光の波長領域に強い吸収を示す酸化物
であるＦｅＯ、ＮｉＯおよびＣｒ2 Ｏ3 のうちの１種も
しくは２種以上を１〜10mass％添加することで、上述の
ガラス化したパウダーフィルム中で輻射光が吸収され、
鋳片からの抜熱量が緩和される。
【００２１】従って、パウダー塩基度の上限は1.1 であ
り、これを超えると鋳型−鋳片間に流入したパウダーが
ガラス化せず、すべて結晶化するために、拘束性ブレー
クアウト等の操業上の問題が生じる。一方、下限は0.7
であり、これ未満であるとパウダー物性の制御が難しく
なり、同様に操業上使用が困難になる。
り、これを超えると鋳型−鋳片間に流入したパウダーが
ガラス化せず、すべて結晶化するために、拘束性ブレー
クアウト等の操業上の問題が生じる。一方、下限は0.7
であり、これ未満であるとパウダー物性の制御が難しく
なり、同様に操業上使用が困難になる。
【００２２】酸化物の含有量が１mass％未満では、輻射
光に対して吸収量が充分でなく、鋳片からの抜熱量を緩
和する効果は得られない。一方、10mass％を超えるとパ
ウダー物性の制御が困難になる。
光に対して吸収量が充分でなく、鋳片からの抜熱量を緩
和する効果は得られない。一方、10mass％を超えるとパ
ウダー物性の制御が困難になる。
【００２３】このように鋳型からの抜熱を均一にし、か
つ鋳片からの抜熱量を緩和することにより、炭素含有量
が0.4 mass％以上と高い鋼種の連続鋳造においても、鋳
片の縦割れの発生が低く抑えられる。本発明のパウダー
が適用できる炭素含有量の上限は0.8 mass％程度であ
る。
つ鋳片からの抜熱量を緩和することにより、炭素含有量
が0.4 mass％以上と高い鋼種の連続鋳造においても、鋳
片の縦割れの発生が低く抑えられる。本発明のパウダー
が適用できる炭素含有量の上限は0.8 mass％程度であ
る。
【００２４】パウダーの凝固温度が1000℃未満では、操
業においてパウダーの流入過剰などの問題が生じる。一
方、1200℃を超えるとパウダーが溶融不足となり、同様
に操業上の問題が生ずる。
業においてパウダーの流入過剰などの問題が生じる。一
方、1200℃を超えるとパウダーが溶融不足となり、同様
に操業上の問題が生ずる。
【００２５】本発明のパウダーは、混合タイプ、プリメ
ルトおよびセミプリメルトタイプ、ならびに粉末タイプ
および顆粒タイプを問わず、適用することができる。
ルトおよびセミプリメルトタイプ、ならびに粉末タイプ
および顆粒タイプを問わず、適用することができる。
【００２６】
【実施例】表１および表２に示すように、ＳｉＯ2 、Ｃ
ａＯ、Ａｌ2 Ｏ3 を主成分とするパウダー基材に、それ
ぞれＦｅＯ、ＮｉＯ、Ｃｒ2 Ｏ3 を添加した混合粉末タ
イプのパウダーを作製した。
ａＯ、Ａｌ2 Ｏ3 を主成分とするパウダー基材に、それ
ぞれＦｅＯ、ＮｉＯ、Ｃｒ2 Ｏ3 を添加した混合粉末タ
イプのパウダーを作製した。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】鋳造試験は、表１および表２の連続鋳造用
パウダーおよび湾曲半径10m の一点矯正型連続鋳造機を
用いて、表３に示す化学成分の溶鋼を、鋳造速度0.9m/m
inで幅1280mm、厚さ206mm のスラブとした。
パウダーおよび湾曲半径10m の一点矯正型連続鋳造機を
用いて、表３に示す化学成分の溶鋼を、鋳造速度0.9m/m
inで幅1280mm、厚さ206mm のスラブとした。
【００３０】
【表３】
【００３１】その後、得られたスラブの縦割れ発生率を
調査した。縦割れ発生率は下記式で表される値である。
これらの結果を図１に示す。
調査した。縦割れ発生率は下記式で表される値である。
これらの結果を図１に示す。
【００３２】縦割れ発生率（％）＝（縦割れが発生した
鋳片数／全鋳片数）×100 図１は鋳片の縦割れ発生率を比較して示す図である。図
１により、以下に各パウダーを使用した場合について説
明する。
鋳片数／全鋳片数）×100 図１は鋳片の縦割れ発生率を比較して示す図である。図
１により、以下に各パウダーを使用した場合について説
明する。
【００３３】比較例１はＦｅＯを0.5 mass％含有させた
場合であるが、含有量が少ないために縦割れ発生率は高
かった。
場合であるが、含有量が少ないために縦割れ発生率は高
かった。
【００３４】実施例１および実施例２はＦｅＯをそれぞ
れ1.0 mass％、10mass％含有させた場合であり、縦割れ
発生率は低減した。
れ1.0 mass％、10mass％含有させた場合であり、縦割れ
発生率は低減した。
【００３５】比較例２はＦｅＯを12mass％含有させた場
合であるが、パウダーの物性が変化したため、縦割れ発
生率は高くなった。
合であるが、パウダーの物性が変化したため、縦割れ発
生率は高くなった。
【００３６】比較例３はＮｉＯを0.7 mass％含有させた
場合であるが、パウダーによる抜熱量を緩和できず、縦
割れ発生率は高かった。
場合であるが、パウダーによる抜熱量を緩和できず、縦
割れ発生率は高かった。
【００３７】実施例３および実施例４はＮｉＯをそれぞ
れ２mass％、９mass％含有させた場合であり、縦割れ発
生率は低くなった。
れ２mass％、９mass％含有させた場合であり、縦割れ発
生率は低くなった。
【００３８】比較例４はＮｉＯを11mass％含有させた場
合であるが、パウダーの物性が変化したため、縦割れ発
生率は高くなった。
合であるが、パウダーの物性が変化したため、縦割れ発
生率は高くなった。
【００３９】比較例５はＣｒ2 Ｏ3 を0.8 mass％含有さ
せた場合であるが、縦割れ発生率は高かった。
せた場合であるが、縦割れ発生率は高かった。
【００４０】実施例５および実施例６はＣｒ2 Ｏ3 をそ
れぞれ1.0 mass％、10mass％含有させた場合であり、縦
割れ発生率は減少した。
れぞれ1.0 mass％、10mass％含有させた場合であり、縦
割れ発生率は減少した。
【００４１】比較例６はＣｒ2 Ｏ3 を12mass％含有させ
た場合であるが、パウダーの物性が変化したため、縦割
れ発生率は高かった。
た場合であるが、パウダーの物性が変化したため、縦割
れ発生率は高かった。
【００４２】比較例７はＦｅＯを1.0 mass％含有させた
場合であるが、パウダーの塩基度が高く、鋳型−鋳片間
に流入したパウダーが結晶化しやすくなる。このため、
パウダーフィルムの凝固収縮量が大きくなり、鋳型によ
る抜熱が不均一となった結果、縦割れ発生率は高くなっ
た。
場合であるが、パウダーの塩基度が高く、鋳型−鋳片間
に流入したパウダーが結晶化しやすくなる。このため、
パウダーフィルムの凝固収縮量が大きくなり、鋳型によ
る抜熱が不均一となった結果、縦割れ発生率は高くなっ
た。
【００４３】比較例８はパウダーの凝固温度を1250℃と
し、ＦｅＯを５mass％含有させた場合である。パウダー
の凝固温度が高くなったため、縦割れ発生率は高くなっ
た。
し、ＦｅＯを５mass％含有させた場合である。パウダー
の凝固温度が高くなったため、縦割れ発生率は高くなっ
た。
【００４４】
【発明の効果】本発明のパウダーを炭素含有量が0.4 ma
ss％以上の鋼種の連続鋳造に用いることにより、鋳片の
縦割れ発生率を低減することができる。
ss％以上の鋼種の連続鋳造に用いることにより、鋳片の
縦割れ発生率を低減することができる。
【図１】鋳片の縦割れ発生率を比較して示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】炭素を0.4 mass％以上含有する鋼に用いる
連続鋳造用モールドパウダーであって、ＦｅＯ、ＮｉＯ
およびＣｒ2 Ｏ3 の１種もしくは２種以上を１〜10mass
％含有し、塩基度(CaO／SiO2) が 0.7〜1.1 、凝固温度
が1000〜1200℃であることを特徴とする連続鋳造用モー
ルドパウダー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24947895A JPH0985402A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 連続鋳造用モールドパウダー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24947895A JPH0985402A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 連続鋳造用モールドパウダー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0985402A true JPH0985402A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17193571
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24947895A Pending JPH0985402A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 連続鋳造用モールドパウダー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0985402A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010247226A (ja) * | 2009-03-23 | 2010-11-04 | Jfe Steel Corp | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー及び鋼の連続鋳造方法 |
| CN104353796A (zh) * | 2014-11-13 | 2015-02-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 含多种玻璃着色剂的包晶钢保护渣 |
| CN109070201A (zh) * | 2016-04-29 | 2018-12-21 | 株式会社Posco | 结晶器保护渣及使用其的铸造方法 |
| JP2019532822A (ja) * | 2016-10-27 | 2019-11-14 | ポスコＰｏｓｃｏ | 鋳造用の構造物及びこれを用いた鋳造方法 |
-
1995
- 1995-09-27 JP JP24947895A patent/JPH0985402A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010247226A (ja) * | 2009-03-23 | 2010-11-04 | Jfe Steel Corp | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー及び鋼の連続鋳造方法 |
| CN104353796A (zh) * | 2014-11-13 | 2015-02-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 含多种玻璃着色剂的包晶钢保护渣 |
| CN109070201A (zh) * | 2016-04-29 | 2018-12-21 | 株式会社Posco | 结晶器保护渣及使用其的铸造方法 |
| JP2019532822A (ja) * | 2016-10-27 | 2019-11-14 | ポスコＰｏｓｃｏ | 鋳造用の構造物及びこれを用いた鋳造方法 |
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