JPH0320451B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0320451B2 JPH0320451B2 JP60204640A JP20464085A JPH0320451B2 JP H0320451 B2 JPH0320451 B2 JP H0320451B2 JP 60204640 A JP60204640 A JP 60204640A JP 20464085 A JP20464085 A JP 20464085A JP H0320451 B2 JPH0320451 B2 JP H0320451B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- added
- strength
- amount
- fatigue
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
「産業上の利用分野」
本発明はアルミニウム軸受合金に関し、より詳
しくは耐焼付性および疲労強度の増大を図つたア
ルミニウル軸受合金に関する。 「従来の技術」 従来から、アルミニウム軸受合金について、高
温硬さの向上、耐焼付性の向上、或いは疲労強度
の増大が図られている（特公昭52−12131号公報、
特公昭58−14866号公報、特開昭53−87917号公
報、特開昭56−35744号公報等）。 上記引用公報のうち、後の３つの公報は本件出
願人の出願に係るもので、そのうち特に下記の２
つの公報には本願発明と類似した発明が開示され
ている。 すなわち、特公昭58−14866号公報のアルミニ
ウム軸受合金は、重量％でSn3.5〜35％、Cr0.1〜
１％、Si1〜10％、Mn、Sb、Ti、Ni、Fe、Zr、
Mo、Coの１種又は２種以上を１〜10％でその総
量が10％以下、および残部がAlからなり、さら
に必要に応じて、Cu及び／又はMgを3.0％以下、
或いはこれに代えて又はこれとともに、Pb、Bi、
Inの１種又は２種以上を９％以下添加したもので
ある。 また特開昭56−35744号公報のアルミニウム軸
受合金は、重量％でSn3〜40％、Pb0.1〜９％、
Sb0.1〜３％未満、Si、Ni、Mn、Ti、Fe、Zr、
Mo、Co、Ｖ、Nbの１種又は２種以上を合計で
3.0〜10％と残部がAlからなり、さらに必要に応
じてCu及び／又はMgを0.1〜3.0％添加したもの
である。 「発明が解決しようとする課題」 上記各アルミニウム軸受合金はそれぞれ従来の
ものに対して優れた性能を有するものであるが、
上述したような各元素の種々の組合せについての
その後の多くの実験により、より効果的な組合せ
があることが判明した。 「課題を解決するための手段」 すなわち本願の第１発明に係るアルミニウム軸
受合金は、重量％で、Sn3〜20％、Zr0.1〜１％、
Si1.5〜８％、Cu及び／又はMg0.2〜２％、Ｖ、
Nb、Mo、Coの少なくとも１種以上で、Zrとの
総量が0.1％を越えて１％まで、および残部がAl
からなるものである。 また本願の第２発明に係るアルミニウム軸受合
金は、重量％で、Sn3〜20％、Zr0.1〜１％、
Si1.5〜８％、Cu及び／又はMg0.2〜２％、Pb0.1
〜５％、Ｖ、Nb、Mo、Coの少なくとも１種以
上で、Zrとの総量が0.1％を越えて１％まで、お
よび残部がAlからなるものである。 「作用」 まず、本発明のアルミニウム軸受合金における
Snは潤滑を主目的として添加される元素であつ
て、３％未満では潤滑の効果がなく、20％を越え
ると全体に軟らかくなつて耐荷重性が低下する。 次に、本発明のアルミニウム軸受合金に添加す
るZrの添加量は0.1〜１％で、0.1％未満では以下
に述べる高温での強度の改良は期待できず、１％
を越えて添加すると析出物が析出しすぎて軸受合
金としては硬くなりすぎる。 上記ZrはAl中に固溶することによつてAlの再
結晶温度を下げ、かつ固溶すること自体でAl地
の硬さを上昇させるが、これと同時に数回の圧延
によつても鋳造時に比して硬さが上昇する。再結
晶温度を上げることは、内燃機関の軸受がさらさ
れる高温領域でも安定した機械的性質を維持させ
るために効果があり、特に硬さについては、高温
下での硬さの低下を少なくして高温領域での軸受
強度の向上をもたらす。また固溶限を過ぎて析出
する析出は高温でも安定して存在し、このためこ
の化合物が細かく分散することは高温硬さの維持
を助けるので、これが適量分散することは良い効
果を生じる。 さらに、上記析出物がAl地金中に細かく分散
して存在すると、その金属間化合物が直接的には
Al粒界の移動、つまりはSn粒子の粗大化を防ぎ、
このことは圧延、焼鈍の繰り返しによつて微細化
されたSn粒子をそのままに保つことにつながり、
前記種々の効果を持つのである。またSn粒子が
微細なまま保持されてAl地金中に存在するとい
うことは、同時に232℃という低い融点をもつSn
粒子の高温化での溶出現象を防止するためにも効
果的である。 このような効果はCrにもあることが知られて
いるが（特開昭53−87917号公報）、Crの場合に
は450℃30分でSnの粗大化が始まるのに対し、Zr
の場合には500℃30分でもSnの粗大化を阻止する
能力があり、後の実験結果でも示すように、Zr
の方がCrよりも優れた効果が得られることが判
明した。 次に、本発明のアルミニウム軸受合金に添加す
るSiは耐焼付性および耐摩耗性を向上させる目的
で添加するもので、その添加量は1.5〜８％であ
る。1.5％未満では析出量が少なくて耐摩耗性の
有効な向上が認められず、逆に８％を越えて添加
すると析出物が析出しすぎ、圧延性が悪くなつて
圧延、焼鈍の繰り返しが困難となり、Snの微細
化が防げられるからである。 Siはそれ自体の硬さが高くて鋳造性に優れてお
り、またその析出物はビツカース硬さで約1000に
も達して非常に硬いため、軸との摺動による軸受
の摩耗を著しく減少させることができる。軸より
も軟らかい軸受ではその軸受面が切削されること
になり、この状況が進行すると軸受表面粗さが粗
くなつたり、軸と軸受とのクリアランスが増大し
て油膜が構成されなくなり、軸と軸受との直接接
触つまり金属接触が多く起つて焼付に至るように
なるが、上記析出物は焼入鋼軸は勿論鋳鉄軸より
も硬いため、鋳鉄軸を使用した場合の耐摩耗性の
向上並びに耐焼付性の向上に特に効果がある。 このように、本来、Siは軸受の耐焼付性および
耐摩耗性、特に鋳鉄軸に対しての耐焼付性を向上
させるために添加するが、このうちの微量のSi
は、加工後の熱処理でのZrの微細析出時間を短
縮する効果を有する。すなわちAl−Zrの２元系
では450℃数十時間以上の時効処理（熱処理）を
必要とするが、それにSiを添加すると１〜数時間
で済むようになる。 次に、Cu及び／又はMgの添加量は0.2〜２％
で、これは高温下での強度の低下をより小さくす
るために添加するものである。0.2％未満ではそ
の効果がそれ程期待できず、２％を越えて添加す
ると硬くなりすぎて圧延性を阻害する上、耐蝕性
が低下する。 このCu及び／又はMgの強度に関する効果はZr
と同時に添加して生じるもので、Cu及び／又は
Mg単独では高温下での強度の上昇効果は期待で
きない。すなわちCu及び／又はMgはAl中に添加
した場合に圧延時の強度を上昇が大きく、同一圧
延率でも他の元素を添加したAl材料に比し強度
の上昇は顕著であるが、200℃近くまで加熱する
と容易に軟化し、高温下での強度の維持は期待で
きない。これに対してZrとCu及び／又はMgとを
同時に添加すると、Cu及び／又はMgの添加によ
つて圧延時に高くなつた強度が焼鈍してもZrの
添加効果によりあまり低下しない。このため強度
の高いアルミニウム軸受合金が得られ、かつこの
強度は高温下においても従来のこの種の合金のよ
うに大きく低下することがない。 さらに本発明は、Ｖ、Nb、Mo、Coの少なく
とも１種以上で、Zrとの総量が0.1％を越えて１
％まで添加したものである。すなわちそれら自体
の添加量は微量から１％未満となる。 これらの添加目的は、Al地の再結晶温度を上
げるとともに、これらの金属間化合物がAl粒界
の移動を防ぐことにある。 Zrとの総量が１％を越えるようになると粗大
析出物が生じて強度、延び、疲労に悪影響を与
え、特にSbを添加するとA1Sbの粗大析出物が生
じることから、これの添加は望ましくないことが
判明した。 本願の第２発明は、以上に述べた第１発明に、
さらにSnの潤滑金属としての性能を改良するた
めにPbを0.1〜５％添加したもので、このPbは
Zr、Siと同時に添加したときに優れた効果が認め
られる。 すなわち、、Pbを加えると、Al−Sn系合金中
のSnがSn−Pbの共晶合金（融点183℃）を作る
ため融点が低くなり、疲労に対して不利になる。
しかしながら、Zr、Si、Pbが同時に添加される
と、Sn−Pbの共晶の組織が上述したZrによる微
細効果によつて微細となるので、低融点という不
利な点が補われて耐疲労性の低下が抑制される。
そして摩擦係数も安定しやすくなつて耐焼付性が
極めて良好となる。 Pbの添加量が0.1％未満だとSnの潤滑金属とし
ての性能を改良する効果が期待できず、また５％
を越えて添加すると柔らかくなりすぎて耐疲労性
が悪くなる。 実施例 以下本発明の実施例について説明すると、第１
表は、第１発明に係る合金１〜15、第２発明に係
る合金16〜30、および比較材31〜40の各成分およ
び各種試験の結果を示したものである。また第２
表は、第１発に明係る合金41〜46と比較材47〜52
との各成分および各種試験の結果を示したもので
ある。
しくは耐焼付性および疲労強度の増大を図つたア
ルミニウル軸受合金に関する。 「従来の技術」 従来から、アルミニウム軸受合金について、高
温硬さの向上、耐焼付性の向上、或いは疲労強度
の増大が図られている（特公昭52−12131号公報、
特公昭58−14866号公報、特開昭53−87917号公
報、特開昭56−35744号公報等）。 上記引用公報のうち、後の３つの公報は本件出
願人の出願に係るもので、そのうち特に下記の２
つの公報には本願発明と類似した発明が開示され
ている。 すなわち、特公昭58−14866号公報のアルミニ
ウム軸受合金は、重量％でSn3.5〜35％、Cr0.1〜
１％、Si1〜10％、Mn、Sb、Ti、Ni、Fe、Zr、
Mo、Coの１種又は２種以上を１〜10％でその総
量が10％以下、および残部がAlからなり、さら
に必要に応じて、Cu及び／又はMgを3.0％以下、
或いはこれに代えて又はこれとともに、Pb、Bi、
Inの１種又は２種以上を９％以下添加したもので
ある。 また特開昭56−35744号公報のアルミニウム軸
受合金は、重量％でSn3〜40％、Pb0.1〜９％、
Sb0.1〜３％未満、Si、Ni、Mn、Ti、Fe、Zr、
Mo、Co、Ｖ、Nbの１種又は２種以上を合計で
3.0〜10％と残部がAlからなり、さらに必要に応
じてCu及び／又はMgを0.1〜3.0％添加したもの
である。 「発明が解決しようとする課題」 上記各アルミニウム軸受合金はそれぞれ従来の
ものに対して優れた性能を有するものであるが、
上述したような各元素の種々の組合せについての
その後の多くの実験により、より効果的な組合せ
があることが判明した。 「課題を解決するための手段」 すなわち本願の第１発明に係るアルミニウム軸
受合金は、重量％で、Sn3〜20％、Zr0.1〜１％、
Si1.5〜８％、Cu及び／又はMg0.2〜２％、Ｖ、
Nb、Mo、Coの少なくとも１種以上で、Zrとの
総量が0.1％を越えて１％まで、および残部がAl
からなるものである。 また本願の第２発明に係るアルミニウム軸受合
金は、重量％で、Sn3〜20％、Zr0.1〜１％、
Si1.5〜８％、Cu及び／又はMg0.2〜２％、Pb0.1
〜５％、Ｖ、Nb、Mo、Coの少なくとも１種以
上で、Zrとの総量が0.1％を越えて１％まで、お
よび残部がAlからなるものである。 「作用」 まず、本発明のアルミニウム軸受合金における
Snは潤滑を主目的として添加される元素であつ
て、３％未満では潤滑の効果がなく、20％を越え
ると全体に軟らかくなつて耐荷重性が低下する。 次に、本発明のアルミニウム軸受合金に添加す
るZrの添加量は0.1〜１％で、0.1％未満では以下
に述べる高温での強度の改良は期待できず、１％
を越えて添加すると析出物が析出しすぎて軸受合
金としては硬くなりすぎる。 上記ZrはAl中に固溶することによつてAlの再
結晶温度を下げ、かつ固溶すること自体でAl地
の硬さを上昇させるが、これと同時に数回の圧延
によつても鋳造時に比して硬さが上昇する。再結
晶温度を上げることは、内燃機関の軸受がさらさ
れる高温領域でも安定した機械的性質を維持させ
るために効果があり、特に硬さについては、高温
下での硬さの低下を少なくして高温領域での軸受
強度の向上をもたらす。また固溶限を過ぎて析出
する析出は高温でも安定して存在し、このためこ
の化合物が細かく分散することは高温硬さの維持
を助けるので、これが適量分散することは良い効
果を生じる。 さらに、上記析出物がAl地金中に細かく分散
して存在すると、その金属間化合物が直接的には
Al粒界の移動、つまりはSn粒子の粗大化を防ぎ、
このことは圧延、焼鈍の繰り返しによつて微細化
されたSn粒子をそのままに保つことにつながり、
前記種々の効果を持つのである。またSn粒子が
微細なまま保持されてAl地金中に存在するとい
うことは、同時に232℃という低い融点をもつSn
粒子の高温化での溶出現象を防止するためにも効
果的である。 このような効果はCrにもあることが知られて
いるが（特開昭53−87917号公報）、Crの場合に
は450℃30分でSnの粗大化が始まるのに対し、Zr
の場合には500℃30分でもSnの粗大化を阻止する
能力があり、後の実験結果でも示すように、Zr
の方がCrよりも優れた効果が得られることが判
明した。 次に、本発明のアルミニウム軸受合金に添加す
るSiは耐焼付性および耐摩耗性を向上させる目的
で添加するもので、その添加量は1.5〜８％であ
る。1.5％未満では析出量が少なくて耐摩耗性の
有効な向上が認められず、逆に８％を越えて添加
すると析出物が析出しすぎ、圧延性が悪くなつて
圧延、焼鈍の繰り返しが困難となり、Snの微細
化が防げられるからである。 Siはそれ自体の硬さが高くて鋳造性に優れてお
り、またその析出物はビツカース硬さで約1000に
も達して非常に硬いため、軸との摺動による軸受
の摩耗を著しく減少させることができる。軸より
も軟らかい軸受ではその軸受面が切削されること
になり、この状況が進行すると軸受表面粗さが粗
くなつたり、軸と軸受とのクリアランスが増大し
て油膜が構成されなくなり、軸と軸受との直接接
触つまり金属接触が多く起つて焼付に至るように
なるが、上記析出物は焼入鋼軸は勿論鋳鉄軸より
も硬いため、鋳鉄軸を使用した場合の耐摩耗性の
向上並びに耐焼付性の向上に特に効果がある。 このように、本来、Siは軸受の耐焼付性および
耐摩耗性、特に鋳鉄軸に対しての耐焼付性を向上
させるために添加するが、このうちの微量のSi
は、加工後の熱処理でのZrの微細析出時間を短
縮する効果を有する。すなわちAl−Zrの２元系
では450℃数十時間以上の時効処理（熱処理）を
必要とするが、それにSiを添加すると１〜数時間
で済むようになる。 次に、Cu及び／又はMgの添加量は0.2〜２％
で、これは高温下での強度の低下をより小さくす
るために添加するものである。0.2％未満ではそ
の効果がそれ程期待できず、２％を越えて添加す
ると硬くなりすぎて圧延性を阻害する上、耐蝕性
が低下する。 このCu及び／又はMgの強度に関する効果はZr
と同時に添加して生じるもので、Cu及び／又は
Mg単独では高温下での強度の上昇効果は期待で
きない。すなわちCu及び／又はMgはAl中に添加
した場合に圧延時の強度を上昇が大きく、同一圧
延率でも他の元素を添加したAl材料に比し強度
の上昇は顕著であるが、200℃近くまで加熱する
と容易に軟化し、高温下での強度の維持は期待で
きない。これに対してZrとCu及び／又はMgとを
同時に添加すると、Cu及び／又はMgの添加によ
つて圧延時に高くなつた強度が焼鈍してもZrの
添加効果によりあまり低下しない。このため強度
の高いアルミニウム軸受合金が得られ、かつこの
強度は高温下においても従来のこの種の合金のよ
うに大きく低下することがない。 さらに本発明は、Ｖ、Nb、Mo、Coの少なく
とも１種以上で、Zrとの総量が0.1％を越えて１
％まで添加したものである。すなわちそれら自体
の添加量は微量から１％未満となる。 これらの添加目的は、Al地の再結晶温度を上
げるとともに、これらの金属間化合物がAl粒界
の移動を防ぐことにある。 Zrとの総量が１％を越えるようになると粗大
析出物が生じて強度、延び、疲労に悪影響を与
え、特にSbを添加するとA1Sbの粗大析出物が生
じることから、これの添加は望ましくないことが
判明した。 本願の第２発明は、以上に述べた第１発明に、
さらにSnの潤滑金属としての性能を改良するた
めにPbを0.1〜５％添加したもので、このPbは
Zr、Siと同時に添加したときに優れた効果が認め
られる。 すなわち、、Pbを加えると、Al−Sn系合金中
のSnがSn−Pbの共晶合金（融点183℃）を作る
ため融点が低くなり、疲労に対して不利になる。
しかしながら、Zr、Si、Pbが同時に添加される
と、Sn−Pbの共晶の組織が上述したZrによる微
細効果によつて微細となるので、低融点という不
利な点が補われて耐疲労性の低下が抑制される。
そして摩擦係数も安定しやすくなつて耐焼付性が
極めて良好となる。 Pbの添加量が0.1％未満だとSnの潤滑金属とし
ての性能を改良する効果が期待できず、また５％
を越えて添加すると柔らかくなりすぎて耐疲労性
が悪くなる。 実施例 以下本発明の実施例について説明すると、第１
表は、第１発明に係る合金１〜15、第２発明に係
る合金16〜30、および比較材31〜40の各成分およ
び各種試験の結果を示したものである。また第２
表は、第１発に明係る合金41〜46と比較材47〜52
との各成分および各種試験の結果を示したもので
ある。
【表】
【表】
【表】
【表】
各試験は次の試験条件によつて行なつた。
（引張試験）
インストロンタイプ引張試験機
引張速度：５mm／min
試験片：JIS6号
（焼付試験）
ジヤーナル型焼付試験機
回転数：1000rpm
軸径：直径52mm
軸：FCD70（Hv230〜250）s50C焼入れ（Hv500
〜600） 潤滑油：SAE10W−30 油温：140±５℃ 荷重：30分毎に50Kg／cm2ずつ増加 （シエンク疲労試験） シエンク式平板曲げ試験機 3000サイクル／minで107回後の疲労強度を測定 雰囲気温度：175±５℃ （往復動荷重疲労試験） 曽田式動荷重試験機 回転数：2100〜3100rmp 軸径：直径40mm 軸：S50C焼入れ（Hv500〜600） 潤滑油：SAE10W−30 油温：140±５℃ 荷重：40Kg／cm2おき 107回後の疲労強度を測定 （回転荷重疲労試験） 回転荷重試験機 回転数：8000rmp 面圧：300Kg／cm2 軸径：直径40mm 軸：S50C焼入れ（Hv500〜600） 潤滑油：SAE10W−30 油温：120〜160℃ 107回の試験に耐える軸受背面の限界温度を測
定 第１表と第２表の試験結果に示されるように、
本発明品は比較材に対して良好な結果が得られて
おり、特にZrおよびＶを添加した本発明品31〜
36は、その代わりにCrを添加した比較材37〜39
や、Sbを添加した比較材40〜42に対して良好な
結果が得られている。 そして第１表に示されるように、Pbの添加し
た第２発明に係る本発明品16〜30は、Pbを添加
していない第１発明に係る本発明品１〜15に比較
して、一層良好な結果が得られている。 「発明の効果」 以上のように、本発明によれば、従来の比較し
て一層高温強度の向上、耐焼付性の向上、および
疲労強度の増大を図ることができるという効果が
得られる。
〜600） 潤滑油：SAE10W−30 油温：140±５℃ 荷重：30分毎に50Kg／cm2ずつ増加 （シエンク疲労試験） シエンク式平板曲げ試験機 3000サイクル／minで107回後の疲労強度を測定 雰囲気温度：175±５℃ （往復動荷重疲労試験） 曽田式動荷重試験機 回転数：2100〜3100rmp 軸径：直径40mm 軸：S50C焼入れ（Hv500〜600） 潤滑油：SAE10W−30 油温：140±５℃ 荷重：40Kg／cm2おき 107回後の疲労強度を測定 （回転荷重疲労試験） 回転荷重試験機 回転数：8000rmp 面圧：300Kg／cm2 軸径：直径40mm 軸：S50C焼入れ（Hv500〜600） 潤滑油：SAE10W−30 油温：120〜160℃ 107回の試験に耐える軸受背面の限界温度を測
定 第１表と第２表の試験結果に示されるように、
本発明品は比較材に対して良好な結果が得られて
おり、特にZrおよびＶを添加した本発明品31〜
36は、その代わりにCrを添加した比較材37〜39
や、Sbを添加した比較材40〜42に対して良好な
結果が得られている。 そして第１表に示されるように、Pbの添加し
た第２発明に係る本発明品16〜30は、Pbを添加
していない第１発明に係る本発明品１〜15に比較
して、一層良好な結果が得られている。 「発明の効果」 以上のように、本発明によれば、従来の比較し
て一層高温強度の向上、耐焼付性の向上、および
疲労強度の増大を図ることができるという効果が
得られる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で、Sn3〜20％、Zr0.1〜１％、Si1.5
〜８％、Cu及び／又はMg0.2〜２％、Ｖ、Nb、
Mo、Coの少なくとも１種以上で、Zrとの総量が
0.1％を越えて１％まで、および残部がAlからな
るアルミニウム軸受合金。 ２ 重量％で、Sn3〜20％、Zr0.1〜１％、Si1.5
〜８％、Cu及び／又はMg0.2〜２％、Pb0.1〜５
％、Ｖ、Nb、Mo、Coの少なくとも１種以上で、
Zrとの総量が0.1％を越えて１％まで、および残
部がAlからなるアルミニウム軸受合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20464085A JPS6263636A (ja) | 1985-09-17 | 1985-09-17 | アルミニウム軸受合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20464085A JPS6263636A (ja) | 1985-09-17 | 1985-09-17 | アルミニウム軸受合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6263636A JPS6263636A (ja) | 1987-03-20 |
| JPH0320451B2 true JPH0320451B2 (ja) | 1991-03-19 |
Family
ID=16493821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20464085A Granted JPS6263636A (ja) | 1985-09-17 | 1985-09-17 | アルミニウム軸受合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6263636A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003119530A (ja) * | 2001-10-10 | 2003-04-23 | Daido Metal Co Ltd | アルミニウム系軸受合金 |
| US9029302B2 (en) | 2010-03-09 | 2015-05-12 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Sliding member |
| KR200480641Y1 (ko) * | 2015-03-31 | 2016-06-22 | 김태붕 | 개폐밸브 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT412284B (de) * | 2003-03-14 | 2004-12-27 | Miba Gleitlager Gmbh | Aluminiumknetlegierung |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59193254A (ja) * | 1983-04-14 | 1984-11-01 | Taiho Kogyo Co Ltd | アルミニウム系合金軸受の製造方法 |
| JPH0235020B2 (ja) * | 1985-09-13 | 1990-08-08 | Ndc Kk | Allsnnpbkeijikukegokin |
-
1985
- 1985-09-17 JP JP20464085A patent/JPS6263636A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003119530A (ja) * | 2001-10-10 | 2003-04-23 | Daido Metal Co Ltd | アルミニウム系軸受合金 |
| US9029302B2 (en) | 2010-03-09 | 2015-05-12 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Sliding member |
| KR200480641Y1 (ko) * | 2015-03-31 | 2016-06-22 | 김태붕 | 개폐밸브 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6263636A (ja) | 1987-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3298634B2 (ja) | 摺動材料 | |
| US4375499A (en) | Aluminum-tin base bearing alloy and composite | |
| KR930011673B1 (ko) | 우수한 내피로성과 비소부성을 가진 알루미늄계 축수 합금 | |
| JPH05202938A (ja) | オーバーレイを有する銅鉛合金軸受 | |
| JPS6263637A (ja) | アルミニウム軸受合金 | |
| US5286445A (en) | Aluminium bearing alloy containing bismuth | |
| US5512242A (en) | Tin-base white metal bearing alloy excellent in heat resistance and fatigue resistance | |
| JPH0633175A (ja) | アルミニウム合金軸受 | |
| JP2950478B2 (ja) | 滑り軸受合金 | |
| JPH0320451B2 (ja) | ||
| JPS62224722A (ja) | 軸受材料 | |
| JPS627258B2 (ja) | ||
| JP3298635B2 (ja) | アルミニウム系軸受合金 | |
| JPS5844140B2 (ja) | 複合摺動材料 | |
| JPH0240727B2 (ja) | ||
| JPH0553966B2 (ja) | ||
| GB2066846A (en) | Aluminum-tin base bearing alloy | |
| JPS6055582B2 (ja) | アルミニウム軸受材料 | |
| JPS58113342A (ja) | アルミニウム軸受合金 | |
| JPS6263639A (ja) | アルミニウム軸受合金 | |
| JPS63303020A (ja) | 摺動材料用銅合金 | |
| JPS6140026B2 (ja) | ||
| JPS61117244A (ja) | アルミニウム系摺動合金 | |
| JPS6140296B2 (ja) | ||
| JPS62256940A (ja) | アルミニウム系軸受材料 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |