JPH03205801A - 柔軟な高エネルギー磁性混合組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、高温耐性、油、溶剤及び化学耐性をもち、フ
ェライト粒子が高度に充てんされた重合体結合剤系から
戒る柔軟な高エネルギーフェライト磁性混合組成物に関
する。結合剤系及び粒子は混合され、次に、高圧電子ビ
ームの放射線に露出することによって行なわれる硬化に
先立ち成形される。

〔従来の技術〕

柔軟な磁性混合化合物は何年か前から知られてきている
が、ス｝ＩＪップ形状での高温、油耐性のある柔軟な高
エネルギーフェライト磁性材料は、研究開発の的であり
続けてきている。特に、自動車業界での電気機械的用途
を含む利用分野のためのかかる材料を発見することに関
心が集まっていた。かかる材料は、永久磁石の固定子及
び回転子を作る上で利用するのにきわめて有利である。

特に硫黄といった化学的加硫剤を含む従来のニトリルラ
バ一系を使用することが知られてきた。

かかる製品の一つの例は、ミネソタ州セントポールのＭ
ｉｎｎｅｓｏｔａ　Ｍｉｎｉｎｇ　ａｎｄ　Ｍａｎｕｆ
ａｃｔｕｒｉｎｇ　Ｃｏｒｐ，，（３Ｍ）によって８１
０３０の名称で販売されている。当該製品は、最終厚み
を作り上げるべく熱及び圧力の下でせん断方向づけされ
カレンダ加工を受けたシートを積層することにより作ら
れるものと考えられている。成形加工された状態の積層
シートの厚みが精確でない場合には、かかるシートをサ
イズに合わせて研削し、比較的汚れた表面を残す（すな
わち表面においてフェライト粒子は緩んでいる）。最終
的に硬化（加硫）されたシートは再加工も再利用もされ
得ない。積層シート又は１００℃以上の温度でかかるシ
ートから切りとられたストリップのエージングは急速で
、結果として重大な脆化をひき起こす。これは一部には
、結合剤系のバックボーンの化学的未飽和に起因し、又
一部には、初期硬化の後に残る残留硬化剤のせいでもあ
る。

「課題を解決するための手段」 本発明は、高エネルギーフェライトの高い充てんを受け
入れる高温、油耐性のある電子ビーム硬化可能な結合剤
系を含む、柔軟な高エネルギーフェライト磁気混合化合
物に関する。かかる結合剤系は望ましい濃度でフェライ
ト粒子を「ウエットアウト（浸潤させる）」するだけで
なく、混合物が処理され好ましい磁気方向に方向づけさ
れ硬化の前に成形されうるようにするため、混合物に対
し適切な特性を与えるものでなくてはならない。

好ましい結合剤系は、重量百分率で３６〜４５パーセン
トの結合アクリロニトリル濃度と８５パーセント以上の
重量百分率濃度を有する高度に飽和されたニトリルラバ
ーをベースとするものである。該化合物は同様に、体積
百分率で５５パーセント以上好ましくは６０パーセント
の高エネルギー磁気フェライトも含んでおり、かかる磁
気フェライトは、ストロンチウム及び／又はバリウムフ
ェライトである。

本発明はさらに、結合剤系とフェライト磁気粒子を混合
して均質な混合物を形威す乞段階、磁気粒子を方向づけ
する段階、混合物から製品を成形する段階及び、混合物
を電子ビーム加速器からの電子ビームに露呈することに
よって硬化（加硫）させる段階を含んで或る、混合化合
物から製品を作るための方法にも関する。

本発明の１つの利点は、或る種の液体に対する改良され
た耐性（例えば油、酸化したサワーガソリン、オイル添
加剤及び酸並びに塩基系に対する耐性）をもつ柔軟なフ
ェライト磁気混合組成物を提供することにある。さらに
、かかる改良された耐性は高い温度においても維持され
るのである。

もう１つの改良は、より良い空気エージング特性、オゾ
ン耐性及び高温耐性をもつ柔軟なフェライト磁気混合組
成物を提供することにある。

さらにもう１つの改良は、製品がほぼ室温すなわち５０
℃未満の温度でしかも大気温下で硬化されるような柔軟
フェライト磁気混合磁気組成物ならびにその製造方法を
提供することにある。その後製品が１２５℃以上の温度
にさらされたとしても、幾何形状記憶及び次元構造は基
本的に中に封じ込められているということも、もうｌつ
の利点である。さらに、当該方法は連続する処理内で比
較的短時間で遂行できる（１分あたり２０フィートで１
回あたり２．５メガラドの電子ビーム放射線量で２回の
通過）ということも利点である。又磁気特性記憶も同様
に同じ要領で設定できるという利点もある。

本発明のもう１つの利点は、硬化前に幾何形状について
寸法外れである製品は何度も再利用できるということに
ある。これは、製品製造コストにおける大きな節約であ
る。

本発明は、約１．０〜約２．　０　ＭｇＯｅの最大エネ
ルギー積を有する柔軟なフェライト磁気混合組成物に関
する。混合化合物は、高エネルギー磁気粒子で高レベル
で充てんされた重合体結合剤系で構戒されている。

受諾可能な結合剤系を提供するためには、以下の基準を
満たさなくてはならない：すなわち、結合剤系は高性能
フェライト粉末の高体積充てんを受け入れることが必要
である。結合剤系は、処理温度にて低い粘度（一般には
３０ＳｅＣ−１のせん断速度で５　ＸＩＯ’ポワズ未満
）、及び製品特に押出し或ルされたストリップをフェラ
イト粉末と結合剤系の混合物から作ることができるよう
にするほどの充分な高温強度を有している必要がある。

結合剤系は、製品が硬化に先立って戒形され取り扱われ
うるように室温で充分に高い未硬化の「生強度」を提供
しなければならない。コンパウンドは電子ビーム放射に
より硬化可能でなくてはならない。

硬化された磁気コンパウンドは、少なくとも約８０℃の
長期高温耐性、ならびに２３℃で４６時間後のＡＳＴＭ
　＃　１又はＡＳＴＭ＃３のオイル内での膨張が５パー
セント未満好ましくは２パーセント未満であるようなオ
イル耐性を有する必要がある。

前述の基準にあてはまる好ましい結合剤系は、高度に飽
和されたニトリルエラストマ（ｒＨＳＮＪ）をベースと
するものである。かかるエラストマは；−結合アクリロ
ニトリルからの ＨＨ Ｉ１ −Ｃ−Ｃ− ］　　Ｉ ＨＣミＮ 水素飽和されたブタジエンからの、 ＨＨＨＨ １　　１　　１　　１ ｃ−ｃ−ｃ−ｃ− １　　１　　１　　１ ＨＨＨＨ 及び未飽和のまま残された残留ブタジエンからｌ Ｈ ― Ｈ といった化学構造から戊る。

適当なニトリルゴムは、３０〜６０パーセントの結合ア
クリロニトリルで、残りは飽和前のエラストマ〔すなわ
ちアクリロニトリルブタジエンラノくー（ｒＮＢＲＪ）
）内のブタジエンである。好ましくは、エラストマは３
４〜４８パーセントの結合アクリロニトリル、最も好ま
しくは３６〜４５パーセントの結合アクリロニトリルで
ある。ゴムは好ましくは８５パーセント以上さらに好ま
しくは９０ノマーセント以上飽和されている。

表■は、前記好ましいエラストマのいくつかとその仕様
（そのうちいくつかが実施例で用いられる）を示してい
る。

表 １ （１）ムーニー粘度ＭＬ１＋　４　＠　１２５℃として
報告されたもの 当該ケースでは、上述のもののような高飽和度のニトリ
ルエラストマを用いるのが好ましいと思われる。同様な
構造は、アクリロニトリルとエチレンの共重合によって
得ることができるが、好ましい結合剤重合体は通常、Ｎ
ＢＲのオレフィンセグマーの水素化によって得られる。

水素化方法は、アクリロニ｝　ＩＪルの異なる濃度を有
する重合体を調製できるように、ＮＢＲを調製した後に
実施することができる。さらに、飽和量を制御すること
も可能である。かかるエラストマの水素化前後の分子量
はほとんど変化を示さなかった。飽和ニトリル重合体の
ムーニー粘度の温度依存性は従来のＮＢＲと同じである
が、水素化の度合が高くなればなるほど、ムーニー粘度
は高くなる。ガラス転移温度は原料のものに応じて変わ
るが、−１５℃から−４０℃である。

水素化の間、シアノ基の水素化無しに炭素一炭素の２重
結合の選択的水素化を達或することが重要である。パラ
ジウム触媒を使用する場合、ブタジエンユニット内の１
．２セグマーは優先的に水素化され、残りの１．４セグ
マーの量に従って重合体の特性は決定される。当然のこ
とながら、その他の触媒システムも同様に知られている
。ニトリルブタジエンエラストマの水素化に関する特許
としては、Ｓｈｅｌｌ　ＯｌＩ　Ｃｏｍｐａｎｙに対す
る米国特許第３７００６３７号、Ｂａｙｅｒ　Ａ，Ｇに
対する英国特許ｉ１５Ｂ８．　４９１号；　　Ｗｅｉｎ
ｓｔｅｉｎ（Ｇｏｏｄｙｅａｒ）に対するドイツ特許第
３．　３２９，　９７４−　Ａ号；　ｐｏｌｙｓａｒに
対する米国特許第４，　４６４．　５１５号：日本ゼオ
ンに対する日本公開特許第５９−１１７５０１号；　Ｊ
ｏｈｎｓｏｎ，　Ｍａｔｔｈｅｙに対する英国特許第４
．　３８４，　０８１号；日本ゼオンに対する米国特許
第４．　３８４．　［）８１号及び日本公開特許第５７
−２０２３０５号；日本ゼオンに対する米国特許第４，
　４５２．　９５１号及び日本公開特許第５７−２９５
４０４号；日本ゼオンに対する米国特許第４３３７３２
９号；ＤｕＰｏｎｔｌ：対する米国特許第２．　５８５
５８３号；　Ｊｏｈｎｓｏｎ，Ｍａｔｔｈｅｙに対する
米国特許第４．　４６９．　８４９号；及び米国特許第
４，　４５２．　９５０号がある。かかる特許は全て本
書に全文記載されているかのごとく、本書に参考文献と
して内含されるものである。

本発明に適した重合体系には、規定の基準が維持される
かぎりにおいて、適当な合金又は混合剤が含まれていて
よい。重合体系は好ましくは、少なくとも７０パーセン
トのＨＳＮ　（高飽和ニトリルラバー）であり、重量百
分率で最高３０パーセントまで合金重合体でありうる。

かかる合金熱可塑性重合体の１つは、Ｂ．Ｐ．Ｃｈｅｍ
ｉｃｌａｓ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａ１社（オハイオ
州，クリーヴランド）が製造販売しているｒＢａｒｅｘ
　Ｊ　２１０として知られている比重＝１．１５の衝撃
変性されたアクリロニトリル−アクリル酸メチルの共重
合体である。ｒＢａｒｅｘ　Ｊ　２１０は、全重合体系
の重量百分率で最高約３０パーセント（残りの７０パー
セントはＨＳＮ）まで混合でき、化学／溶媒耐性の改善
された柔軟性が比較的低い磁石を生或する（例４参照）
。

Ｂ　Ｆ　Ｇｏｏｄｒｉｃｈ　Ｃｏｍｐａｎｙ　（オハイ
オ州，クリーヴランドが製造している比重＝１．２７、
ムーニー粘度ＭＬＩ＋　４　＠１００℃−８０の過酸化
物加硫可能なエビクロロヒドリン一酸化エチレンエラス
トマである「｝Ｉｙｄｒｉｎ　Ｊ　４００といったその
他の電子ビーム硬化・混合相容性のあるエラストマを全
重合体系の最高３０パーセント（重量百分率）（残りの
７０％はＨＳＮ）まで用いて、なお優れた高温特性を保
持しながら高レベルのオイル耐性、やや優れた低温特性
（凍結点がより低い）及び低い材料コストを示す柔軟な
磁石を生或することも可能である。全重合体系の重量百
分率で最高３０パーセントまで混合できる、その他の混
合・電子ビーム硬化相容性ある重合体（エラストマと熱
可塑性プラスチックの両方）もいくつかあり、この場合
重合体系は添加剤と親練りされて結合剤系を生威し、結
合剤系は高品質フェライトと混合されて磁気コンパウン
ドを形或し、磁気コンパウンドは次に最終的幾何形状に
なるよう処理され、電子ビーム硬化されて最終的な磁気
部品を作り出す。合金重合体の選択は、コンパウンドに
望まれる処理可能性のみならず最終磁気部品に望まれる
特性にも左右される。

本発明に基づく磁気粒子は、バリウムフェライト及び／
又はストロンチウムフェライトを含むフェライト化合物
である。

場合によっては、結合磁石内に用いられる高エネルギー
フェライト粉末の組或の中には少量のフェライト鉛が含
まれている。Ｆｉｓｈｅｒサブシーブ選別器法（ＡＳＴ
Ｍ　Ｂ３３０）で測定された平均粒度は０．８から２．
５ミクロン、好ましくは１．０から１．９ミクロン、最
も好ましくは１．０から１，６ミクロンである。使用さ
れる高エネルギーフェライト粉末は、自らの重要な磁気
特性（残留磁気一Ｂｒ　，飽和保磁力、最大エネルギー
積ＢＨ，．．）のほぼ全てを望ましい方向に方向づける
という能力によって、低エネルギーフェライトと区別さ
れる。この現象は異方性として知られている。Ｘ・Ｙ及
びＺの次元で構成された３次元モデルにおいては、好ま
しい方向Ｚは押出し戒形されたストリップの厚み方向に
相応し、一方Ｘ及びＹ方向は、かかるス｝　ＩＪップの
長さ及び幅方向に相応することが考えられる。

好ましいｒｚ」方向における最大の潜在的磁気特性を見
極める１つの方法は、低粘度の熱硬化性結合剤と混合さ
れたフェライト粉末の比較的少量の充てん（すなわち２
０〜３０パーセント）で立方体を調製し、金型の「Ｚ」
７方向でかかる混合物に対して８０００エールステッド
以上の磁界を適用し、混合物が「硬化」又は「加硫」す
るまでこの磁界を維持することである。かくして、立方
体のＸ．Ｙ及びＺ方向においてヒステリシス磁気特性が
測定できることになる。次に粉末の異方性を見極めるた
め比較を行なうことができる。同様に、Ｚ方向の特性を
、商業的に結合されたフェライト製品内で用いられてい
る体積充てんに対して（かなり実際と一致する形で）補
外することもできる（Ｂｒ及びＨｃは、体積充てんに正
比例して変化し、Ｂ　Ｈ，．，は体積充てんの二乗に正
比例して変化するため）。以下の表■には好ましい市販
のフェライト粉末が、期待される最大体積充てんでの予
想最大潜在特性と共にリストアップされている。プレー
ト状のフェライトが薄いシート内でのせん断（機械的）
方向づけによりその潜在性のほとんどを実現できるのに
対して、幾分かブロック状の形態をもつフェライトは、
磁界の存在がその最大の潜在性に達することを必要とす
るということに留意すべきである。

固有飽和保磁力は、或る種の利用分野例えば永久磁石原
動機といった反磁場が使用中に存在するような利用分野
においては重要である。かかる特性は、粘度、フェライ
トタイプ、酸処理、処理の過酷さといったいくつかの要
因に左右されると思われ、一般により低エネルギーのフ
ェライトよりもはるかに高く、少なくとも約２０００エ
ールステッド、好ましくは約２５００エールステッド以
上である。

結合剤システムを形或するため重合体に付加されうるそ
の他の添加剤としては、当該技術分野において知られて
いるような加工助剤及び劣化防止剤がある。特に適して
いるのは、電子ビーム硬化と相容性のある添加剤である
。つまりかかる添加剤は、結合剤の橋かけ結合反応に大
きく干渉せず、又放射線量により自ら脆化したり解重合
したりしない。一般に、エラストマの化学的過酸化物加
硫に用いられる添加剤が、電子ビーム硬化のために適し
ていることがきわめて多い。かかる添加剤の１つは、Ｓ
ｔｒｕｋｔｏｌ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ　（オハイオ
州，Ｓｔｏｗ）が販売している比重＝１．００、融点＝
９９℃の選択され特別処理された脂肪酸誘導体の混合物
である加工助剤ｒｓＴＲＵＫＴＯＬＪＴＲＯ１６である
。好ましい劣化防止剤をいくつか挙げると、Ｒ　Ｔ　Ｖ
ａｎｄｅｒｂｉｌｔＣｏｍｐａｎｙ　Ｉｎｃ，　　（＝
＋ネチカット州，　Ｎｏｒｗａｌｋ）が販売している比
重＝１．６９、融点＝３００℃の２−メルカプ｝｝ルイ
ミダゾール亜鉛酸化防止剤粉末ｒＶａｎｏｘ　Ｊ２ＭＴ
Ｉ，及び、ｍｉｒｏｙａｌ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｏ１
（コネチカット州Ｍｉｄｄｌｅｂｕｒｙ）が販売してい
る比重＝１．１４、融点＝９６〜９８℃の４．４′−ジ
（アルファ、アルファージメチルベンジルジフェニル）
ジフェニルアミン酸化防止剤ｒＮａｕｇａｒｄ　Ｊ　４
４５である。かかる添加剤は普通、高飽和アクリロニト
リルーブタジエンエラストマ又は高飽和ニトリルーブタ
ジエンエラストマを含む重合体合金と親練りされ、フェ
ライト粉末との混合に先立ち「結合剤系」となり、「重
合体」ｌ００あたり重量で最高１０の割合好ましくは「
重合体」１００に対し約１〜５の割合で、個々に存在し
ろる。上述のタイプの又は当該技術分野において知られ
ているようなタイプのその他の加工助剤及び劣化防止剤
は、好ましくは重合体１００に対して重量で最高１０の
全添加剤組合せ合計レベルで、結合剤マスクバッチの中
に内含されうる。

本発明に基づく方法は、結合剤系とフェライト磁気粒子
を混合して均質な混合物を混合する段階、高せん断力及
び／又は誘導磁界により磁石粒子を方向づけする段階及
びかかる混合物から製品を成形する段階、ならびに電子
ビーム加速器からの電子ビームに前記混合物を露出する
ことにより前記混合物を硬化する段階を含んでいる。

好ましくは、添加剤を含む結合剤系は３２０〒の最高温
度でＢａｎｂｕｒｙ　ミキサーといった密閉式混合機内
で親練りされ、その後高速ローラを２５０’Ｆに低速ロ
ーラを２００’Ｆに保った状態で２ローラ圧延機上でシ
ーティングされる（画分比１．３）。フェライト／結合
剤系の混合段階は、圧延機、［３ａｎｂｕｒｙ又はＢｕ
ｓｓ二−ダ〈混練機〉といった従来のあらゆる配合用機
器で行なわれうる。フェライト／結合剤系配合段階の一
例を挙げると、それは、親練りされた結合剤系を圧延機
に加え、続いて粒状フェライトを段階的に加えて少なく
とも体積百分率で５５ハーセントさらに好ましくは６０
〜６２パーセントの充てんを達戊する、というものであ
る。かかる充てんは通常、フェライトがその形態のため
に達戊できる最大のパッキンによって左右される。フェ
ライト／結合剤系の混合、配合及びパンディングは、一
例として、摩擦比（速度差〉が１．３〜１．５の２ロー
ラ式圧延機で達或される。小さなバッチは１３０’Ｆ以
下の温度に両方のローラを保つことによって混合されバ
ンディングされうる。より高い温度でさらに大きい生産
バッチを処理する方がより実際的であることから、圧延
機の高速ローラは２５０゜から２８０″Ｆの温度範囲に
保たれるのに対し低速ローラは高速ローラよりも少なく
とも５０丁低い温度まで冷却され、フェライト／結合剤
系混合物の最適な混合及びパンディングを提供する。

配合が均質になった時点で、化合されバンディングされ
たシートは圧延機からとり出され冷却された後に従来の
造粒機で造粒され、押出し又はカレンダ加工といった他
の変換プロセスのためのフィ−ドを提供する。押出し戊
形機の適当な一例を挙げると、それは、圧縮比が１．５
対１未満のストレートテーパスクリュー及び２０対１未
満のＬ／Ｄ比をもつ車軸押出し機である。押出しは、押
出しされるコンパウンドに応じて約１４０℃から１８０
℃までの温度で行なわれる。

好ましいフェライト粒子は異方性である、つまり好まし
い磁化方向性を有すると仮定すると、混合物は、磁気粒
子（すなわち「薄い」サイズの六方晶系フェライトの小
板）の「極」のほぼ均等な方向づけを行なうための手段
に付される。かかる方向づけ手段には例えば、高せん断
カダイの中に混合物を通過させるといった高せん断方向
づけ、及び／又は、少なくとも約８０００エールステッ
ドの強磁場に混合物を付して製品内に方向づけされた磁
気特性を生或するといった誘導がある。

成形された方向づけ済の混合物、成形品を電子ビーム放
射内に通すことにより、硬化段階に付される。競合する
化学的プロセスに対する重合体化合物の電子ビーム処理
の主要な利点は、大気温で固体状態でフィルム、管、ワ
イヤ、ストリップ及びその他の形材、モールディングな
どといった予め整形された製品に対して照射を行なうこ
とができるという点にある。電子ビーム処理は、従来の
化学的橋かけ結合又はその他の重合体改変システムの触
媒促進剤及びその他のコンポーネントを削除することに
よって多大なコスト削減を提供することができる。同様
に電子ビーム処理は、かかる重合体化合物の中の戒分の
混合に付随するコストを軽減し、化学的加硫剤が充てん
されたフェライトコンパウンドの過度の発熱及び可能性
ある加硫やけ又は早期加硫を防ぐための処理速度に対す
る厳しい制限と関連して発生する出費を無くする。

化学的加硫剤が充てんされたフェライトコンパウンドは
同様に、処理に先立ち「貯蔵加硫やけ（シェルフスコー
チ」する可能性があり、熱硬化の後コンパウンド内に残
された加硫剤及び促進剤のフラグメントのために低い製
品エージング特性をひきおこす傾向をもつ。その上、蒸
気オートクレープや連続ドラム式加硫器といった高価で
エネルギ一を消耗する熱硬化装置は、電子ビーム装置で
の橋かけ結合の場合必要とされない。

一例として、ニューヨーク州ロングアイランドのＲａｃ
ｌｉａｔｉｏｎ　Ｄｙｎａｍｉｃｓ　Ｉｎｃ．，が製造
する高電位電子ビームが加速器Ｄｙｎａｍ　ｉｔｒｏｎ
について以下に詳述し、硬化を行なうのに用いることの
できる装置を例示する。ＤｙｎａｍｉｔｒＯｎ電源は、
ニューヨーク州ロングアイランドのＲａｄｉａｔｉｏｎ
　Ｄｙｎａｍｉｃｓ　Ｉｎｃによって開発された特許を
もつ並列給電のカスケード式整流器システムを用いる高
周波電圧生戊器である。

ＲＦ発振器が、ＲＦ変或器及びＲＦ電極から或る高ｒＱ
Ｊ並列共振回路に電力を供給する。ＲＦ電極は、整流器
アレイの長さに沿って静電界を打ち立てる。かかる静電
界はコロナ環により各々の整流器に静電結合されている
。整流器はＲＦ電位をＤＣ電位に変換する。整流器の直
流コンポーネントは直列に加算されて、端子において望
ましい電位を打ち立てる。電源端子で発達した電位は直
接加速カラムに対し印加される。

加速カラムは、真空排気された均質な電界のビーム管及
び電子銃で構成されている。ビーム管は、大きなＩ．Ｓ
，＜ぼみ形ステンレス鋼製ダイノード及びガラスがいし
で作られている。ダイノードのくぼみ形の設計は、ガラ
スがいしを完全に遮へいすると同時に放射線から密閉し
、長くメンテナンス不要のビーム管寿命を提供する。各
々のダイノードは、ダイノード間に必要とされる電位を
提供する高強度ブリーダ網に電気接続されている。

電子銃は、鋼板内の絶縁された隔離がいし上に載置され
た加熱された陰極を用いたまっすぐな固定焦点デバイス
である。フィラメントの出力は、独立した供給源により
与えられている。

加熱陰極から発せられた電子はｐｉｅｒｃｅレンズによ
って集束させられ、ビーム管内でＤｙｎａｍｉｔｒｏｎ
カスケード式整流器システムの最大ＤＣ電位まで加速さ
れる。その結果は、優れた単一エネルギー電子ビームで
ある。

発振器は、６０Ｈｚの線間電圧を１００ｋＨｚで約１５
ｋＶに変換する。これは、カスケード式整流器システム
のためのＲＦ駆動電力である。

加速カラム及びビームスキャナー内に必要とされる真空
条件を急速に発達させつねに維持するような工業用真空
システムが具備される。真空ステーションには、熱電対
ならびに電離真空計管読取り装置、及び過熱防止装置が
備わっている。さらに、必要な場合に真空ステーション
を隔離する自動ゲート弁も具備されている。このような
方法でビームを偏向させる目的は、製品において均等に
分布した電子の広いスクリーンを生或することにある。

電子スクリーンの幅は、製品の幅に合うように調節でき
る。

かかる電子ビーム放射は、製品内への浸透が達成できる
よう充分な電圧を有し、又望ましい橋かけ結合を達或す
るのに充分高い線量のものでなくてはならない。本発明
のほとんどの利用分野について、少なくとも１００００
００電子ボルト好ましくは３００００００電子ボルト、
最も好ましくは４００００００電子ボルト以上の電子ビ
ーム加速器が用いられるべきである。

加速電圧（端子電圧）は、電子ビームが材料内に浸透す
る深さを決定する。かかる電圧が大きくなればなるほど
、浸透の深さは大きくなる。第１図は、有効な浸透に対
する電圧の関係を示している。かかる関係は、単位密度
の材料について示されている：すなわち、１以外の相対
密度を有する材料については、形を決定する前に、物理
的厚みを密度で除さなくてはならない。ワイヤ及びケー
ブルといった製品、厚いストリップ及び強化プラスチッ
クは、相対する両側面から照射を受けることができる；
このような場合、有効電子ビームの侵入は２．５の係数
で増大させられる。両面照射についての有効浸透（ｉｓ
−＋ｔｏ）　に対する電圧の関係は単位密度の材料につ
いて第２図に示されている。

第１図及び第２図に示されているように、４．５ＭｅＶ
の加速器は、片面の単位密度材料中に０．６００’浸透
でき、両面から露出されている場合には合計１５００’
の深さまで浸透できる。このことはすなわち、約３．６
４の比重をもつフェライト充てんされた磁気コンパウン
ドについては、片面の場合約０．１６５’の深さ、及び
両面の場合０．４１２’の浸透を意味している。有効ビ
ームカーテン幅は約５０′であり、アンペア数は、２０
フィート／分のビームの下で通過一回につき約２．５メ
ガラドの線量を部品が受けるように調整されている。

ほとんどの利用分野について、製品が成形段階中に、約
０．　４１２’未満の厚み又は深さをもつ製品に戒形さ
れることが好ましい。例えば、標準的に言って、形状は
、幅１／４′〜３′厚み０．０３０’から０．４００’
のストリップ又は幅３′から２７′厚み０．０１５’か
ら０．０４５’のシートであることが考えられる。

「実施例１．」 当該実施例は、少なくとも４２％の結合アクリロニトリ
ルの高飽和ニトリルエラストマ（ＨＳＮ）及び高性能フ
ェライトＳｔａｃｋｐｏｌｅ社のＢＧ１２　（比重＝５
．　３８）を各々含む好ましい結合剤系２つの標準的な
配合、処理（押出し）及び電子ビーム硬化の段階を示し
ている。コンパウンドのレオロジ及び０．１２５’　Ｘ
　Ｏ．３７５’のストリップについての押出し条件が報
告されており、かかるストリップの引張り特性に対する
電子ビーム硬化及び熱エージングの効果が示され、いく
つかのケースにおいて、ミネソタ州セントポールの３Ｍ
　Ｃｏｍｐａｎｙが製造したＢ１０３０という呼称の市
販の化学的加硫を受けたＮＢＲ　（アクリロニトリルー
ブタジェン−４２パーセントの結合アクリロニトリル）
エラストマフェライトのストリップと比較されている。

前記材料の化学的耐性及び油性溶媒も同様に、実験室の
結果及び販売会社の参考文献の両方と比較されている。

試料ＩＡ及びＩＢは、表■中の配合表に従って調製され
ている。

表■ 試料 結合剤系マスターバッチ 呼称 或　分（ｐｐｈ．　ｗｔ．） ”Ｚｅｔｐｏｌ”　１０２０ ”Ｔｈｅｒｂａｎ”　２２０７ ”Ｎａｕｇａｒｄ”　４４５ ”Ｖａｎｏｘ”　２ＭＴＩ ”Ｓｔｒｕｋｔｏｌ″ＴＲＯ１６ Ｔｏｔａｌ　ＰＰＨ合計ＰＰＨ Ｓｐｅｃｉｆｉｃ　Ｇｒａｖｉｔｙ　　比重フェライト
／結合剤系コンパウンド 呼称 或　分（ｐｐｈ．　１１ｌｔ．） ＭＢ−Ａ ＭＢ−Ｂ Ｓｔａｃｋｐｏｌｅ　ＢＧ１２（ＳＰ，　Ｇｒａｖ．＝
５。３８）合計ＰＰＨ 計算上の比重 計算上の充てん体積百分率、 フェライト １Ａ ＭＢ−Ａ １００．　００ ０．００ ２．００ １．００ ３．００ １０６．　００ １．　００６２ １Ａ １００．　００ ０．００ ８７２．　２９ ９７２．　２９ ３．　７１８ ６２．０ １Ｂ ＭＢ−Ｂ ０．００ １００．　００ ２．００ １．００ ３．００ １０６．　００ ０．　９８７ １Ｂ ０．００ １００．　００ ８８９．　３４ ９８９．　３４ ３．　７１１ ６２．０ 結合剤系マスクバッチＭＯ−Ａ及びＭＢ−Ｂは、ニュー
ジャージ州サドルブルックのＨａａｋｅ　Ｂｕｃｈｌｅ
ｒＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓが製造しているＨａａｋｅ　
ＲｈｅａｃｏｒｄＳｙｓｔｅｍ　４Ｑ　ミキサーの中で
混合された。かかる密閉式混合機は５０ｃｃの結合剤の
体積容量を有し、ローラーブレードを具備している。密
閉式混合機は、混合サイクル中１４０℃に維持され、マ
スタバッチは１５５℃のダンブ温度で放出された。スケ
ールアップの時点で、かかるマスクバッチは同様に冷却
器本体温度を用いて（Ｂａｎｂｕｒｙブレードからのせ
ん断加熱の増大のため）ただしなお１５５℃の原料温度
で放出しながら、１２００ｃｃのＢａｎｂｕｒｙ内で混
合された。高性能ＢＧ１２フェライトを含むコンパウン
ド１Ａ及びＩＢを、まず５５℃以下の表面温度に制御さ
れたローラをもつ圧延機上で結合剤マスクバッチをバン
ディングし、次に充分に内含されるまでフェライトを増
分的に加えることによって、４インチ径の２ローラ式圧
延機（バッチサイズ７５ｃｃ）上で混合させた。完全に
混合したフェライト充てんのコンパウンドはかかる温度
にてうまくパンデイングし、２３℃から５０℃のローラ
温度を用いてシーティングされうる。代替的には、高速
ローラが１１５℃以上に保たれ低速ローラが高速ローラ
より少なくとも３０℃低温に保たれている場合、前記コ
ンパウンドを用いて圧延機上でフェライト／結合剤系の
混合及びシーティングを行なうことができる。圧延され
たシートコンパウンドのストリップは、１７８インチの
スクリーンで３６０Ｏｒｐｍでマサチューセッツ州Ｎｏ
ｒｔｈ　ＵｘｂｒｉｄｇｅのＮｅｌｒｎｏｒ　Ｃｏ，　
Ｉｎｃ．が製造しているＮｅｌｍｏｒ造粒機Ｇ６６Ｍｌ
型を用いて造粒された。結果として得られたグラニュー
ルを９メッシュ（米国規準）のスクリーンに通し、大き
すぎる粒子は再研削のために戻された。９メッシュのス
クリーンを通過したグラニュールは次に、押出し戊形に
先立ち５０℃で１８時間乾燥された。かかる乾燥したグ
ラニュールは、毛管レオロジー及びストリップ押出し実
験の両方に用いられた。

２つのコンパウンドＩＡ及びＩＢの毛管レオロジーは、
１．５の圧縮比のストレートテーパースクリューを伴う
直径３／４インチ、Ｌ／Ｄが１０二１の電気加熱式空冷
押出し機が具備されたＨａａｋｅ　Ｒｈｅｏ−ｃａｒｄ
　４Ｑ　システムを用いて実験された。レオロジー上の
調査には直径０．　２００インチの毛管３．　７５　Ｌ
　／Ｄのダイか用いられた。加熱ゾーンは１７０℃の溶
融温度標的に対してセットされ、１つのケースつまりコ
ンパウンド１Ｂについては、１７５℃の溶融標的に対し
て第２の温度セットが実験された。その結果は第３図に
まとめられている。第３図では、３つの実験全てについ
て、粘度とせん断速度の関係が単一のグラフ上にプロッ
トされている。かかるコンバウンドのレオロジー分析は
、ポアズ単位の粘度をη、秒−１単位のせん断速度をＴ
としてη＝η　／　ｒ　／Ｉ％−　１　に従った粘度と
せん断速度の間の力の法則の流動的関係を示している。

１７０℃の溶融温度においてｎは、ＩＡのコンパウンド
について０．１８６、ＩＢのコンパウンドについては０
．　２２２であることがわかった。３０秒−１の標準的
押出しせん断速度において、粘度は両コンバウンドにつ
いて２．５乃至３．　５　ＸＩＯ５　ポアズであり、こ
れは、コンパウンドを押出し成形すると同時に押出し中
にフェライト粒子を方向づけするための処理領域の充分
な範囲内にある。

毛管粘弾性の測定以外に、１．５の圧縮比のストレート
テーパスクリューを伴う同じ３７４インチ径で１０：１
のＬ／Ｄの押出し機を用いて試料ＩＡ及びＩＢについて
の一連の押出しが、０．　３７５インチ幅Ｘ０．１２５
インチ厚の開口部を伴う短かいランド長さの低せん断ダ
イを用いて行なわれた。試料ＩＡは、一時間あたり６．
５１ボンドの平均フィード速度、１７２１ｐＳｉｇの平
均グイ圧及び１６１℃の平均溶融温度で押出し成形され
た。試料ＩＢは、同様なフィード速度、１２８６ｐｓｉ
ｇの平均ダイの圧力で、比較的低い１５７℃の溶融温度
で最もうまく押出し成形された。両ストリップ共、グイ
から出てくる時には最小限の「ドロー」　（引抜き）テ
ンションを有し、室温まで冷却した後厚み０．　１２０
インチ×幅０．　３７５インチの最終寸法を有していた
。

ＩＡ及びＩＢのストリップは、引張り試験に先立ち異な
るレベルの電子ビーム放射線量を受けた。

二ｘ−ジャージー州ＣｒａｎｂｕｒｙのＥ，Ｂｅａｍ　
ＳｅｒｖｉｃｅｓＩ　ｎｃ．にある４．５ＭｅＶの電子
ビーム加速器を用いて、０．　１２０インチの寸法を通
し片面でストリップを露出させることによりかかるスト
リップの硬化を行なった。かかるストリップは、それぞ
れ２．　６７　，５．３５及び８．００メガラドの線量
に相当する１秒あたり２０フィートで１回、２回及び３
回のパスに対して露出された。該ストリップに加え未硬
化のもとの試料を、エージング無しならびに１２５℃で
１００時間、１２５℃で５００時間の高温空気オーブン
エージング済みの状態での引張り特性についてテストし
た。引張り特性は、２３℃、相対湿度５０パーセントで
５インチ／分のクロスヘッド速度で測定され、降伏時点
の伸長（Ｅｙ）、破断時の伸長（ＥＢ）、最大引張り強
度（Ｔ）ＩＡＩ）及び５パーセントひずみでのモジュラ
ス（Ｔ５％）を含んでいた。結果は、表■に記されてい
る。ＩＡ及びＩＢのストリップは両者共、１２５℃での
長いオーブンエージングの後、初期のものと比較してか
なり著しい伸び特性を示した。共に５メガラドの線量で
硬化されたＩＡ及びＩＢのストリップと従来の化学的に
加硫されたニトリルエラストマ／結合剤系３Ｍ　８１０
３０との、異なるエージング条件での比較は、表Ｖに示
されている。これは、厳しい熱老化環境での伸び特性の
保持に至るまでの柔軟なオイル耐性ある結合フェライト
磁石についての当該技術分野における改良を例示してい
る。

表Ｖ ＥＹＩ 伸び＠（降伏） Ｅｌ， 伸び＠（破断） Ｔ）ＩＡＸ　，　ＰＳＩ Ｔ５ｓ，　ＰＳＩ ％ ％ ２２．９ ２９．１ ２６．５　　　　９２．４ １３７２　　　　１４６７ ５４１　　　　　６７８ ４６．４ ４６．４ １８１４ １０４０ ４５．５ ４５．５ ２２８６ １５７７ Ｅｖ， 伸び＠（降伏） ＥＢ＋ 伸び＠（破断） Ｔ）ＩＡＸ　，　ＰＳＩ Ｔ５，，　ＰＳＩ ％ ％ ２４．８ ２７．０ ２４、８　　　６２．４ １４９５　　　　１３９６ ６２２　　　　　４７９ １０．４ ４８．４　　　　４７．９ １８４２　　　　１７６３ １１７３　　　　１３０２ 表　Ｖ（続き〉 従来の硫黄硬化ＮＢＲ結合剤系 ＥＢ＋ 伸び＠（破断）％　　３１．４　　　６．０　　　　（
１）’ｒ．ＡＸ，　　ｐｓ＋　　　　　　８３２　　　
　　８５０　　　　　　（１）Ｔ５％，　　ＰＳＩ　　
　　　　　４６０　　　　８１４　　　　　　（１）（
１）破断伸びが２０％未満で引張り試験にとっては脆性
が高過ぎる。

硬化された押出しコンパウンドの溶媒、オイル及び化学
耐性 試料ＩＡ及び１Ｂの押出しされたストリップを、硬化の
ため５，３３メガラドの電子ビーム線量に露出させ、フ
ェライト磁気ニトリルラバー化合物（すなわちＭｉｎｎ
ｅｓｏｔａ　Ｍｉｎｉｎｇ及び３Ｍにより販売されてい
る８１０３０）の硬化されたストリップと共に、２３℃
で４６時間、選択された８つの溶媒及びオイルの中に浸
漬させた。該ストリップの体積膨張は表■に示されてい
る。

結果をみると、オイル及び脂肪族炭化水素に対する耐性
が少なくとも市販の加硫済みＮＢＲ結合されたフェライ
ト系（結合アクリロニトリルは４２パーセントと推定さ
れる）と同等であることがわかる。かかる浸漬試験の他
に、ＨＳＮの販売会社の１つである２ｅｏｎ　Ｃｈｅｍ
ｉｃａｌｓ　Ｉｎｃは、さまざまな化学物質に対する耐
性の面で２つの結合剤系ＭＳＮ及びＮＢＲをさらに区別
する表を提供した。これは表■に示されている。該表は
、ＭＳＮ結合剤系が、蒸気、或る種の酸及び塩基、アミ
ン及び酸化剤に対する耐性においてＮＢＲより決定的に
有利であることを示している。その上、結合剤系が高温
でかかる溶媒又は化学物質にさらされた場合、ＨＳＮ結
合剤はＮＢＲ結合剤に比べ一層有利である。

表■ 体積百分率膨張（４６時間２３℃で） （ｌ〉トルエン　　　　５１．２ （２）燃料Ｃ’　　　　　２４．７ （３）へブタン　　　　１．８ （４）　ＡＳＴＭオイル＃１　　　　１．２（５）　　
　　〃＃３　　　０．３ ６８．５ ２７．９ ３．３ ０，６ ０．５ ５５．９ ２４．０ ５．６ ０．６ ０，７ （７）ＭＥＫ ８８．３ １３７．　１ ６１．１ ５０％のイソオクタン、５０％のトルエン表■ 有機酸 酸 アルカリ； 塩： 酸化剤： 脂肪族炭化水素： 芳香族炭化水素： 塩素化炭化水素： アノレコ　ーノレ　； 蒸気（１５０℃／３０２’Ｆ） 酢酸（３０％） 塩酸（２５％） リン酸（２０％） 硝酸（２５％） 水酸化ナトリウム（３０％） アンモニア水（２８％） 塩化ナトリウム（３０％） 炭酸ナトリウム（１０％） 過酸化水素（３％） 次亜塩素酸ナトリウム（５％） イソオクタン トルエン トリクロロエチレン メチルアルコール エチルアルコール 表　■（続き） エチルエーテル 酢酸エステル メチルエチルケトン フルフラール トリエタノールアミン 二硫化炭素 八一推奨されるもの一効果はほとんど無いかもしくはわ
ずか Ｂ一わずか乃至は中庸な効果 Ｃ＝中庸乃至重大な効果 Ｕ＝推奨されないもの 「実施例２」 当該実施例は、高性能Ｓｔａｃｔｐｏｌｅ　ＢＧ１２７
　エライトのための２つの大きく異なるＨＳＮ重合体結
合剤系、すなわち２ｅｔｐｏｌ　１０２０を含む試料２
Ａ中のＨＳＡ重合体く４４パーセントの結合ＡＣＮ，飽
和エーテル： エステル： ケトン： アルデヒド： アミン： 率＝９０）及び高飽和低アクリロニ｝　ＩＪルＨＳＮ重
合体Ｚｅｔｐ０１　２０００Ｌを含む試料２Ｂ（３６ノ
くーセントの結合ＡＣＮ、飽和率＝９９）の引張り、エ
ージング及び溶媒耐性の相異を示している。コンノ｛ウ
ンド２Ａ及び２Ｂは、表■の配合表に従って調製された
。両方の試料共、実施例ＩＡ及びＩＢに比べ低イ潤滑剤
レヘル（ＳｔｕｋｔＯＩＴＲ０１６が３に対して１〉を
有する。

表■ 試料 結合剤系マスターバッチ 呼称 或　分（ｐｐｈ，　ｗｔ，　） Ｚｅｔｐｏｌ　１０２０ Ｚｅｔｐｏｌ　２００ＯＬ Ｎａｕｇａｒｄ　４４５ Ｖａｎｏｘ　ＺＭＴＩ Ｓｔｒｕｋｔｏｌ　ＴＲＯ１６ 合計ＰＰＨ 比重 ２Ａ　　　　　　２Ｂ ＭＢ−２Ａ　　　　　ＭＢ−２Ｂ １００．　００ ０．００ ２．００ １．００ １．００ １０４．　００ １．　００６３ ０．００ １００．　００ ２．００ １．００ １．００ １０４．　００ ０，　９８６８ 表　■（続き） 呼称　　　　　２Ａ　　　２Ｂ 或　分（ｐｐｈ，　ｗｔ．） ＭＢ−２Ａ　　　　　　　　　　　　　１００．　００
ＭＢ−２Ｂ０．００ ＳｔａｃＭｏｌｅ　ＢＧ１２ （比　＝５．　３８）　　　　　　８７２．　２９合計
ＰＰＨ　　　　　　　　　　９７２．　２９計算上の比
重　　　　　　　３．　７１８計算上の充てん体積百分
率、 フェライト　　　　　　　　６２．０　　　　　６２．
０コンパウンドバッチ２Ａ及び２Ｂは、実施例１に概略
的に示した手順に従って調製、混合、シーティング、造
粒した。実施例ｌでコンパウンドに用いられたものと同
じ押出し機及びダイを通してマイナス９メッシュのグラ
ニュールを押出し、結果として厚み０．　１２０インチ
幅３７８インチの押出しストリップを得た。コンパウン
ド２Ａを溶融温度１５１℃で１時間あたり１０．　６５
ポンドのフィード速０．００ １００．　００ ８８９．　５３ ９８９．　５３ ３．７１１ 度で押出し、結果として２３８７ｐｓｉｇの平均グイ圧
力を得た。コンパウンド２Ｂを溶融温度１４８℃で一時
間あたり１２．　３４ポンドのフィード速度で押出し、
結果として２０２４ｐｓｉｇの平均グイ圧力を得た。Ｅ
Ｂｅａｍ　Ｓｅｒｖｉｃｅ　Ｉｎｃ，　　の４．５Ｍｅ
Ｖの電子ビーム加速器での電子ビーム硬化（ストリップ
２Ａは２．５メガラド、ストリップ２Ｂは５．０メガラ
ド）の前後の引張り特性が得られた。（注＝２Ｂコンバ
ウンドは、２ｅｔｐｏｌ　２００ＯＬの高飽和重合体バ
ックボーンのため橋かけにより多くの放射線量を必要と
するという点に留意されたい。）２Ａ及び２Ｂの放射線
硬化されたストリップは同様に、それぞれ１２５℃及び
１５０℃で１００時間高温空気エージングさせ、引張り
特性についてテストした。結果は、表■に示されている
。

破断での引張り伸びに従うと、高飽和ＨＳＮ結合剤系コ
ンパウンド２Ｂは、１５０℃で比較的優れた熱エージン
グ耐性を示し、このため、通常比較的高温での利用分野
に推奨される。

溶媒耐性については、実施例１と同じ溶媒及びオイルを
用いて２３℃で４６時間後に、２Ａ及び２Ｂのストリッ
プの体積百分率での膨張を測定した。

しかしながら、この場合、溶媒及びオイル耐性に対する
橋かけ結合量の影響を見極めるため、放射線量を変化さ
せた。結果は、市販の化学的に加硫されたＮＢＲ／フェ
ライトコンパウンド、すなわち３Ｍの８１０３０を当該
シリーズにおいても再び対照として実験させた状態で、
表Ｘに示されている。

表Ｘ 溶媒浸漬試験　２３℃にて４６時間 試料： 試料サイズ： 試料の形状： ２Ａ ３／８’　　Ｘ．　１２０　Ｘ　１　’押出しストリッ
プ トルエン 燃料Ｃ（１） ヘプタン ＡＳＴＭ　Ｏｉｌ　＃Ｉ ＡＳＴＭ　Ｏｉｌ　＃３ ２−プロパノール ＭＥＫ １，１．１−｝リクロロエタ ン ６２．０ ２５．０ ０．４ ０．９ １．３ １．８ ＤＩＳ” Ｄｉｓ２ ５６．６ ２５．０ ０．５ ０．８ ０．９ １．８ １１１．２ ５８．１ ５０．９ ２３．８ ０．６ ０．８ ０．８ １，７ ７９．９ ６０．９ 表　Ｘ（続き） 試料： 試料サイズ： 試料の形状： ２Ｂ ３／８’　　Ｘ，　１２１　Ｘ　１　’押出しストリッ
プ ＴＯｌｕｅｎｅトルエン 燃料Ｃ（１） ヘブタン ＡＳＴＭ　Ｏｉｌ　Ｈ ＡＳＴＭ　Ｏｉｌ　ｉ３ ２−プロパノール ＭＥＫ １，１．１−｝リクロロエタ ＤＥＬＡＮ”　　８６．９ ３９．９　　　３７．６ ３．６　　　　３．６ ０．９　　　　０．８ １．８　　　　１．１ ２．７　　　　２．７ ＤＩＳ２１２１．４ ン　　ＤＩＳ２　　　１３６．３ ７４．２ ３６．７ ２．５ ０．８ １．３ ２．７ ８９．３ １００．　５ 表　Ｘ（続き） 試料サイズ： １／２’　　ｘ．０８７’　　ｘ　１　’（１〉トルエ
ン　　　　　　　　　　　５５．８（２）燃料Ｃ　（１
）　　　　　　　　　　　　２９．　６（３）へプタン
　　　　　　　　　　　　３，９（４）　ＡＳＴＭ　Ｏ
ｉｌ　＃１　　　　　　　　　　　１．２（５）　ＡＳ
ＴＭ　Ｏｉｌ　＃３　　　　　　　　　　　１．４（６
）２−プロバノール　　　　　　　４，１（７）　ＭＥ
Ｋ　　　　　　　　　　　　　５５．９（８）　１，１
．１　−　｝リクロロエタン　　　５７．０（１）　５
０％イソオクタン、５０％トルエン（２）試験中に分解 （３）試験中に層割れ 特に、ＨＳＮ結合剤系のために通常推奨されない溶媒に
おいて、より高い電子ビーム線量に起因する橋かけ結合
の増大は、それ相応に低い膨張を暴露している。２Ｂに
比べ結合剤系内のアクリロニトリル含有量が高い２Ａス
トリップは、脂肪族及び芳香族炭化水素溶媒、ＡＳＴＭ
オイル及びその他の有機溶媒に対する耐性に関し２Ｂよ
りもはるかに有利であり、特により高い電子ビーム線量
において、化学的に硬化された高いアクリロニトリル（
４２パーセント）のＮＢＲ／フェライト積層ストリップ
（３Ｍ　１０３０）　　と比べてきわめて有利である。

一方、押出しストリップ２Ｂは、ストリップ２Ａの−２
６．２℃に対し−３３．８℃というＧｅｈ＋ｔ＋ａｎ凍
結点を有し（ＡＳＴＭ　０１０５３）、より優れた低温
使用温度をもつ。従って、磁気デバイスの設計者は、フ
ェライトコンパウンドに用いられているＨＳＮ結合剤の
タイプを特定することによって、オイル及び溶媒耐性、
使用最高温度及び使用最低温度の適切な組合せを選定す
ることができる。

「実施例３」 当該試料は、Ｓｔａｃｋｐｏｌｅ　ＢＧ１２フェライト
を伴う好ましいＨＳＮ粘合剤系、コンバウンド３Ａのた
めの準本プラント規模のプロセスを表わし、結果として
６０．９ｋｇ／時（１３４＃／時）での矩形断面ダイ（
厚み０．　２２５インチ×幅１．５００インチ〉を通し
てのストリップの押出しが得られる。当該例においては
、ダイは、フェライト粒子を厚み方向（すなわち厚みを
通して）に好ましい磁気方向性で方向づけるためのせん
断方向づけ及び磁界誘導能力を有している。次のように
テークアップ速度を変えることによってグイから出るス
トリップに対し２つの異なる「ドロー」条件が課せられ
た：すなわち３　Ａ　．−　Ａは連続押出しプロセスと
相容性ある最低テンションであり、３Ａ−Ｂストリップ
は、テークアップ速度の１０パーセント増加で実施され
た。

かかる「ドロー」範囲は、完或品の仕様を満たすのにド
ローダウンが必要とされる条件下で予想されるほぼ最大
限である。磁気ヒステリシス特性、寸法安定性（熱露出
による永久寸法変化）、引張り特性及び溶媒耐性といっ
た物性に対する、ひきつづき行なわれる電子ビーム硬化
及びオーブン熱エージング（ｌ２５℃〉の影響が、当該
実施例において示されている。ストリップの厚み（０．
２１０インチ以上）は、ＢＧ−１２フェライトの方向性
がせん断のみでは得られない（すなわち誘導磁界が必要
である）ようなものであり、３．　６４ｇｍ　／　ｃｒ
ｌのストリップを通しての有効な浸透は片面から露出し
ている場合０．　１６５インチ（すなわち、０．　６０
０’　／３．　６４）であることからストリップは両面
で４，５ＭｅＶの加速器からの電子ビーム放射に露出さ
れなくてはならない。

コンパウンド３Ａは、以下にリストアップする処方及び
手順に従って調製された。かかる組或は、実施例２の組
或２Ａとほぼ同じである。

結合剤系マスターバッチ：ＭＢ−３Ａ 戊　分（ｐｐｈ．　ｗｔ） Ｚｅｔｐｏｌ　１０２０　　　　　　　１００．００Ｎ
ａｕｇａｒｄ　４４５　　　　　　　　２．００Ｖａｎ
ｏｘ　ＺＭＴＩ　　　　　　　　　１．　ＤＯＳｔｒｕ
ｋｔｏｌ　ＴＲＯ１６　　　　　　　１．００合計ｐｐ
ｈ　　　　　　　　　１０４．　００比重　　　　　　
　　　　　１．００６３結合剤系はまずＺｅｔｐｏｌ　
１０２０を１３，２３２ｋｇ素練りし、次に順次０．２
６４ｋｇのＮａｕｇａｒｄ　４４５と０．１３２ｋｇ（
ＤＶａｎｏｘ　ＺＭＴＩを１．７分で、０．０６６ｋｇ
のＳｔｒｕｋｔｏｌＴＲ０１６を４分で、さらに０．０
６６ｋｇのＳｔｒｕｋｔｏｌ　ＴＲＯ１６を６分で付加
し、次に１０分のダンプ時間まで混合を続けることによ
り、１３．６７５ｃｃ容量のＢａｎｂｕｒｙ内で親練り
された。混合中に達した最高温度は１７１℃であった。

マスターバッチ結合剤系は、実施例１に示されている圧
延機温度を用いて圧延機上でシーティングされた。

ＭＢ　−　３Ａ １００．　００ ３１゜ｒ，．ｋｇｏｌ“１．ヒ１８１２合計ｐｐｈ 計算上の比重 計算上のフエライ 体積百分率 ８７３．　９１ ９７３．　９１ ３．　７２４ ト充てん　　１０８ ６２．０ ３Ａコンパウンドの ５０．５５ｋｇのバッチを混合す るためには、直径２２インチの２ローラ式圧延機を用い
た。高速ローラー（２Ｏｒｐｍ）は始動に際し１２１℃
に保たれた混合完了時点では１３８℃と記録され、一方
低速ローラ（１３．　３３ｒｐｍ）は、作動中全体を通
じて１００℃以下に保たれた。完全な混合及びパンディ
ング（低速ローラ上）は１２分以内で完了し、次に配合
済シートは実施例ｌで記載されているのと同じ要領で冷
却され造粒された。該グラニュールは押出しされたスト
リップのためのフィードとして用いられた。

押出し グラニュールは、圧縮比１．　０５のストレートテーパ
スクリューを伴う直径２．５インチ、Ｌ／Ｄが１６：１
の押出し機を用いて押出しされた。温度ゾーンは、６０
．９ｋｇ／時（１３４＃／時）のフィード速度で１６５
〜１６７℃の溶融温度が維持されるように調整された。

ダイは、０．　２２５インチＸ　１．５００インチの矩
形の開口部を有し、せん断方向づけ能力ならびに部品の
厚みを通して方向づけされた１２．　０００エールステ
ッドの磁界を有していた。テークアップシステムは、２
つの異なる速度で作動させられ、結果としてストリップ
３Ａ−Ａ及び３Ａ−Ｂについて以下のような仕様が得ら
れた。

３Ａ−Ａ　　３Ａ−Ｂ ダイ圧力、ｐｓｉｇ　　　　　　　　４５００　　　　
４０００取出し速度、フィート／分　　４．２３　　　
　４．６５ストリップの寸法 厚みＴ１インチ　　　　　　０．２２４　　　０．２１
２幅Ｗ１インチ　　　　　　　１．４９０　　　１．４
０２比重　　　　　３．６４　　３．６４ 試料を長さ１２インチにカットし、かかる一定長の試料
を、各々２．５メガラドの線量で２回Ｅ．ＢｅａｍＳｅ
ｒｖｉｃｅｓの４．５ＭｅＶの加速器を用イテ電子ヒー
ム硬化にさらした。試料は反転させられ、さらに２．５
メガラド線量の露出を２回受けた。かくして、各面に５
メガラドの線量、合計ｌＯメガラドを与えたことになっ
た（表中では５ＭＲ／両面、と記されている）。以下の
ような特性が調査された。

表・ＸＩ． ？Ａ−Ａ Ｂｒ，ガウス　　　　　２６３０ ＨＣ，エールステフド　２２２５ ＢＨ，，ｌａＸメガガウス エールステッド　　１．６５ ｝｛ｃｉ　工−ルステッド３９９５ ３Ａ−Ｂ Ｂｒ，ガウス　　　　　２６２０ Ｈｃエールステツド　２２２０ ＢＨ■８，メガガウス エールステッド　　１，６２ Ｈｃｉ，　エールステッド３９８５ ２６３０　　　２６６０　　　２５１０２２２０　　　
　２２５０　　　　２２２５１．６５　　　　１．６８
　　　　１．６３３９７５　　　　４０２５　　　　４
０３０２６１０　　　　２６５０　　　　２５９０２２
３０　　　　２２３０　　　　２２１０１．６４　　　
　１．６８　　　　１．６０４０００　　　　３９８５
　　　　３９７５表ＸＩを見ると、３Ａコンパウンドは
、押出し中に優れた磁気方向づけを得るのに充分な流動
性を有していること、又電子ビーム硬化及び／又は１２
５℃のエージングに対する露出が磁気特性に対し最小限
の影響しかもたらさないことがわかる。

寸法安定性 未硬化のものと５ＭＲ／両面で硬化されたものの両方の
、１２インチ長の３Ａ−Ａ及び３Ａ−Ｂストリップが１
２５℃の熱エージング（１００時間）に対する露出前後
に、２３℃で測定され、初期の寸法に基づいて全ての方
向での永久的寸法変化〔厚み（Ｔ）、幅（Ｗ）及び長さ
（Ｌ）〕が計算され、表Ｘ■に記録された。＋の符号は
寸法上の利得を示し、符号は寸法上の損失（収縮〉を示
している。

表Ｘ■ ３　Ａ−Ａ Ｔ，　　ｉｎ／ｉｎ　　　＋１１．０８Ｗ，　　ｉｎ／
ｉｎ　　　＋　４．８４Ｌ，　　ｉｎ／ｉｎ　　　−１
３、９９ＸＩＯ　’　　　　　＋１．３２ｘｌＯ−３Ｘ
ＩＯ−”　　　　＋０．４２ｘｌＯ−３ＸＩＯ−’　　
　　−２．０８Ｘ１−’表　ＸＵ（続き） ３　Ａ−Ｂ Ｔ，　ｉｎ／ｉｎ　　　＋１３．０８　ＸＩＯ−’　　
　　＋１．８８Ｘ１０−３Ｗ，　ｉｎ／ｉｎ　　　＋　
９．９９　ＸＩＯ−３＋０．８６Ｘ１０　’Ｌ，　ｉｎ
／ｉｎ　　　−２１．９７　ｘ１ｏ−３−２．３３Ｘ１
０　’表Ｘ■の結果を見ると、硬化されていない両試料
は、熱エージングの間に軽減つまり「アニール」される
多大な「ロックドイン」ストレスを有していることがわ
かる。３Ａ−Ｂストリップは、ダイからのドローダウン
によるさらに大きい「ロックドイン」ストレスのために
、３Ａ−Ａストリップに比べはるかに大きい寸法変化を
有している。しかしながら、試料が１２５℃の露出の前
に電子ビームで硬化されると、永久変化はほとんど無視
できるほどであり、未硬化ストリップで見られる永久寸
法変化の１５パーセント未満である。

引張り強度 ５ＭＲ／両面で硬化された３Ａ−Ａ及び３Ａ−Ｂの両ス
トリップは、１２５℃で１００時間の高温空気オーブン
エージングの前後に、引張り特性についてテストされた
。引張り試験は、押出し方向にテストされる形で、幅１
／２インチのストリップを用いて、実施例１及び２のと
おりに、２３℃、相対湿度５０パーセントで行なわれた
。結果は、以下の表ｘｍに示されている。

表ＸＩ ３　Ａ−Ａ Ｅ　Ｙ　，伸び（降伏） Ｅａ，伸び（破断） ＴＭＡＸ　，　ＰＳＩ Ｔｓｓ．ＰＳＩ ％　　１８．　２　　　　　　１４．　６％　　２３．
　３　　　　　　４５．　５１９９３　　　　　　　２
０４７ ７７２　　　　　　　１２７８ 表　ＸＩＩｒ（続き） ３Ａ−Ｂ ＥＹ＋伸び（降伏）％　　１５．　５　　　　　　１１
．　８ＥＢ，伸び（破断）％　　２５．　２　　　　　
　４０．　６ＴＭＡＸ　．　　ＰＳＩ　　　　　　　　
２１５３　　　　　　　２１８３Ｔ５％．　　ＰＳＩ　
　　　　　　　　９０８　　　　　　　１２０５結果を
見ると、実施例２における試料２Ａに比べ３Ａ−Ａ及び
３Ａ−Ｂについてやや高い引張り強度及びモジュラスが
示されているが、それでも１２５℃で１００時間のエー
ジング後には４０パーセント以上のきわめて優れた破断
時の伸びを示している。

溶媒及びオイル耐性 硬化されていないもの及び５ＭＲ／両面で電子ビームに
より硬化されたものの両方の３Ａ−Ａの試料ストリップ
を２３℃で４６時間８つの溶媒とオイルの中に浸漬し、
体積膨張を測定した。結果は、比較を目的として再び従
来の化学的硬化ＮＢＲ結合フェライト系３Ｍ　Ｂ１０３
０を含めて、表ＸＩＶに示されている。

表ＸＩＶ 溶媒浸漬試験（２３℃で４６時間後の膨張体積百分率）
３Ａ−Ａ　　　３Ａ−Ａ　　　　　３Ｍトルエン 燃料Ｃ１ ヘブタン ＡＳＴＭオイル＃Ｉ ＡＳＴＭオイル＃３ ２ブロパノール ＭＥＫ ６２．８ １８，８ ０．６ １．０ ０、８ １．２ Ｄｉｓ’ ４１．３ ｌ４．３ ０．３ ０．４ ０．４ １．１ ５７．８ ５５．８ ２９．６ ３．９ １．２ １．４ ４．１ ５５．９ １． ５０％のイソオクタン、５０％のトルエン２．壊変した
もの 溶媒浸漬結果をみると、ＨＳＮ／フェライトコンパウン
ドのストリップ３Ａ−Ａの溶媒耐性が、試験の対象とな
った全ての溶媒において当該線量レベルでの電子ビーム
露出で著しく向上することがわかる。電子ビームで硬化
された３Ａ−Ａストリップは、試験されたほぼ全ての溶
媒又はオイルにおいて３Ｍ　Ｂ１０３０よりも優れた溶
媒耐性を有している。

「実施例４ヨ 実施例４は、相容性ある熱可塑性重合体、ｒＢａｒｅｘ
　Ｊ　２１０との高飽和ブタジエンーニトリルエラスト
マ（｝ＩＳＮ）の２０／８０　（重量比）での混合物を
使用している。ｒＢａｒｅｘ　Ｊ　２１０は、オハイオ
州クリーヴランドのＢ，Ｐ，Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ　Ｉｎ
ｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌが製造販売している比重１．１
５の衝撃変性アクリロニトリル−アクリル酸メチル共重
合体バリア樹脂である。８０パーセントの’Ｚｅｔｐｏ
１」１０２０、２０パーセントの「Ｂａｒｅｘ　Ｊ　２
１０重合体の紐合せを密閉式混合機の中で劣化防止剤及
び加工助剤と混合させ、３４０〒（１７１℃）でかき出
し、高速ローラーで２５０″Ｆ　（１２１℃）低速ロー
ラで１９０″Ｆ　（８８℃）に維持した圧延機上でシー
ティングさせて、表ＸＶに示されている化合物ＭＢ　−
　４Ａのマスクバッチ結合剤系を生或する。表ＸＶに示
された４Ａについての配合表を用いて上述の結合剤マス
ターバッチについて記されているものと同じ圧延機温度
を用いて結合剤系内に高品質フェライトＳｔａｃｋｐｏ
ｌｅのＢＧ−１０を混ぜ合わせる。比較として、全ての
ｒＺｅｔｐｏｌ　Ｊ１０２０重合体とＳｔａｃｋｐｏｌ
ｅ　ＢＧ１２　７　エライト粉末を含むコンパウンド２
Ａを実施例２のコンパウンド２Ａにおいて示されている
とおりに混合し調製した。フェライト充てんされたコン
パウンドを両方共次に、圧延手順をシミュレーションす
るローラ温度でのカレンダ加工によって０．　０３３〜
０．０３５　’の厚みのシートに加工し、その後、６枚
のシートを３３０″Ｆ　（１６５℃）の温度及び１００
０ｐｓｉｇの圧力を用いて金型内で積層させ、次に積層
された部品を除去する前に１２０’Ｆ　　（５０℃）以
下まで圧力下で冷却した。次に、磁気特性その他の特性
についてテストする前ニニュージャージ州，　Ｃｒａｎ
ｂｕｒｙのＥ．ＢｅａｍＳｅｒｖｉｃｅ　Ｉｎｃ，にあ
る４．５ＭｅＶの加速器を用いて片面５メガラド（合計
１０メガラド）の線量で、積層品の両面を電子ビームで
放射した。シート及び積層品の寸法及び磁気特性は、表
ＸＶＩに示されている。

表ＸＶ 呼称 或　分（ｐｐｈ．　ｗｔ） Ｚｅｔｐｏｌ　１０２０ Ｂａｒｅｘ　２１０ Ｎａｕｇａｒｄ　４４５ Ｖａｎｏｘ　２ＭＴＩ Ｓｔｒｕｋｔｏｌ　ＴＲＯ１６ 合計ｐｐｈ 計算上の比重 ＭＢ−４Ａ ８０．　００ ２０．　００ ２，００ １．００ １．００ １０４．　００ １．　０３２４ ＭＢ〜２Ａ １００．　００ ０．００ ２６００ １．００ １．００ １０４．　００ １．　００６３ 表　ＸＶ（続き） 呼称 戊　分（ｐｐｈ， ＭＢ−４Ａ Ｍｅ−２Ａ ｗｔ） ４Ａ １００．　００ ０，００ ２Ａ ０．００ １００．００ ８｝四冑．！ｌ） ０．００ ８７２．　２９ 合計ｐｐｈ 計算上の比重 ９５０．　２４ ３．　７２７ ９７２．　２９ ３．７１８ 表ＸＶＩ 試　料　　　　　　　　４Ａ積層品 カレンダ加工された シートの厚み（インチ）　　　０．０３５成形後の６枚
の積層 シートの厚み（インチ）　　　０．１９６２Ａ積層品 ０．　０３３ ０、１８８ 表　ＸＶＩ　（続き〉 試　料　　　　　　　　４Ａ積層品　　２Ａ積層品電子
ビーム硬化　　　　５ＭＲ／両面　　５ＭＲ／両面磁気
特性 Ｂｒ，ガウス２５１０　　　　　２６５０Ｈｃ，エール
ステッド　　　２０９０　　　　　　２２５５表ＸＶＩ
を見ると、Ｓｔａｃｋｐｏｌｅ　ＢＧ−１０及びＢＧ１
２　７エライト粉末は両方共、シートが約０．　４０’
　（１．　０２［１１１１１）よりも薄いかぎり表■に
概略的に示されている潜在的な最大値近くまでカレンダ
加工作業によりきわめて良くせん断方向づけすること、
ならびに封じ込めされた金型内でかかるシートのうちの
数枚を積層することによって前記方向づけが維持される
ことがわかる。ＢＧ１２フェライトは、当該例において
ＢＧＩＯフェライトに対する予想通りの優越性を示して
いる。

合金された結合剤マスクバッチ／フェライトコンパウン
ド４Ａ９１つの目的は、熱湯中で構造的支持体を１５０
〜１６０″Ｆ　（６６〜７１℃）の温度に維持するのに
必要とされる製品の剛性を増大することにある。剛性の
比較は、一定の温度範囲でショアＤ硬さを測定すること
によって密にシミュレーションできる。このことは、合
金された結合剤／フェライト積層品４Ａ及びストレート
のＭＳＮ結合剤／フェライト積層品２Ａの両方について
、第４図に示されている。

２Ａコンパウンドに対する４Ａコンパウンドの剛性の大
きな改善は最高１６５″ＦのｒＢａｒｅｘ　Ｊ　２１０
熱ひずみ温度まできわめて著しく見られる（ＡＳＴＭ０
６４８　６６ｐｓｉにて〉。かかるコンパウンドは、最
高２００″Ｆ　（９３℃〉の温度まで、なお、合金され
ていないコンパウンドよりもはるかに高い剛性を保持す
る。さらに、４Ａコンパウンドは、結合剤系内にｒＢａ
ｒｅｘ　Ｊ　２１０が存在することから２Ａコンパウン
ドに比べさまざまな溶媒及び化学物質に対しより優れた
耐性を有すると予想されている。

特許法に従って最良の態様及び好ましい実施例が記載さ
れてきたが、本発明の範囲はこれらに制限されるもので
はなく、むしろ上述のクレームの範囲によって制限され
るものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、電子ビー・ム加速器での片面照射についての
単位密度材料の有効浸透と端子電圧の関係のプロットで
ある。 第２図は、電子ビーム加速器での両面照射についての単
位密度材料の有効浸透と端子電圧の関係のプロットであ
る。 第３図は、実施例１の試料ＩＡ及びＩＢについての粘度
（対数目盛）と対数せん断速度の関係のプロットである
。 第４図は実施例４の試料２Ａ及び４Ａについてのショア
Ｄ硬度と温度の関係を示すプロットである。 ０ｑ剪断速度（ＩｎＳ力 Δサンプル　ＩＢ−　１７５’Ｃ溶融 有効侵入−（ＭＩＩＳ） 有効侵入−（Ｍ＋ｌＳ）

Claims (22)

【特許請求の範囲】
1. １．１．０メガガウスエールステッド以上の最大エネル
   ギー積；約２０００ガウス以上の残留磁気Ｂｒ、約１８
   ００エールステッド以上の保磁力；約２０００エールス
   テッド以上の飽和保磁力Ｈｃｉを有する柔軟な磁気混合
   化合物において、結合剤系内にストロンチウム及び／又
   はバリウムフェライトの磁気粒子の混合物が含まれてお
   り、高圧電子ビームに露出することによる成形及び硬化
   の後、１３５℃での高温空気エージング１００時間の後
   ２３℃で測定された破断時の引張り伸び約２０パーセン
   ト（ＡＳＴＭＤ４１２）を保持することができ、２３℃
   で４６時間の浸漬の後ＡＳＴＭ＃１及び＃３のオイル内
   で約５体積パーセント未満の膨張を示すことができるこ
   と、又、前記混合物は、高圧電子ビームでの硬化の前後
   でその形状を保持するような押出し成形されたストリッ
   プ又はカレンダ加工されたシートの形に成形又は形成さ
   れうること、を特徴とする組成物。
2. ２．前記磁気粒子は混合化合物の体積百分率で約５５パ
   ーセント以上の割合で存在していることを特徴とする、
   請求項１に記載の柔軟な磁気混合組成物。
3. ３．前記結合剤重合体には重量百分率で約７０パーセン
   ト以上の高飽和ニトリルラバーが含まれていることを特
   徴とする、請求項２に記載の柔軟な磁気混合組成物。
4. ４．前記高飽和ニトリルラバーが重量百分率で約３０か
   ら５０パーセントの結合アクリロニトリル含有量を有し
   ていることを特徴とする、請求項３に記載の柔軟な磁気
   混合組成物。
5. ５．前記高飽和ニトリルラバーが重量百分率で約３４パ
   ーセントから約４８パーセントの結合アクリロニトリル
   含有量を有することを特徴とする、請求項４に記載の柔
   軟な磁気混合組成物。
6. ６．前記高飽和ニトリルラバーが重量百分率で約３６パ
   ーセントから約４５パーセントのニトリル含有量を有す
   ることを特徴とする、請求項５に記載の柔軟な磁気混合
   組成物。
7. ７．前記高飽和ニトリルラバーが少なくとも約８５パー
   セント飽和されていることを特徴とする、請求項３記載
   の柔軟な磁気混合組成物。
8. ８．前記高飽和ニトリルラバーが少なくとも約９０パー
   セント飽和されていることを特徴とする、請求項７に記
   載の柔軟な磁気混合組成物。
9. ９．前記磁気粒子は当該混合化合物の体積百分率で５０
   パーセント以上を構成し、約０．７ミクロンから約２．
   ５ミクロンの平均粒度を有することを特徴とする、請求
   項２に記載の柔軟な磁気混合組成物。
10. １０．前記磁気粒子は約０．８ミクロンから約１．６ミ
    クロンの平均粒度を有することを特徴とする、請求項９
    に記載の柔軟な磁気混合組成物。
11. １１．前記結合剤重合体はさらに衝撃により変性された
    アクリロニトリル−アクリル酸メチル熱可塑性共重合体
    を重量百分率で最高約３０パーセント含んでいることを
    特徴とする、請求項３に記載の柔軟な磁気混合組成物。
12. １２．前記重合体はさらに過酸化物加硫されうるエピク
    ロロヒドリン−酸化エチレンエラストマを重量百分率で
    最高約３０パーセント含んでいることを特徴とする、請
    求項３に記載の柔軟な磁気混合組成物。
13. １３．磁気混合化合物を形成するための方法において、
    重合体結合剤系及びフェライト磁気粒子を混合して１つ
    の混合物を形成する段階、かかる混合物から１つの型枠
    を成形する段階、かかる混合物を電子ビームに露呈する
    ことにより前記型枠内で前記混合物を硬化させる段階が
    含まれることを特徴とする方法。
14. １４．前記フェライト磁気粒子は前記混合物の体積百分
    率で約５５パーセントを構成することを特徴とする、請
    求項１３に記載の方法。
15. １５．好ましい磁気方向性でフェライト粒子を方向づけ
    するというもう１つの段階が前記硬化段階の前に含み入
    れられることを特徴とする、請求項１４に記載の方法。
16. １６．化合物を硬化するのに用いられる電子ビーム加速
    器の電圧は少なくとも約１００００００電子ボルトであ
    ることを特徴とする、請求項１３に記載の方法。
17. １７．前記化合物は、少なくとも約２．５メガラドの電
    子ビーム放射線量によって硬化されることを特徴とする
    、請求項１３に記載の方法。
18. １８．前記重合体結合剤系には高飽和ニトリルラバの重
    量百分率で７０パーセント以上である１つの重合体が含
    まれていることを特徴とする、請求項１５に記載の方法
    。
19. １９．前記高飽和ニトリルラバーは重量百分率で約３０
    パーセントから第５０パーセントの結合アクリロニトリ
    ル含有量を有し、少なくとも約８５パーセント飽和され
    ていることを特徴とする、請求項１８に記載の方法。
20. ２０．前記高飽和ニトリルラバは重量百分率で約３６パ
    ーセントから約４８パーセントの結合アクリロニトリル
    含有量を有し、少なくとも約９０パーセント飽和されて
    いることを特徴とする、請求項１９に記載の方法。
21. ２１．前記重合体結合剤系にはさらに、重量百分率で最
    高約３０パーセントの衝撃により変性されたアクリロニ
    トリル−アクリル酸ニトリル熱可塑性共重合体が含まれ
    ていることを特徴とする、請求項１８に記載の方法。
22. ２２．前記重合体結合剤系にはさらに、重量百分率で最
    高約３０パーセントの過酸化物加硫されうるエピクロロ
    ヒドリン−酸化エチレンエラストマが含まれていること
    を特徴とする、請求項１８に記載の方法。