JPH03207992A - 熱交換器 - Google Patents
熱交換器Info
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- JPH03207992A JPH03207992A JP2001542A JP154290A JPH03207992A JP H03207992 A JPH03207992 A JP H03207992A JP 2001542 A JP2001542 A JP 2001542A JP 154290 A JP154290 A JP 154290A JP H03207992 A JPH03207992 A JP H03207992A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat exchanger
- secondary system
- tube chamber
- outlet
- inlet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、高速増殖炉の熱交換器に係り、特に２次系冷
却材入口の下降管と、出口側の上昇部および管束部の間
の２重管室の液位変動を小さくするのに好適な熱交換器
に関する。
却材入口の下降管と、出口側の上昇部および管束部の間
の２重管室の液位変動を小さくするのに好適な熱交換器
に関する。
［従来の技術コ
従来の熱交換器については、ハンフオード エンジニア
リング ディベロップメント ラボラトリー，コンビレ
イション オブ データ アンドデスクリプションズ
フォア ユーナイテイドステイツ アンド フオーリン
リキッド メタル ファスト ブリーダー リアクタ
ーズ（１９７５年８月）、第ＸＩＩＩ．Ｅ − １頁か
ら第Ｘ ＩＩ１．Ｅ−６頁（Ｈａｎｆｏｒｄ Ｅｎｇｉ
ｎｅｅｒｉｎ４ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ Ｌａｂｏｒ
ａｔｏｒｙ，ＣＯＭＰＩＬＡＴＩＯＮ ＯＦ ＤＡ
ＴＡ ＡＮＤ ＤＥＳＣＲＩＰＴＩＯＮＳ ＦＯ
ＲＵＮＩＴＥＤ ＳＴＡＴＥＳ ＡＮＤ ＦＯＲ
ＥＩＧＮ ＬＩＱＵＩＤ ＭＥＴＡＬ ＦＡＳＴ
ＢＲＥＥＤＥＲ ＲＥＡＣＴＯＲＳ （Ａｕｇｕ
ｓｔ１９７５）ＰＰＸＩＩＩ．Ｅ−１ 〜ＸＩＩＩ．Ｅ
−６， ＨＥＤＬ一ＴＭＥ ７５−１２ ＵＣ−
７９ｂ）において論じられている。
リング ディベロップメント ラボラトリー，コンビレ
イション オブ データ アンドデスクリプションズ
フォア ユーナイテイドステイツ アンド フオーリン
リキッド メタル ファスト ブリーダー リアクタ
ーズ（１９７５年８月）、第ＸＩＩＩ．Ｅ − １頁か
ら第Ｘ ＩＩ１．Ｅ−６頁（Ｈａｎｆｏｒｄ Ｅｎｇｉ
ｎｅｅｒｉｎ４ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ Ｌａｂｏｒ
ａｔｏｒｙ，ＣＯＭＰＩＬＡＴＩＯＮ ＯＦ ＤＡ
ＴＡ ＡＮＤ ＤＥＳＣＲＩＰＴＩＯＮＳ ＦＯ
ＲＵＮＩＴＥＤ ＳＴＡＴＥＳ ＡＮＤ ＦＯＲ
ＥＩＧＮ ＬＩＱＵＩＤ ＭＥＴＡＬ ＦＡＳＴ
ＢＲＥＥＤＥＲ ＲＥＡＣＴＯＲＳ （Ａｕｇｕ
ｓｔ１９７５）ＰＰＸＩＩＩ．Ｅ−１ 〜ＸＩＩＩ．Ｅ
−６， ＨＥＤＬ一ＴＭＥ ７５−１２ ＵＣ−
７９ｂ）において論じられている。
すなわち、熱交換器内の冷却材の流動は、第４図におい
て次のようになる．１次系では、冷却材は、上部人口窓
８より流入し、伝熱管３の中を下降して、１次系出口９
より流出する。一方、２次系では、冷却材は、２次系人
口１より流入し、下降管工１の中を降下し、下部窓６を
通って管束部７に入り、１次系冷却材と熱交換を行いな
がら、伝熱管３の外側を通って上昇し、上昇管１２を通
って、２次系出口２より流出する。熱交換は、管束部７
の内側と外側で行われる。
て次のようになる．１次系では、冷却材は、上部人口窓
８より流入し、伝熱管３の中を下降して、１次系出口９
より流出する。一方、２次系では、冷却材は、２次系人
口１より流入し、下降管工１の中を降下し、下部窓６を
通って管束部７に入り、１次系冷却材と熱交換を行いな
がら、伝熱管３の外側を通って上昇し、上昇管１２を通
って、２次系出口２より流出する。熱交換は、管束部７
の内側と外側で行われる。
２重管室４は、下降管１１と上昇管１２の中間層に設け
られ、内部に断熱用の不活性ガスが入っている。冷却材
のナトリウムに比べて、不活性ガスの方が熱伝導率が非
常に小さいので、２重管室４により入口側と出口側は断
熱される。
られ、内部に断熱用の不活性ガスが入っている。冷却材
のナトリウムに比べて、不活性ガスの方が熱伝導率が非
常に小さいので、２重管室４により入口側と出口側は断
熱される。
このような熱交換器は、高速増殖炉の１次冷却系と２次
冷却系の冷却材の熱交換を行う。
冷却系の冷却材の熱交換を行う。
１次冷却系の冷却材は放射能を受けたナトリウム，２次
冷却材はクリーンなナトリウムであり、原子炉格納容器
外において，万一 ２次冷却系が破損してナトリウムが
流出した場合でも、放射能により汚染することを防止し
ている。
冷却材はクリーンなナトリウムであり、原子炉格納容器
外において，万一 ２次冷却系が破損してナトリウムが
流出した場合でも、放射能により汚染することを防止し
ている。
［発明が解決しようとする課題］
従来の方法においては、２次系の入口側下降管と出口側
上昇管及び管束部の中間にある２重管室は，断面積が一
定であり、２次系の圧力が高くなると、断熱の効果が薄
くなる。なぜなら，２重管室内の液面は、２次系の圧力
が上昇すると、２次系冷却材が２重管室内を上昇し、２
次系冷却材が占有した部分は断熱効果を奏さないことに
なる。
上昇管及び管束部の中間にある２重管室は，断面積が一
定であり、２次系の圧力が高くなると、断熱の効果が薄
くなる。なぜなら，２重管室内の液面は、２次系の圧力
が上昇すると、２次系冷却材が２重管室内を上昇し、２
次系冷却材が占有した部分は断熱効果を奏さないことに
なる。
すなわち、本発明においては、２次系冷却材入口側の下
降管と、出口側の上昇管及び管束部の間の２重管室につ
いて、下部の断面積を大きくし、温度・圧力等が変化し
た際の２重管室の液面の上昇を少なくし、入口側と出口
側の断熱状態を保ち、熱交換の効率を高めるものである
。
降管と、出口側の上昇管及び管束部の間の２重管室につ
いて、下部の断面積を大きくし、温度・圧力等が変化し
た際の２重管室の液面の上昇を少なくし、入口側と出口
側の断熱状態を保ち、熱交換の効率を高めるものである
。
本発明の目的は、運転条件の変化により、熱交換器の温
度、圧力等が変化した際に、２次系の下降管と上昇管と
の中間層をなす２重管室の液面の上昇を抑え、入口側と
出口側の断熱状態を保ち、熱交換効率を高めることがで
きる熱交換器を提供することである， ［課題を解決するための手段］ 上記課題を解決するための本発明に係る熱交換器の構或
は、２次系冷却材の入口側下降管と、出口側上昇管とを
仕切壁によって区画し、下端部が２次系冷却材に連通し
、断熱用ガスを充填するための２重管室を上記仕切壁に
設けた熱交換器において、前記２重管室の下部の容積を
大きくするようにしたことである。
度、圧力等が変化した際に、２次系の下降管と上昇管と
の中間層をなす２重管室の液面の上昇を抑え、入口側と
出口側の断熱状態を保ち、熱交換効率を高めることがで
きる熱交換器を提供することである， ［課題を解決するための手段］ 上記課題を解決するための本発明に係る熱交換器の構或
は、２次系冷却材の入口側下降管と、出口側上昇管とを
仕切壁によって区画し、下端部が２次系冷却材に連通し
、断熱用ガスを充填するための２重管室を上記仕切壁に
設けた熱交換器において、前記２重管室の下部の容積を
大きくするようにしたことである。
［作用］
２次系の入口側下降管と、出口上昇管に生じる温度差に
よる熱移動を遮断することができるので、熱交換器の熱
交換効率を高めることができる。
よる熱移動を遮断することができるので、熱交換器の熱
交換効率を高めることができる。
２重管室内の不活性ガスの挙動は、ボイル・シャルルの
法則ＰＶ＝ｎＲＴに従う。いま、２次系の入口温度を３
２２℃、２次系の出口温度を５０１℃とし、２次系の圧
力がｔ気圧から５気圧に上昇する場合を考える。この場
合、２重管室内の不活性ガスの体積は、０．２６倍とな
る。したがって、２重管室の断面積が一定の場合は、２
重管室内の液面は、２重管室全長の約４分の３まで上昇
することになり、２重管室の断熱効果は小さくなる。
法則ＰＶ＝ｎＲＴに従う。いま、２次系の入口温度を３
２２℃、２次系の出口温度を５０１℃とし、２次系の圧
力がｔ気圧から５気圧に上昇する場合を考える。この場
合、２重管室内の不活性ガスの体積は、０．２６倍とな
る。したがって、２重管室の断面積が一定の場合は、２
重管室内の液面は、２重管室全長の約４分の３まで上昇
することになり、２重管室の断熱効果は小さくなる。
これに対し、２重管室の下部の断面積を大きくした場合
を考える。２重管室の下部で、全長の４分の１の長さに
おいて、断面積が１０倍になっているものとする．この
場合，液面の上昇は２重管室全長の０．２４となる。し
たがって、２重管室の大半、特に重要な上部には不活性
ガスがあり、２重管室により充分断熱状態は保たれる。
を考える。２重管室の下部で、全長の４分の１の長さに
おいて、断面積が１０倍になっているものとする．この
場合，液面の上昇は２重管室全長の０．２４となる。し
たがって、２重管室の大半、特に重要な上部には不活性
ガスがあり、２重管室により充分断熱状態は保たれる。
冷却材のナトリウムの４００℃での熱伝導率は、λ＝
６ １ ． ２ （Ｋｃａｌ／ｎ＋ｈ℃）である。これ
に対して、４００℃での空気の熱伝導率はλ＝Ｑ，０４
７３（Ｋｃａｌ／ｍｈ”ｃ）であり、ナトリウムの場合
とガスの場合では、熱伝導率が１０３のオーダーで異な
る。したがって、断熱層内にガスが存在した方が，ナト
リウムの場合よりも断熱の効果ははるかに大きい．［実
施例］ 以下、本発明の実施例を第１図〜第３図を用いて説明す
る。
６ １ ． ２ （Ｋｃａｌ／ｎ＋ｈ℃）である。これ
に対して、４００℃での空気の熱伝導率はλ＝Ｑ，０４
７３（Ｋｃａｌ／ｍｈ”ｃ）であり、ナトリウムの場合
とガスの場合では、熱伝導率が１０３のオーダーで異な
る。したがって、断熱層内にガスが存在した方が，ナト
リウムの場合よりも断熱の効果ははるかに大きい．［実
施例］ 以下、本発明の実施例を第１図〜第３図を用いて説明す
る。
第１図は、本発明の第１実施例の熱交換器の縦断面略示
図である。
図である。
第１図の構成は、１は、２次系入口、２は、２次系出口
、３は、伝熱管、４は、２重管室、５は管板、６は、下
部窓、７は、管束部、８は、１次系入口（入口窓）、９
は、１次系出口、１１は、下降管、１２は、上昇管であ
る。
、３は、伝熱管、４は、２重管室、５は管板、６は、下
部窓、７は、管束部、８は、１次系入口（入口窓）、９
は、１次系出口、１１は、下降管、１２は、上昇管であ
る。
熱交換器内を流れる冷却材の経路について説明する。１
次系冷却材は、上部入口窓８から流入し、伝熱管３の中
を下降して，１次系出口９から流出する。一方、２次系
冷却材は、２次系人口１から流入し、下降管１１の中を
降下し、下部窓６を通って管束部７に入り、１次系冷却
材と熱交換を行いながら、伝熱管３の外側を通って上昇
し，上昇管１２を通って、２次系出口２より流出する。
次系冷却材は、上部入口窓８から流入し、伝熱管３の中
を下降して，１次系出口９から流出する。一方、２次系
冷却材は、２次系人口１から流入し、下降管１１の中を
降下し、下部窓６を通って管束部７に入り、１次系冷却
材と熱交換を行いながら、伝熱管３の外側を通って上昇
し，上昇管１２を通って、２次系出口２より流出する。
したがって、２次系冷却材の温度は、入口側（約３２５
℃）よりも出口側（約５０５℃）の方が高くなっている
． ２次系人口１と２次系出口２は、温度差ΔＴが一般に大
きく（約１８０℃）、２重管室４がないと性能が大きく
低下する．したがって、２重管室４は，２次系人口１と
２次系出口２を断熱状態とし、熱交換器の性能を保つの
に重要な役割を果している． ２重管室４は、下部の断面積を大きくしており、下端は
開放されている。これは、２次系の入口部と出口部で温
度差があるため，２重管室４の外側と内側で熱膨張差を
生じるためである．２重管室４の内部には、不活性ガス
が入っている．冷却材充填時において、冷却材の液面は
２重管室４の下端である。定格運転時には、２次系の温
度、圧力は共に上昇する．２重管室４内の不活性ガスは
、作用で説明したように、ボイル・シャルルの法則に従
うので、温度の上昇を考慮しても，圧力の上昇により体
積は減少する。
℃）よりも出口側（約５０５℃）の方が高くなっている
． ２次系人口１と２次系出口２は、温度差ΔＴが一般に大
きく（約１８０℃）、２重管室４がないと性能が大きく
低下する．したがって、２重管室４は，２次系人口１と
２次系出口２を断熱状態とし、熱交換器の性能を保つの
に重要な役割を果している． ２重管室４は、下部の断面積を大きくしており、下端は
開放されている。これは、２次系の入口部と出口部で温
度差があるため，２重管室４の外側と内側で熱膨張差を
生じるためである．２重管室４の内部には、不活性ガス
が入っている．冷却材充填時において、冷却材の液面は
２重管室４の下端である。定格運転時には、２次系の温
度、圧力は共に上昇する．２重管室４内の不活性ガスは
、作用で説明したように、ボイル・シャルルの法則に従
うので、温度の上昇を考慮しても，圧力の上昇により体
積は減少する。
２重管室４は、下部の断面積が大きくなっているので、
体積の減少による液面の上昇は下部の断面積が大きい部
分の範囲内になる。２重管室４の下部において、全長の
４分の１の長さにわたって断面積が上部の１０倍になっ
ている場合を考える。
体積の減少による液面の上昇は下部の断面積が大きい部
分の範囲内になる。２重管室４の下部において、全長の
４分の１の長さにわたって断面積が上部の１０倍になっ
ている場合を考える。
２次系の入口温度を３２２℃、２次系の出口温度を５０
１℃とし，２次系の圧力が１気圧から５気圧に上昇すれ
ば、液面の上昇は全長の０．２４となる。２重管室４の
断面積が一定の場合に比べて、上昇幅は少ない。２重管
室４の上部に不活性ガスがあれば、入口側と出口側の冷
却材は断熱されるので、ガス断熱層４は充分に機能を果
たし、熱交換の効率は高められる． この実施例によれば、２次系の圧力、温度の上昇による
２重管室４内の液面の上昇を最小にすることができるの
で、２重管室は定格運転時において、入口側と出口側の
冷却材を充分に断熱することができるという効果がある
。
１℃とし，２次系の圧力が１気圧から５気圧に上昇すれ
ば、液面の上昇は全長の０．２４となる。２重管室４の
断面積が一定の場合に比べて、上昇幅は少ない。２重管
室４の上部に不活性ガスがあれば、入口側と出口側の冷
却材は断熱されるので、ガス断熱層４は充分に機能を果
たし、熱交換の効率は高められる． この実施例によれば、２次系の圧力、温度の上昇による
２重管室４内の液面の上昇を最小にすることができるの
で、２重管室は定格運転時において、入口側と出口側の
冷却材を充分に断熱することができるという効果がある
。
第２図は、本発明の第２実施例の熱交換器の縦断面略示
図である。
図である。
第２図の構成は，第１図の符号と同一であり，但し、１
０は、ガス溜め部である。
０は、ガス溜め部である。
すなわち、第２実施例の熱交換器においては、下降管ｌ
１と、上昇管１２及び管束部７の間に２重管室４が設け
られており、この２重管室４の途中に、ガス溜め部１０
を有する。従って、定格運転時に、２次系の圧力，温度
が上昇した際に、２重管室内の液面の上昇を少なくする
ことができる．２重管室４内の不活性ガスは、作用で説
明したように、ボイル・シャルルの法則に従うので、温
度の上昇を考慮しても、圧力の上昇により体積は減少す
る． ２重管室４は、ガス溜め部１０を有するので、体積の減
少による液面の上昇は、ガス溜め部１０の範囲内になる
．２重管室の途中に、全長の６分の１長さのガス溜め部
があり、この断面積が上部の１５倍になっている場合を
考える。ガス溜め部の下端は、２重管室の下端から、全
長の６分の１の高さにあるとする。２次系の入口温度を
３２２℃、２次系の出口温度を５０１℃とし，２次系の
圧力が１気圧から５気圧に上昇すれば、液面の上昇は全
長の０．３２となる．２重管室４の断面積が一定の場合
に比べて、上昇幅は少ない。したがって、２次系の入口
側と出口側とは充分に断熱され、熱交換器の効率を高め
ることができる．上記のような構造にすると、２重管室
４の下端の断面積は，ガス溜め部に比して小さくなる。
１と、上昇管１２及び管束部７の間に２重管室４が設け
られており、この２重管室４の途中に、ガス溜め部１０
を有する。従って、定格運転時に、２次系の圧力，温度
が上昇した際に、２重管室内の液面の上昇を少なくする
ことができる．２重管室４内の不活性ガスは、作用で説
明したように、ボイル・シャルルの法則に従うので、温
度の上昇を考慮しても、圧力の上昇により体積は減少す
る． ２重管室４は、ガス溜め部１０を有するので、体積の減
少による液面の上昇は、ガス溜め部１０の範囲内になる
．２重管室の途中に、全長の６分の１長さのガス溜め部
があり、この断面積が上部の１５倍になっている場合を
考える。ガス溜め部の下端は、２重管室の下端から、全
長の６分の１の高さにあるとする。２次系の入口温度を
３２２℃、２次系の出口温度を５０１℃とし，２次系の
圧力が１気圧から５気圧に上昇すれば、液面の上昇は全
長の０．３２となる．２重管室４の断面積が一定の場合
に比べて、上昇幅は少ない。したがって、２次系の入口
側と出口側とは充分に断熱され、熱交換器の効率を高め
ることができる．上記のような構造にすると、２重管室
４の下端の断面積は，ガス溜め部に比して小さくなる。
したがって、２重管室４の下端の空間部に例えば耐震振
れ止め機構を入れることができて、熱交換器裏作上は有
効となる． 第３図は、本発明の第３実施例の熱交換器の縦断面略示
図である． 第３図の構或は、符号は第１図と全く同一である。第３
実施例の特徴は、熱交換器の２重管室４の下部領域の断
面積を大きくした上に、二重層の構造として、二重層の
内側の下端部を密閉構造としたことである．この実施例
によれば、定格運転時に２次系の圧力、温度が上昇して
も、２重管室内の液面の上昇は、二重層の外側部分のみ
となる。
れ止め機構を入れることができて、熱交換器裏作上は有
効となる． 第３図は、本発明の第３実施例の熱交換器の縦断面略示
図である． 第３図の構或は、符号は第１図と全く同一である。第３
実施例の特徴は、熱交換器の２重管室４の下部領域の断
面積を大きくした上に、二重層の構造として、二重層の
内側の下端部を密閉構造としたことである．この実施例
によれば、定格運転時に２次系の圧力、温度が上昇して
も、２重管室内の液面の上昇は、二重層の外側部分のみ
となる。
したがって、二重層の内側部分では下端まで不活性ガス
が入っており、２次系冷却材の入口側と出口側は完全に
断熱される。二重層の内側の断面積は，外側に比してか
なり小さく，このため，２重管室４内の下部の外側の液
面の上昇幅は少なくなる。これにより、熱交換器の熱交
換の効率は格段に高まる． なお、本発明の上記実施例においては、２重管室の設置
個所は、従来例では活用していなかった管束部７と上昇
管１２の隙間部であり、未利用空間の有効活用という面
からも有効なものである．［発明の効果］ 以上述べたように、本発明によれば、温度、圧力等が変
化した際の２重管室内の液面の上昇を少なくし、入口側
と出口側の断熱状態を保ち、熱交換の効率を高めること
ができる。
が入っており、２次系冷却材の入口側と出口側は完全に
断熱される。二重層の内側の断面積は，外側に比してか
なり小さく，このため，２重管室４内の下部の外側の液
面の上昇幅は少なくなる。これにより、熱交換器の熱交
換の効率は格段に高まる． なお、本発明の上記実施例においては、２重管室の設置
個所は、従来例では活用していなかった管束部７と上昇
管１２の隙間部であり、未利用空間の有効活用という面
からも有効なものである．［発明の効果］ 以上述べたように、本発明によれば、温度、圧力等が変
化した際の２重管室内の液面の上昇を少なくし、入口側
と出口側の断熱状態を保ち、熱交換の効率を高めること
ができる。
また、熱交換器のスペースを有効活用することができ，
設計製作の合理化に効果がある。
設計製作の合理化に効果がある。
第１図は、本発明の第１実施例の熱交換器の縦断面略示
図、第２図は、本発明の第２実施例の熱交換器の縦断面
略示図、第３図は、本発明の第３実施例の熱交換器の縦
断面略示図、第４図は、従来例の熱交換器の縦断面略示
図である。 く符号の説明〉
図、第２図は、本発明の第２実施例の熱交換器の縦断面
略示図、第３図は、本発明の第３実施例の熱交換器の縦
断面略示図、第４図は、従来例の熱交換器の縦断面略示
図である。 く符号の説明〉
Claims (4)
- １．２次系冷却材の入口側下降管と、出口側上昇管とを
仕切壁によって区画し、下端部が２次系冷却材に連通し
、断熱用ガスを充填するための２重管室を上記仕切壁に
設けた熱交換器において、前記２重管室の下部の容積を
大きくしたことを特徴とする熱交換器。 - ２．請求項１．記載のものにおいて、前記入口側下降管
の周囲に、前記出口側上昇管が包囲するように形成し、
同下降管の壁面によって前記２重管室を構成したことを
特徴とする熱交換器。 - ３．請求項１．記載のものにおいて、前記２重管室の下
部にガス溜め部を設けたことを特徴とする熱交換器。 - ４．請求項１．記載のものにおいて、入口側下降管の下
方の管壁を取巻くように隔壁を設け、その最下端部を密
閉したことを特徴とする熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001542A JPH03207992A (ja) | 1990-01-10 | 1990-01-10 | 熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001542A JPH03207992A (ja) | 1990-01-10 | 1990-01-10 | 熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03207992A true JPH03207992A (ja) | 1991-09-11 |
Family
ID=11504414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001542A Pending JPH03207992A (ja) | 1990-01-10 | 1990-01-10 | 熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03207992A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009243925A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-22 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 高速増殖炉型原子力発電システム及びその運用方法並びにこれに用いられるポンプ組込型中間熱交換器 |
-
1990
- 1990-01-10 JP JP2001542A patent/JPH03207992A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009243925A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-22 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 高速増殖炉型原子力発電システム及びその運用方法並びにこれに用いられるポンプ組込型中間熱交換器 |
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