JPH03209410A - 海底光ケーブル - Google Patents
海底光ケーブルInfo
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- JPH03209410A JPH03209410A JP2302608A JP30260890A JPH03209410A JP H03209410 A JPH03209410 A JP H03209410A JP 2302608 A JP2302608 A JP 2302608A JP 30260890 A JP30260890 A JP 30260890A JP H03209410 A JPH03209410 A JP H03209410A
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- cable
- optical fiber
- fiber unit
- compound
- optical cable
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
- G02B6/4401—Optical cables
- G02B6/4415—Cables for special applications
- G02B6/4427—Pressure resistant cables, e.g. undersea cables
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
この発明は、中心抗張力体の周りに複数本の光フアイバ
心線を集合し、この光フアイバ心線間に緩衝層（ＵＶ樹
脂）を充填した光ファイバユニットに対して金属耐圧層
、抗張力体、金属チューブ、絶縁体を順次積層した海底
光ケーブルに関するものである。
心線を集合し、この光フアイバ心線間に緩衝層（ＵＶ樹
脂）を充填した光ファイバユニットに対して金属耐圧層
、抗張力体、金属チューブ、絶縁体を順次積層した海底
光ケーブルに関するものである。
〔背景技術とその問題点１
海底に布設され、長距離間の通信回線として利用される
海底光ケーブルは、高い水圧に対して充分な耐力を有す
ることが要求される。
海底光ケーブルは、高い水圧に対して充分な耐力を有す
ることが要求される。
第１図はかかる海底光ケーブルの一例を断面構造で示し
たもので、１は複数本の光フアイバ心線を中心抗張力体
の周りに集合し緩衝材を充填した光ファイバユニット、
２は金属耐圧層、３はピアノ線等からなる抗張力線、４
は金属チューブ、５はプラスチック等で形成されている
絶縁層である。
たもので、１は複数本の光フアイバ心線を中心抗張力体
の周りに集合し緩衝材を充填した光ファイバユニット、
２は金属耐圧層、３はピアノ線等からなる抗張力線、４
は金属チューブ、５はプラスチック等で形成されている
絶縁層である。
この絶縁層５の外周には必要に応じてさらに外装を施す
場合もある。
場合もある。
このような海底光ケーブルは、光ファイバユニットｌと
金属耐圧層２、金属耐圧層２と抗張力線３、および抗張
力線３と金属チューブ４の間に空隙部Ｅが存在するため
、この空隙部Ｅはケーブルが障害にあったときに侵入す
る海水の通過路となり、いわゆる水走り現象によって被
害を拡げる要因となる。
金属耐圧層２、金属耐圧層２と抗張力線３、および抗張
力線３と金属チューブ４の間に空隙部Ｅが存在するため
、この空隙部Ｅはケーブルが障害にあったときに侵入す
る海水の通過路となり、いわゆる水走り現象によって被
害を拡げる要因となる。
そこで、通常、このような空隙部Ｅにはケープルの製造
時にコンパウンドを充填して水走りの程度を押さえるよ
うにしている。
時にコンパウンドを充填して水走りの程度を押さえるよ
うにしている。
第２図は海底光ケーブルの製造装置の一例を示す概要図
で、１０は光ファイバユニットサプライ、ｌｌａ、ｌｌ
ｂ、ｌｌｃは金属耐圧層２の３分割個片を供給している
分割個片サプライ、１２は抗張力線３を集合する抗張力
線集合機であって、前記光ファイバユニット１１分割個
片の素材２ａ、２ｂ、２ｃは抗張力線集合機のホローシ
ャフト１２ａを挿通したのち分割個片集合およびコンパ
ウンド充填装置１３に供給され、ここでコンパウンドを
充填しながら金属耐圧層２が形成される。そして抗張力
線ドラム１２ｂから（り出されている抗張力線３が集合
ダイス１４において集合され、この集合工程においても
コンパウンドが充填される。１５は金属チューブを形成
する金属テブサブライ、Ｉ６は金属テープを縦沿えして
パイプ状に形成し、溶接機１６ａによって合わせ目な溶
接している金属チューブ成形装置、１７は金属チューブ
で成形まで行ったものを巻取るドラムである。
で、１０は光ファイバユニットサプライ、ｌｌａ、ｌｌ
ｂ、ｌｌｃは金属耐圧層２の３分割個片を供給している
分割個片サプライ、１２は抗張力線３を集合する抗張力
線集合機であって、前記光ファイバユニット１１分割個
片の素材２ａ、２ｂ、２ｃは抗張力線集合機のホローシ
ャフト１２ａを挿通したのち分割個片集合およびコンパ
ウンド充填装置１３に供給され、ここでコンパウンドを
充填しながら金属耐圧層２が形成される。そして抗張力
線ドラム１２ｂから（り出されている抗張力線３が集合
ダイス１４において集合され、この集合工程においても
コンパウンドが充填される。１５は金属チューブを形成
する金属テブサブライ、Ｉ６は金属テープを縦沿えして
パイプ状に形成し、溶接機１６ａによって合わせ目な溶
接している金属チューブ成形装置、１７は金属チューブ
で成形まで行ったものを巻取るドラムである。
このような製造装置において、前記分割個片集合および
コンパウンド充填装置１３と、集合ダイス１４には前記
した水走り防止のためのコンパウンドがコンパウンド貯
留槽１８ａ、１８ｂ （１９ａ、１９ｂ）からポンプ２
０等によって供給されているが、このコンパウンドとし
てエポキシ系の樹脂、またはシリコン系の樹脂を使用す
ると次のような欠点がみられる。
コンパウンド充填装置１３と、集合ダイス１４には前記
した水走り防止のためのコンパウンドがコンパウンド貯
留槽１８ａ、１８ｂ （１９ａ、１９ｂ）からポンプ２
０等によって供給されているが、このコンパウンドとし
てエポキシ系の樹脂、またはシリコン系の樹脂を使用す
ると次のような欠点がみられる。
（１）エポキシ系の樹脂は硬化後の樹脂が硬いため、ケ
ーブルの曲げ特性が悪くなる。また、ケーブルをドラム
巻き等によって曲げたとき充填した樹脂にクラックが発
生しやすい。さらに硬化時の収縮が大きいため光ファイ
バに必要以上の圧縮力が印加され伝送損失を大きくする
原因となる。
ーブルの曲げ特性が悪くなる。また、ケーブルをドラム
巻き等によって曲げたとき充填した樹脂にクラックが発
生しやすい。さらに硬化時の収縮が大きいため光ファイ
バに必要以上の圧縮力が印加され伝送損失を大きくする
原因となる。
（２）シリコン系の樹脂のうち縮合反応タイプには脱ア
ルコール、脱水素、脱ヒドロキシルアルミン（Ｒ２ＮＯ
Ｈ）があるが、いずれも金属腐蝕の原因となって好まし
くない。また、２液性の付加反応タイプは、（イ）シリ
コン自身にタック性がないため金属との接着が小さく、
海底光ケーブル内に充填したとき、光ファイバユニット
ｌがケーブルの伸縮に対して金属耐圧層内で滑る現象を
生ずる。（ロ）光ファイバユニットｌに充填したＵＶ樹
脂（紫外線硬化タイプの樹脂）は、２液性のシリコン樹
脂の触媒である白金（ｐｔ ）に対し触媒毒があり、こ
れによりシリコン樹脂が被毒され硬化しない。（ハ）こ
のタイプのシリコンは未反応のＳｉ −Ｈ結合を多量に
含んだまま硬化するので、一定の条件の元に置く （例
えば熱を加えるかまたは水分を与える）ことによって他
の物質（ナイロンやウレタン）と比較して多量の水素が
発生する傾向を持つのでこの水素は密閉された海底光ケ
ーブルの中で振動し光ファイバユニット内に浸透して光
ファイバの伝送特性を劣化させる。
ルコール、脱水素、脱ヒドロキシルアルミン（Ｒ２ＮＯ
Ｈ）があるが、いずれも金属腐蝕の原因となって好まし
くない。また、２液性の付加反応タイプは、（イ）シリ
コン自身にタック性がないため金属との接着が小さく、
海底光ケーブル内に充填したとき、光ファイバユニット
ｌがケーブルの伸縮に対して金属耐圧層内で滑る現象を
生ずる。（ロ）光ファイバユニットｌに充填したＵＶ樹
脂（紫外線硬化タイプの樹脂）は、２液性のシリコン樹
脂の触媒である白金（ｐｔ ）に対し触媒毒があり、こ
れによりシリコン樹脂が被毒され硬化しない。（ハ）こ
のタイプのシリコンは未反応のＳｉ −Ｈ結合を多量に
含んだまま硬化するので、一定の条件の元に置く （例
えば熱を加えるかまたは水分を与える）ことによって他
の物質（ナイロンやウレタン）と比較して多量の水素が
発生する傾向を持つのでこの水素は密閉された海底光ケ
ーブルの中で振動し光ファイバユニット内に浸透して光
ファイバの伝送特性を劣化させる。
以上のようにコンパウンドの材料から発生する問題の他
に、海底光ケーブルの製造装置から制約される問題もあ
る。
に、海底光ケーブルの製造装置から制約される問題もあ
る。
すなわち、海底光ケーブルは一般の電線やケーブルに比
較して長尺で数１０Ｋｍにもおよぶことが普通であるが
、給電路および海水中の水分の透過を遮断するために設
けられている金属チューブ４の溶接は連続して行う必要
があるので一単長の海底光ケーブルを製造するとき５０
〜１００時間の連続運転となる。
較して長尺で数１０Ｋｍにもおよぶことが普通であるが
、給電路および海水中の水分の透過を遮断するために設
けられている金属チューブ４の溶接は連続して行う必要
があるので一単長の海底光ケーブルを製造するとき５０
〜１００時間の連続運転となる。
そのため、充填するコンパウンドの硬化時間は少なくと
も５０〜１００時間以上は必要である。
も５０〜１００時間以上は必要である。
硬化時間が短いとダイスの内壁等に付着したコンパウン
ドが運転中に硬化して目づまりを起すという問題がある また、第２図で示したように充填するコンパウンドは長
い距離を輸送しているため粘度が高いと輸送が困難にな
るが、反面、低粘度のものでは充填後耐圧バイブの合わ
せ目より漏れてしまい満足な充填が行われないという問
題もある。
ドが運転中に硬化して目づまりを起すという問題がある また、第２図で示したように充填するコンパウンドは長
い距離を輸送しているため粘度が高いと輸送が困難にな
るが、反面、低粘度のものでは充填後耐圧バイブの合わ
せ目より漏れてしまい満足な充填が行われないという問
題もある。
［発明の目的］
この発明は、かかる各種の問題点を解決するために、海
底光ケーブルの製造時、および光ファイバの光学的、機
械的な特性を高く保つために優れた特性をもったコンパ
ウンドを開発し、このコンバウンドを空隙部に充填する
ことによって水密性に優れ、かつ、ケーブルの伝送特性
が劣化しない海底光ケーブルを提供するものである。
底光ケーブルの製造時、および光ファイバの光学的、機
械的な特性を高く保つために優れた特性をもったコンパ
ウンドを開発し、このコンバウンドを空隙部に充填する
ことによって水密性に優れ、かつ、ケーブルの伝送特性
が劣化しない海底光ケーブルを提供するものである。
［発明の概要］
この発明は、上記の目的を達成するために耐水性に優れ
た２液混合硬化タイプのポリウレタン系樹脂でポリオー
ルおよびインシアナートの種類、分子量、官能基数、さ
らにＮＧＯ１０Ｈ当量比、充填剤、および添加物の種類
と添加量を適切に調整することにより、２液のそれぞれ
の粘度を５０００〜９０００ＣＰＳ、硬化時間を５０〜
１００時間／常温、Ａｌ１板とのせん断剥離強度を０１
ＯＩ Ｋｇ ７ｍｍ２〜０．０５Ｋｇ ７ｍｍ２とした
コンパウンドを形成し、これを海底光ケーブルの空隙部
に充填することによって前記した諸問題の解決を図るも
のである。
た２液混合硬化タイプのポリウレタン系樹脂でポリオー
ルおよびインシアナートの種類、分子量、官能基数、さ
らにＮＧＯ１０Ｈ当量比、充填剤、および添加物の種類
と添加量を適切に調整することにより、２液のそれぞれ
の粘度を５０００〜９０００ＣＰＳ、硬化時間を５０〜
１００時間／常温、Ａｌ１板とのせん断剥離強度を０１
ＯＩ Ｋｇ ７ｍｍ２〜０．０５Ｋｇ ７ｍｍ２とした
コンパウンドを形成し、これを海底光ケーブルの空隙部
に充填することによって前記した諸問題の解決を図るも
のである。
［実施例］
以下、この発明の目的が達成できるコンパウンドの組成
材料の具体例を示す。
材料の具体例を示す。
実施例−１
Ａ液
三菱化成社製ポリテールＨＡ（数平均分子量的２０００
のポリオレフィンポリオール、水酸基濃度０．９ｍｅｑ
／ｇ）３Ｋｇ、三菱化成社製ポリテールＨＡＢ （数平
均分子量的２０００のポリオレフィン）１．３Ｋｇおよ
び実質的に脂肪族系不飽和二重結合を含まない高純度パ
ラフィン系オイル（初留温度３２４・Ｃ）１．７Ｋｇを
均一混合し、Ａ液を製造した。粘度は６，１００ｃＰｓ
（２８・ Ｃ）であった。
のポリオレフィンポリオール、水酸基濃度０．９ｍｅｑ
／ｇ）３Ｋｇ、三菱化成社製ポリテールＨＡＢ （数平
均分子量的２０００のポリオレフィン）１．３Ｋｇおよ
び実質的に脂肪族系不飽和二重結合を含まない高純度パ
ラフィン系オイル（初留温度３２４・Ｃ）１．７Ｋｇを
均一混合し、Ａ液を製造した。粘度は６，１００ｃＰｓ
（２８・ Ｃ）であった。
Ｂ液
Ａ液に用いたポリテールＨＡ４Ｋｇ、高純度パラフィン
系オイル０．９Ｋｇおよびトリレンジイソシアネート０
．６Ｋｇを混合し、１３０・ Ｃで５時間反応させた。
系オイル０．９Ｋｇおよびトリレンジイソシアネート０
．６Ｋｇを混合し、１３０・ Ｃで５時間反応させた。
反応後、さらにパラフィン系オイル３．１Ｋｇ、ジフェ
ニルメタンジイソシアネート０．２Ｋｇ、ポリテールＨ
ＡＢ２．４Ｋｇを添加、均一混合し、成分Ｂを得た。粘
度は６゜２００ＣＰＳ （２８° Ｃ）であった。
ニルメタンジイソシアネート０．２Ｋｇ、ポリテールＨ
ＡＢ２．４Ｋｇを添加、均一混合し、成分Ｂを得た。粘
度は６゜２００ＣＰＳ （２８° Ｃ）であった。
配合硬化物の物性
Ａ液とＢ液をｌ：ｌで配合し、室温で１０日間放置した
後の硬化物物性は下記のとおりであった。
後の硬化物物性は下記のとおりであった。
Ａｌ板とのせん断剥離強度
１．４Ｋｇ ／Ｃｍ”−０，０１４Ｋｇ ／ｍｍ２初期
圧縮弾性率 ６．５Ｋｇ／Ｃｍ２ （不動工業社製レオメータにより測定した。変形量４％
における圧縮弾性率である。） 実施例−２ Ａ液 三菱化成社製ポリテールＨＡ（数平均分子量的２０００
のポリオレフィンポリオール、水酸基濃度０．９ｍｅｑ
／ｇ）３．６Ｋｇ 、三菱化成社製ポリテールＨＡＢ
（数平均分子量的２０００のポリオレフィン）０．５Ｋ
ｇおよび実質的に脂肪族系不飽和二重結合を含まない高
純度パラフィン系オイル（初留温度３２４・Ｃ）１．９
Ｋｇを均一混合し、Ａ液を製造した。粘度は６０００Ｃ
ＰＳ（２８・ Ｃ）であった。
圧縮弾性率 ６．５Ｋｇ／Ｃｍ２ （不動工業社製レオメータにより測定した。変形量４％
における圧縮弾性率である。） 実施例−２ Ａ液 三菱化成社製ポリテールＨＡ（数平均分子量的２０００
のポリオレフィンポリオール、水酸基濃度０．９ｍｅｑ
／ｇ）３．６Ｋｇ 、三菱化成社製ポリテールＨＡＢ
（数平均分子量的２０００のポリオレフィン）０．５Ｋ
ｇおよび実質的に脂肪族系不飽和二重結合を含まない高
純度パラフィン系オイル（初留温度３２４・Ｃ）１．９
Ｋｇを均一混合し、Ａ液を製造した。粘度は６０００Ｃ
ＰＳ（２８・ Ｃ）であった。
Ｂ液
Ａ液に用いたポリテールＨＡ４Ｋｇ、高純度パラフィン
系オイルＩＫｇおよびトリレンジイソシアネート０．６
Ｋｇを混合し、１３０・Ｃで５時間反応させた。反応後
、さらにパラフィン系オイル３Ｋｇ、ジフェニルメタン
ジイソシアート０゜２Ｋｇ、ポリテールＨＡ８０．８Ｋ
ｇを添加、均一混合し、Ｂ液を製造した。粘度は５ｏｏ
ｏｃｐＳ（２８・ Ｃ）であった 配合硬化物の物性 Ａ液とＢ液を１＝１で配合し、室温でｌＯ日間放置した
後の硬化物物性は下記のとおりであった。
系オイルＩＫｇおよびトリレンジイソシアネート０．６
Ｋｇを混合し、１３０・Ｃで５時間反応させた。反応後
、さらにパラフィン系オイル３Ｋｇ、ジフェニルメタン
ジイソシアート０゜２Ｋｇ、ポリテールＨＡ８０．８Ｋ
ｇを添加、均一混合し、Ｂ液を製造した。粘度は５ｏｏ
ｏｃｐＳ（２８・ Ｃ）であった 配合硬化物の物性 Ａ液とＢ液を１＝１で配合し、室温でｌＯ日間放置した
後の硬化物物性は下記のとおりであった。
Ａｌ１板とのせん断剥離強度
２．９Ｋｇ ７ｃｍ２−＋０．０２９Ｋｇ／ｍｍ２初期
圧縮弾性率 １４．３Ｋｇ ７ｃｍ２ ここで、硬化時間５０〜１００時間の設定は少な（とも
５０Ｋｍの海底光ケーブルを一単長とする製造時間から
必要とされるものであり、粘度５０００〜９０００ＣＰ
Ｓはコンパウンド貯留槽１８ａ、１８ｂ （１９ａ、１
９ｂ）からポンプ２０によって輸送でき、かつ、製造工
程に置いてコンパウンドの漏れがあまりみられない値を
計算と実験から割り出したものがある。
圧縮弾性率 １４．３Ｋｇ ７ｃｍ２ ここで、硬化時間５０〜１００時間の設定は少な（とも
５０Ｋｍの海底光ケーブルを一単長とする製造時間から
必要とされるものであり、粘度５０００〜９０００ＣＰ
Ｓはコンパウンド貯留槽１８ａ、１８ｂ （１９ａ、１
９ｂ）からポンプ２０によって輸送でき、かつ、製造工
程に置いてコンパウンドの漏れがあまりみられない値を
計算と実験から割り出したものがある。
すなわち、この割出の根拠となる条件は以下のような設
定で行った。
定で行った。
条件：樹脂を送る経路長 Ｌ＝３０ｍ樹脂を送るホ
ース内径 Ｄ＝７ｍｍφ 樹脂を送る流量 ８ｃｃ／ｍｉｎ樹脂を送る比重
ρ＝０．９ とし、 ポンプの送り圧力ΔＰを４〜５Ｋｇ／ａｍ２とすればハ
ーゲンポアズイユの式 から樹脂粘度ηが逆算できる。
ース内径 Ｄ＝７ｍｍφ 樹脂を送る流量 ８ｃｃ／ｍｉｎ樹脂を送る比重
ρ＝０．９ とし、 ポンプの送り圧力ΔＰを４〜５Ｋｇ／ａｍ２とすればハ
ーゲンポアズイユの式 から樹脂粘度ηが逆算できる。
平均流速は上記の条件から
ｕ ＝ Ｑ ／ Ａ
Ａ＝（π／４）０．７２
＝ Ｏ９
３
ｕ＝８１０．３８５Ｘ１／６０
＝０． ３４６ｃｍ／５ｅｃ
＝０． ００３４６ｍ／ｓｅｃ
故に上記（１）式からΔＰ＝４Ｋｇ／ｃｍ２のときは、
４ＸＩＯ’ ＝８７１１ Ｘｏ、００３４６Ｘ０．９ｘ
３０／９．８ｘ０．００３５” ７７１ ：６．４２５Ｋｇ／ｍ５ｅｃ ＝６４２５ＣＰＳ ・・・ （２）また、ΔＰ＝５
Ｋｇ／ｃｍ”のときは、５Ｘ１０’＝８η２ｘｏ、００
３４６ｘ０．９ｘ３０／９．８ｘ０．００３５２ ７？！ ：８．０３２Ｋｇ／ｍ５ｅｃ ＝８０３２ＣＰＳ ・・・ （３）（２）、（３）
式を求めたうえで樹脂の粘度をおよそ５０００〜９００
０ＣＰＳと決めたものである。
３０／９．８ｘ０．００３５” ７７１ ：６．４２５Ｋｇ／ｍ５ｅｃ ＝６４２５ＣＰＳ ・・・ （２）また、ΔＰ＝５
Ｋｇ／ｃｍ”のときは、５Ｘ１０’＝８η２ｘｏ、００
３４６ｘ０．９ｘ３０／９．８ｘ０．００３５２ ７？！ ：８．０３２Ｋｇ／ｍ５ｅｃ ＝８０３２ＣＰＳ ・・・ （３）（２）、（３）
式を求めたうえで樹脂の粘度をおよそ５０００〜９００
０ＣＰＳと決めたものである。
また、へ２板とのせん断剥離強度は、第３図に示すよう
に幅２５ ｍ ｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ１．５ｍｍの
アルミ板２板を長さ６０ ｍ ｍ、厚さ１ｍｍの範囲で
コンパウンドにより張合わせ、室温２０・Ｃで６日間放
置硬化させたのち両端を弓弦し、張合わせ部が剥離する
ときの強度を示している。
に幅２５ ｍ ｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ１．５ｍｍの
アルミ板２板を長さ６０ ｍ ｍ、厚さ１ｍｍの範囲で
コンパウンドにより張合わせ、室温２０・Ｃで６日間放
置硬化させたのち両端を弓弦し、張合わせ部が剥離する
ときの強度を示している。
そして、かかる測定で得られた各種強度の被試験用コン
パウンドＣを第４図に示すように外径７ｍｍ、内径３ｍ
ｍ （はぼ耐圧層の形状）の２本のアルミパイプ２２ａ
、２２ｂの内面に塗布し、外径が２．６ｍｍの光ファイ
バユニット２１を保持する。
パウンドＣを第４図に示すように外径７ｍｍ、内径３ｍ
ｍ （はぼ耐圧層の形状）の２本のアルミパイプ２２ａ
、２２ｂの内面に塗布し、外径が２．６ｍｍの光ファイ
バユニット２１を保持する。
このような試験装置でアルミパイプ２２ａ、２２ｂを矢
印の方向に引張すると光ファイバユニット２１に引張力
が印加されるが、前記した被試験用コンパウンドＣのせ
ん断剥離強度が小さい場合は光ファイバユニット２１が
アルミパイプ内でスリップする。
印の方向に引張すると光ファイバユニット２１に引張力
が印加されるが、前記した被試験用コンパウンドＣのせ
ん断剥離強度が小さい場合は光ファイバユニット２１が
アルミパイプ内でスリップする。
そこで、このスリップ現象が発生する被試験コンパウン
ドをせん断剥離強度の下限値として０゜０１０Ｋｇ／ｍ
ｍ２が得られたものである。
ドをせん断剥離強度の下限値として０゜０１０Ｋｇ／ｍ
ｍ２が得られたものである。
なお、せん断剥離強度の上限を０．０５Ｋｇ／ｍｍ２以
上にすると、樹脂の初期圧縮弾性率がおよそ１０Ｋｇ／
ａｍ２以上となり、ファイバへの側圧特性の影響を考え
た場合好ましくない。即ちファイバユニット外被材料と
してヤング率１０〜８０ｋｇ／ｃｍ２程度の材料が使用
されており、充填する水走り防止コンパウンドの初期圧
縮弾性率も外被材料のそれより小さい１０Ｋｇ／ｃｍ”
以下としないと耐圧層とファイバユニット間でのクツシ
ョン層としての働きをしなくなるためである。
上にすると、樹脂の初期圧縮弾性率がおよそ１０Ｋｇ／
ａｍ２以上となり、ファイバへの側圧特性の影響を考え
た場合好ましくない。即ちファイバユニット外被材料と
してヤング率１０〜８０ｋｇ／ｃｍ２程度の材料が使用
されており、充填する水走り防止コンパウンドの初期圧
縮弾性率も外被材料のそれより小さい１０Ｋｇ／ｃｍ”
以下としないと耐圧層とファイバユニット間でのクツシ
ョン層としての働きをしなくなるためである。
［発明の効果］
以上詳細したように２液の粘度が５０００〜９ｏｏｏｃ
ｐｓ、硬化時間５０〜１００時間となるポリウレタン系
のコンパウンドは海底光ケーブルの長尺物を製造すると
きでも製造作業に障害を及ぼすような問題が発生しない
という利点があり、さらに、硬化後のＡβ板とのせん断
剥離強度が０．０５〜Ｏ，ＯＩ ０Ｋｇ７ｍｍ２の場合
は、光ファイバユニットに対しても適切な保護作用があ
るので、かかる特性のコンパウンドを空隙部に充填する
と、きわめて信頼性の高い海底光ケーブルとすることが
できる。
ｐｓ、硬化時間５０〜１００時間となるポリウレタン系
のコンパウンドは海底光ケーブルの長尺物を製造すると
きでも製造作業に障害を及ぼすような問題が発生しない
という利点があり、さらに、硬化後のＡβ板とのせん断
剥離強度が０．０５〜Ｏ，ＯＩ ０Ｋｇ７ｍｍ２の場合
は、光ファイバユニットに対しても適切な保護作用があ
るので、かかる特性のコンパウンドを空隙部に充填する
と、きわめて信頼性の高い海底光ケーブルとすることが
できる。
【図面の簡単な説明】
第１図は海底光ケーブルの一例を示す断面図、第２図は
海底光ケーブルの製造装置を示す概要図、第３図、第４
図はコンパウンドのせん断剥離強度を測定するための説
明図である。 図中、■は光ファイバユニット、２は金属耐圧層、３は
抗張力線、Ｅは空隙部、１３は分割個片集合およびコン
パウンド充填装置、１４は集合ダイス、１８ａ、１８ｂ
、１９ａ、１９ｂはコンパウンド貯留層、２０はポンプ
を示す。 第 図 第 図 第 図 介
海底光ケーブルの製造装置を示す概要図、第３図、第４
図はコンパウンドのせん断剥離強度を測定するための説
明図である。 図中、■は光ファイバユニット、２は金属耐圧層、３は
抗張力線、Ｅは空隙部、１３は分割個片集合およびコン
パウンド充填装置、１４は集合ダイス、１８ａ、１８ｂ
、１９ａ、１９ｂはコンパウンド貯留層、２０はポンプ
を示す。 第 図 第 図 第 図 介
Claims (1)
- ポリオレフィンポリオールを主体とした主剤と硬化剤が
前記ポリオレフィンポリオールと過剰のジイソシアネー
トとの反応によって合成されるプレポリマーとからなる
２液混合硬化タイプのポリウレタン系樹脂を光ファイバ
ユニットの周辺及びケーブル抗張力体周辺等の空隙部分
に充填したことを特徴とする海底光ケーブル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2302608A JPH03209410A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | 海底光ケーブル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2302608A JPH03209410A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | 海底光ケーブル |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13293384A Division JPS6138914A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 海底光ケ−ブル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03209410A true JPH03209410A (ja) | 1991-09-12 |
| JPH0576006B2 JPH0576006B2 (ja) | 1993-10-21 |
Family
ID=17911034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2302608A Granted JPH03209410A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | 海底光ケーブル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03209410A (ja) |
-
1990
- 1990-11-09 JP JP2302608A patent/JPH03209410A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0576006B2 (ja) | 1993-10-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |