JPH03210757A - 片封止形金属蒸気放電灯 - Google Patents
片封止形金属蒸気放電灯Info
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- JPH03210757A JPH03210757A JP2005518A JP551890A JPH03210757A JP H03210757 A JPH03210757 A JP H03210757A JP 2005518 A JP2005518 A JP 2005518A JP 551890 A JP551890 A JP 551890A JP H03210757 A JPH03210757 A JP H03210757A
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- Japan
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- discharge space
- lamp
- quartz glass
- sealed
- discharge
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- H01J61/00—Gas-discharge or vapour-discharge lamps
- H01J61/02—Details
- H01J61/12—Selection of substances for gas fillings; Specified operating pressure or temperature
- H01J61/18—Selection of substances for gas fillings; Specified operating pressure or temperature having a metallic vapour as the principal constituent
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- H01J61/34—Double-wall vessels or containers
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- H—ELECTRICITY
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- H01J61/30—Vessels; Containers
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01J61/00—Gas-discharge or vapour-discharge lamps
- H01J61/82—Lamps with high-pressure unconstricted discharge having a cold pressure > 400 Torr
- H01J61/827—Metal halide arc lamps
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- Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
- Discharge Lamps And Accessories Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
し発明の目的１
（産業上の利用分野）
本発明は小形メタルハライドランプ等に適用されている
片側正形の小形金属蒸気放電灯に関する。 （従来の技術） 近年、屋内、屋外照明等に使用される小形の金属蒸気放
電灯の開発が行われ、最近発光管の片側の端部のみに−
・対の電極を封着する。いわゆる片側正形の構造のもの
が検討されている。 この片側正形のランプは、従来の両側封止形のランプに
比べて、発光効率を高めるためにランプ負荷の高い状態
で点灯され、具体的には、ランプ入力電力、・′放電空
間の表面積で示される管壁負荷は２０−７０（Ｗ／ｃｄ
）程度で点灯されることが多い。 さらに、発光管の小形化のため、電極間距離も従来の両
側封止形のランプに比べて著しく小さくなり、このため
、ランプ電圧・ランプ電力等の所望のランプ特性を得る
ためには、放電空間当りの単位水銀封入量も著しく大き
なものとなった。 （発明が解決しようとする諜Ｗ１） 上記構造の片側正形金属蒸気放電灯の場合、管壁負荷の
増大・単位水銀封入量の増加により、ランプ点灯中の発
光管内部の圧力は約１５気圧以上と極めて高いものであ
る。 これに伴い１発光管を形成する石英ガラスの変形、放電
空間体積の変化が発生し易く、ランプ電圧・ランプ電力
ランプ光束・ランプ光色等のランプ特性の劣化が誘発
され、また、ランプ破損等を招く危惧があった。 本発明においては、発光効率に大きな影響を及ぼす発光
管内部の圧力を低下させることなしに、発光管を形成す
る石英ガラスの変形、放電空間体積の変化を防止するこ
とにより、ランプ特性の劣化を大幅に低減できる片側正
形金属蒸気放電灯を提供しようとするものである。 ［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記課題を解決するために本発明の片側正形金属蒸気放
電灯は、始動用希ガスと発光金属および水銀が封入され
た放電空間と、この放電空間内に突出する一対の電極を
封着する圧潰封止部が一端に形成されている石英ガラス
より成る発光管を備えた片側正形金属蒸気放電灯であっ
て、ランプ人力電力をＷｌ（ＷＬ、放電空間の体積をＶ
（ｃｃ） 、放電空間の表面積をＳ （、Ｊ） 、水
銀の封入量をＰ（−〇）、放電空間を形成する石英ガラ
スの最大肉厚をＤｍａｘ （關）、最小肉厚をＤｍｉ
ｎ （ａｍ）としたとき。 ２０≦ＷＬ 、／Ｓ≦７０ （Ｗ、、−Ｊ＞ｐ、、’
ｖ≧１５ ＜−リ／ＣＣ）ｏｍｉｎ≧１．５ （
龍） ＤｌａＸ ≦３ （ａｍ） １）Ｓｉｎ ／’ＤｌａＸ ≧０．６５の関係を満
足することを特徴とする。 （作用） 本発明においては、 ランプ入力電力をＷ［（Ｗ）、放
電空間の体積をＶ （ｃｃ） 、放電空間の表面積をＳ
（瞥）、水銀の封入量をＰ（ｓｇ）の関ｆ糸が ２０
≦ｗｔ 、、’ｓ≦７０ （Ｗ／ｃｊ）Ｐ、−’
Ｖ≧ １ ５ （ｍｇ／’ｃｃ）で示されるラン
プ点灯中の発光管内部の圧力が高い片側正形金属蒸気放
電灯を前提とし、放電空間を形成する石英ガラスの最大
肉厚をＤｍａｘ （關）、最小肉ノゾをｐｍｉｎ
（ａｌｌ）としたとき、Ｄｌｉｌｌ ≧１．５
（■−）Ｄ＠ａＸ≦３ （■■） の関係を満足することを特徴としているため１発光管を
形成する石英ガラスの変形、放電空間体積の変化を防止
することにより、ランプ特性の劣化を大幅に低減できる
と共に、 ｏｓｉｎ 、／’ＤｌａＸ≧０．６５ としたため、石英ガラスの肉厚分布の不均一に起因する
最冷部温度のばらつきをも低減できる片側正形金属蒸気
放電灯を提供できる３ （実施例） 本発明の一実施例を図面を参照して詳細に説明する。 第１図に本発明の実施例を示すように、石英ガラスで形
成され真空に維持された外管１内に収容された発光管２
は外管１と同様に石英ガラスで形成され、内容積が約０
−５ＣＣ１表面積が３．５−である略楕円球形の放電空
間３を有しており、そのバルブ短方向の一端に圧潰封止
部４が設けられている。 また、発光管２の圧潰封止部４の幅方向に離間して放電
空間３に突出する一対の電極５が配置されるように、電
極５の軸部６は圧潰封止部４に各々略乎行に封着され、
また電極５の先端部は、放電を安定維持させるために電
極軸部６の延在方向に対し曲折して対向するように構成
されており、電極軸部６から対向する電極方向に水平距
離で１．７關の長さを有している。 この電極５の先端部には、その熱容量を大きくするため
に例えば線径０，５龍のタングステンまたはトリク１２
を２％程度含有したトリエーテ・ソドタングステンから
なるコイル７が巻装されている。 電極軸部６は線径０．５ｍ−の１７ニウムまたはレニウ
ム−タングステン合金からなり５その端部は圧潰封着さ
れた例えばモリブデン等の金属箔導体８に人々接続され
、その金属箔導体８はそれぞれ外部導体９に接続してい
る。 また、放電空間３内には所定量の水銀と、す〜トリウム
、タリつム、インジウムなどの金属ハロゲン化物、およ
び始動用希ガスが封入されており、本実施例の場合、単
位体積当り２８１ａ、／ＣＣの水銀とＳｎｌ ２．Ｎ
ａｌ 、 ’ｒ ＩＩ、 Ｔｎｌ 、 ＮａＢｒ
。 ＋−ｉ Ｂｒなどの金属ハ１７ゲン化物が封入され、安
定点灯時のランプ電圧が９５ｖ、ランプ電流が１゜８Ａ
でランプ人力電力が１５０Ｗとなるようになっている。 上記のように構成された本実施例のランプの場合、発光
管ｍ位表面積当りのランプ負荷（管壁負荷）は約４３Ｗ
、／”と従来の両側封止形のランプに比べてほぼ２倍以
トと高（設定され、点灯中の放電空間（発光管内）の圧
力は約２０気圧の高圧となっている。 以りのような放電灯を多数製作したところ。 部の放電灯は点灯′Ｆ４命中にランプ電圧・ランプ電力
・ランプ光束・ランプ光色等のランプ特性に大きな変化
が生じることが確＝２された。 本発明者らは、この原因を鋭意研究したところ、劣化を
生じた放電灯は、放電空間の容積が正常なランプに比べ
て大きく変化しており、そのために上記のようなランプ
特性の変化が生じていることが判明した。 さちに実験を重ねたところ、この種の発光管を製作する
場合、その製作条件によって異なるものの、−船釣に発
光管の封正により石英ガラスの肉薄部が圧潰封止部４と
放電空間３の境界部分（図面中Ａとして示す領域）に生
じ易く、一方石英ガラスの肉厚部は電極先端間を結ぶ線
上、つまり電極先端部のｔ裔背に位置する部分Ｃ１ｍ面
中８として示す領域）に生じ易い傾向があるが、この肉
厚不均衡に起因して、放電空間の容積変化が誘発する現
象があることを究明した。 これは、この種のランプが前述のようにランプ点灯
片側正形の小形金属蒸気放電灯に関する。 （従来の技術） 近年、屋内、屋外照明等に使用される小形の金属蒸気放
電灯の開発が行われ、最近発光管の片側の端部のみに−
・対の電極を封着する。いわゆる片側正形の構造のもの
が検討されている。 この片側正形のランプは、従来の両側封止形のランプに
比べて、発光効率を高めるためにランプ負荷の高い状態
で点灯され、具体的には、ランプ入力電力、・′放電空
間の表面積で示される管壁負荷は２０−７０（Ｗ／ｃｄ
）程度で点灯されることが多い。 さらに、発光管の小形化のため、電極間距離も従来の両
側封止形のランプに比べて著しく小さくなり、このため
、ランプ電圧・ランプ電力等の所望のランプ特性を得る
ためには、放電空間当りの単位水銀封入量も著しく大き
なものとなった。 （発明が解決しようとする諜Ｗ１） 上記構造の片側正形金属蒸気放電灯の場合、管壁負荷の
増大・単位水銀封入量の増加により、ランプ点灯中の発
光管内部の圧力は約１５気圧以上と極めて高いものであ
る。 これに伴い１発光管を形成する石英ガラスの変形、放電
空間体積の変化が発生し易く、ランプ電圧・ランプ電力
ランプ光束・ランプ光色等のランプ特性の劣化が誘発
され、また、ランプ破損等を招く危惧があった。 本発明においては、発光効率に大きな影響を及ぼす発光
管内部の圧力を低下させることなしに、発光管を形成す
る石英ガラスの変形、放電空間体積の変化を防止するこ
とにより、ランプ特性の劣化を大幅に低減できる片側正
形金属蒸気放電灯を提供しようとするものである。 ［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記課題を解決するために本発明の片側正形金属蒸気放
電灯は、始動用希ガスと発光金属および水銀が封入され
た放電空間と、この放電空間内に突出する一対の電極を
封着する圧潰封止部が一端に形成されている石英ガラス
より成る発光管を備えた片側正形金属蒸気放電灯であっ
て、ランプ人力電力をＷｌ（ＷＬ、放電空間の体積をＶ
（ｃｃ） 、放電空間の表面積をＳ （、Ｊ） 、水
銀の封入量をＰ（−〇）、放電空間を形成する石英ガラ
スの最大肉厚をＤｍａｘ （關）、最小肉厚をＤｍｉ
ｎ （ａｍ）としたとき。 ２０≦ＷＬ 、／Ｓ≦７０ （Ｗ、、−Ｊ＞ｐ、、’
ｖ≧１５ ＜−リ／ＣＣ）ｏｍｉｎ≧１．５ （
龍） ＤｌａＸ ≦３ （ａｍ） １）Ｓｉｎ ／’ＤｌａＸ ≧０．６５の関係を満
足することを特徴とする。 （作用） 本発明においては、 ランプ入力電力をＷ［（Ｗ）、放
電空間の体積をＶ （ｃｃ） 、放電空間の表面積をＳ
（瞥）、水銀の封入量をＰ（ｓｇ）の関ｆ糸が ２０
≦ｗｔ 、、’ｓ≦７０ （Ｗ／ｃｊ）Ｐ、−’
Ｖ≧ １ ５ （ｍｇ／’ｃｃ）で示されるラン
プ点灯中の発光管内部の圧力が高い片側正形金属蒸気放
電灯を前提とし、放電空間を形成する石英ガラスの最大
肉厚をＤｍａｘ （關）、最小肉ノゾをｐｍｉｎ
（ａｌｌ）としたとき、Ｄｌｉｌｌ ≧１．５
（■−）Ｄ＠ａＸ≦３ （■■） の関係を満足することを特徴としているため１発光管を
形成する石英ガラスの変形、放電空間体積の変化を防止
することにより、ランプ特性の劣化を大幅に低減できる
と共に、 ｏｓｉｎ 、／’ＤｌａＸ≧０．６５ としたため、石英ガラスの肉厚分布の不均一に起因する
最冷部温度のばらつきをも低減できる片側正形金属蒸気
放電灯を提供できる３ （実施例） 本発明の一実施例を図面を参照して詳細に説明する。 第１図に本発明の実施例を示すように、石英ガラスで形
成され真空に維持された外管１内に収容された発光管２
は外管１と同様に石英ガラスで形成され、内容積が約０
−５ＣＣ１表面積が３．５−である略楕円球形の放電空
間３を有しており、そのバルブ短方向の一端に圧潰封止
部４が設けられている。 また、発光管２の圧潰封止部４の幅方向に離間して放電
空間３に突出する一対の電極５が配置されるように、電
極５の軸部６は圧潰封止部４に各々略乎行に封着され、
また電極５の先端部は、放電を安定維持させるために電
極軸部６の延在方向に対し曲折して対向するように構成
されており、電極軸部６から対向する電極方向に水平距
離で１．７關の長さを有している。 この電極５の先端部には、その熱容量を大きくするため
に例えば線径０，５龍のタングステンまたはトリク１２
を２％程度含有したトリエーテ・ソドタングステンから
なるコイル７が巻装されている。 電極軸部６は線径０．５ｍ−の１７ニウムまたはレニウ
ム−タングステン合金からなり５その端部は圧潰封着さ
れた例えばモリブデン等の金属箔導体８に人々接続され
、その金属箔導体８はそれぞれ外部導体９に接続してい
る。 また、放電空間３内には所定量の水銀と、す〜トリウム
、タリつム、インジウムなどの金属ハロゲン化物、およ
び始動用希ガスが封入されており、本実施例の場合、単
位体積当り２８１ａ、／ＣＣの水銀とＳｎｌ ２．Ｎ
ａｌ 、 ’ｒ ＩＩ、 Ｔｎｌ 、 ＮａＢｒ
。 ＋−ｉ Ｂｒなどの金属ハ１７ゲン化物が封入され、安
定点灯時のランプ電圧が９５ｖ、ランプ電流が１゜８Ａ
でランプ人力電力が１５０Ｗとなるようになっている。 上記のように構成された本実施例のランプの場合、発光
管ｍ位表面積当りのランプ負荷（管壁負荷）は約４３Ｗ
、／”と従来の両側封止形のランプに比べてほぼ２倍以
トと高（設定され、点灯中の放電空間（発光管内）の圧
力は約２０気圧の高圧となっている。 以りのような放電灯を多数製作したところ。 部の放電灯は点灯′Ｆ４命中にランプ電圧・ランプ電力
・ランプ光束・ランプ光色等のランプ特性に大きな変化
が生じることが確＝２された。 本発明者らは、この原因を鋭意研究したところ、劣化を
生じた放電灯は、放電空間の容積が正常なランプに比べ
て大きく変化しており、そのために上記のようなランプ
特性の変化が生じていることが判明した。 さちに実験を重ねたところ、この種の発光管を製作する
場合、その製作条件によって異なるものの、−船釣に発
光管の封正により石英ガラスの肉薄部が圧潰封止部４と
放電空間３の境界部分（図面中Ａとして示す領域）に生
じ易く、一方石英ガラスの肉厚部は電極先端間を結ぶ線
上、つまり電極先端部のｔ裔背に位置する部分Ｃ１ｍ面
中８として示す領域）に生じ易い傾向があるが、この肉
厚不均衡に起因して、放電空間の容積変化が誘発する現
象があることを究明した。 これは、この種のランプが前述のようにランプ点灯
【１
の発光管内部圧力が高いため、放電空間を形成する石英
ガラスの肉厚に局部的な不均衡があると、その不均衡部
位が放電による加熱を受けて変形するなめのものと推察
される。 しかしながら１本発明者らの観察によれば、その肉厚不
均衡が特定の条件を満たす場合には、多少の肉厚の不均
衡があっても、著しいランプ特性の変化が生じないこと
が確認された。 すなわち、放電空間を形成する石英ガラスの肉厚を種々
の部位で変化させた片側正形金属蒸気放電灯を多数製作
し実験しなところ、放電空間を形成する石英ガラスの肉
厚が１．５關を臨界点として、それ以上に規Ｉ１１すれ
ばその最小肉厚部位が放電による加熱を受けても、変形
する虜が極めて少なくなることを確認した。 但し、肉厚が３龍を超えるような石英ガラスで放電空間
を形成したランプは、ランプ光束・ランプ光色等のラン
プ特性が劣化する傾向があり、したがって、放電空間を
形成する石英ガラスの肉厚は３關以下に規制する必要が
あった。 これは、石英ガラスの肉厚が３１１を超えると、発光管
の熱容量が大きくなり過ぎて、最冷部温度が高く維持で
きずにそのため所望の特性が得られないと考えられる。 また１本発明者らはランプを例えば水平・垂直等各種の
点灯方向で点灯したところ１発光管の点灯方向に応じて
、ｎ冷部の位置が変化してランプっていないなめに１点
灯方向の変化に応じた発光管の温度分布の変化に起因し
て発生するものと考えられていたが１本発明のような片
側１１−形のランプの場合には、放電空間を形成する石
英ガラスの肉厚の分布状態にも原因して、その特性変化
が顕著となることが実験により判明した。 片側正形のランプは発光管の形状が楕円球形に近似して
いるなめ、水平・垂直等の点灯方向が変化しても１発光
管の温度分布が変化しにくく、むしろ放電空間を形成す
る石英ガラスの肉厚の分布の不均一による鱈冷部位置の
移動が、その特性変化に大きく影響することにな・）た
ためと考えられる。 そこで、本発明りらは、点灯方向とランプ特性との関係
の観点から、この石英ガラスの肉厚の分布についても研
究したところ、開発が考えられていた従来の片側正形の
ランプは、放電空間を形成する石英ガラスの肉厚が最大
肉厚部分で０．８１１緑小の肉）９．部分で１．４−一
であったが１枚電空間を形成する石英ガラスの肉厚分布
を、最大肉厚をｏｍａｘ 、最小肉厚をｏｓｉｎとした
とき、ｏｍｉｎ 、。 ＤＩａＸ≧０．６５の関係を満たせば、点灯方向を変化
させた場合でも、ランプ特性の変化が生じにくくなるこ
とが判明した。 これらの結果を踏まえて、放電空間の石英ガラスの肉厚
を最大肉厚２龍、最小肉厚１．８ｍ−としたところ１点
灯方向を変化させても、ランプ特性の変化は僅かなもの
であった。 ［発明の効果］ 以Ｅ説明した本発明によれば、始動用希ガスと発光金属
および水銀が封入された放電空間と、この枚重空間内に
突出する一１ｉの電極を封着する圧潰封止部が一端に形
成されている石英ガラスより成る発光管をイ４１えラン
プ人力電力をＷＬ＜Ｗ）。 放電空間の体積をＶ （ｃｃ） 、放電空間の表面積を
Ｓ （ａＪ） 、水銀の封入量をＰ（副）、放電空間を
形成する石英ガラスの最大肉厚をＤｌａＸ （龍）、最
小肉厚を！゛】醜ｉｎ （龍）としなとき。 ２０≦ｗ１／’ｓ≦７０ （Ｗ、／’ｃＪ ）Ｐ、’
Ｖａ １５ （ｓｇ／’ｃｃ）Ｄｍｉｎ ≧ｔ、５（
ｕ） １）ｌａＸ ≦３ （鵬■） ｏｍｉｎ 、″ｒ〕ｍａｘン０．６５ の関係を満足させているため１発光管を形成する石英ガ
ラスの変形、枚重空間体積の変化を防止することにより
、ランプ特性の劣化を大幅に低減できると共に１石英ガ
ラスの肉厚分布の不均一に起因する最冷部温度のばらつ
きをも低減できる片側正形金属蒸気放電灯を提供できる
。
の発光管内部圧力が高いため、放電空間を形成する石英
ガラスの肉厚に局部的な不均衡があると、その不均衡部
位が放電による加熱を受けて変形するなめのものと推察
される。 しかしながら１本発明者らの観察によれば、その肉厚不
均衡が特定の条件を満たす場合には、多少の肉厚の不均
衡があっても、著しいランプ特性の変化が生じないこと
が確認された。 すなわち、放電空間を形成する石英ガラスの肉厚を種々
の部位で変化させた片側正形金属蒸気放電灯を多数製作
し実験しなところ、放電空間を形成する石英ガラスの肉
厚が１．５關を臨界点として、それ以上に規Ｉ１１すれ
ばその最小肉厚部位が放電による加熱を受けても、変形
する虜が極めて少なくなることを確認した。 但し、肉厚が３龍を超えるような石英ガラスで放電空間
を形成したランプは、ランプ光束・ランプ光色等のラン
プ特性が劣化する傾向があり、したがって、放電空間を
形成する石英ガラスの肉厚は３關以下に規制する必要が
あった。 これは、石英ガラスの肉厚が３１１を超えると、発光管
の熱容量が大きくなり過ぎて、最冷部温度が高く維持で
きずにそのため所望の特性が得られないと考えられる。 また１本発明者らはランプを例えば水平・垂直等各種の
点灯方向で点灯したところ１発光管の点灯方向に応じて
、ｎ冷部の位置が変化してランプっていないなめに１点
灯方向の変化に応じた発光管の温度分布の変化に起因し
て発生するものと考えられていたが１本発明のような片
側１１−形のランプの場合には、放電空間を形成する石
英ガラスの肉厚の分布状態にも原因して、その特性変化
が顕著となることが実験により判明した。 片側正形のランプは発光管の形状が楕円球形に近似して
いるなめ、水平・垂直等の点灯方向が変化しても１発光
管の温度分布が変化しにくく、むしろ放電空間を形成す
る石英ガラスの肉厚の分布の不均一による鱈冷部位置の
移動が、その特性変化に大きく影響することにな・）た
ためと考えられる。 そこで、本発明りらは、点灯方向とランプ特性との関係
の観点から、この石英ガラスの肉厚の分布についても研
究したところ、開発が考えられていた従来の片側正形の
ランプは、放電空間を形成する石英ガラスの肉厚が最大
肉厚部分で０．８１１緑小の肉）９．部分で１．４−一
であったが１枚電空間を形成する石英ガラスの肉厚分布
を、最大肉厚をｏｍａｘ 、最小肉厚をｏｓｉｎとした
とき、ｏｍｉｎ 、。 ＤＩａＸ≧０．６５の関係を満たせば、点灯方向を変化
させた場合でも、ランプ特性の変化が生じにくくなるこ
とが判明した。 これらの結果を踏まえて、放電空間の石英ガラスの肉厚
を最大肉厚２龍、最小肉厚１．８ｍ−としたところ１点
灯方向を変化させても、ランプ特性の変化は僅かなもの
であった。 ［発明の効果］ 以Ｅ説明した本発明によれば、始動用希ガスと発光金属
および水銀が封入された放電空間と、この枚重空間内に
突出する一１ｉの電極を封着する圧潰封止部が一端に形
成されている石英ガラスより成る発光管をイ４１えラン
プ人力電力をＷＬ＜Ｗ）。 放電空間の体積をＶ （ｃｃ） 、放電空間の表面積を
Ｓ （ａＪ） 、水銀の封入量をＰ（副）、放電空間を
形成する石英ガラスの最大肉厚をＤｌａＸ （龍）、最
小肉厚を！゛】醜ｉｎ （龍）としなとき。 ２０≦ｗ１／’ｓ≦７０ （Ｗ、／’ｃＪ ）Ｐ、’
Ｖａ １５ （ｓｇ／’ｃｃ）Ｄｍｉｎ ≧ｔ、５（
ｕ） １）ｌａＸ ≦３ （鵬■） ｏｍｉｎ 、″ｒ〕ｍａｘン０．６５ の関係を満足させているため１発光管を形成する石英ガ
ラスの変形、枚重空間体積の変化を防止することにより
、ランプ特性の劣化を大幅に低減できると共に１石英ガ
ラスの肉厚分布の不均一に起因する最冷部温度のばらつ
きをも低減できる片側正形金属蒸気放電灯を提供できる
。
図面は本発明の一実施例に係る片引正形金属蒸気放電灯
の概略図である。 ｌ・・・・・・外管 ３・・・・・放電空間 ５・・・・・・電極 ２・・・・・・発光管 ４・・・・・・圧潰封止部
の概略図である。 ｌ・・・・・・外管 ３・・・・・放電空間 ５・・・・・・電極 ２・・・・・・発光管 ４・・・・・・圧潰封止部
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 始動用希ガスと発光金属および水銀が封入された放電
空間と、前記放電空間内に突出する一対の電極を封着す
る圧潰封止部が一端に形成されている石英ガラスより成
る発光管を備えた片封止形金属蒸気放電灯であって、 ランプ入力電力をＷＬ（Ｗ）、前記放電空間の体積をＶ
（ｃｃ）、前記放電空間の表面積をＳ（ｃｍ＾２）、水
銀の封入量をＰ（ｍｇ）、放電空間を形成する石英ガラ
スの最大肉厚をＤｍａｘ（ｍｍ）、最小肉厚をＤｍｉｎ
（ｍｍ）とした場合、 ２０≦ＷＬ／Ｓ≦７０（Ｗ／ｃｍ＾２） Ｐ／Ｖ≧１５（ｍｇ／ｃｃ） Ｄｍｉｎ≧１．５（ｍｍ） Ｄｍａｘ≦３（ｍｍ） Ｄｍｉｎ／Ｄｍａｘ≧０．６５ の関係を満足することを特徴とする片封止形金属蒸気放
電灯。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005518A JP2765146B2 (ja) | 1990-01-14 | 1990-01-14 | 片封止形金属蒸気放電灯 |
| DE69103912T DE69103912T2 (de) | 1990-01-14 | 1991-01-02 | Einseitige Metalldampfentladungslampe. |
| EP91100101A EP0438060B1 (en) | 1990-01-14 | 1991-01-02 | Metal vapor discharge lamp of a single end type |
| US07/638,521 US5138218A (en) | 1990-01-14 | 1991-01-08 | Metal vapor discharge lamp having single end arc tube of predetermined thickness |
| KR1019910000511A KR940004835B1 (ko) | 1990-01-14 | 1991-01-14 | 싱글 엔드형 금속증기 방전등 |
Applications Claiming Priority (1)
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