JPH03215645A - フッ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金およびその製造方法 - Google Patents
フッ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金およびその製造方法Info
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- JPH03215645A JPH03215645A JP33047589A JP33047589A JPH03215645A JP H03215645 A JPH03215645 A JP H03215645A JP 33047589 A JP33047589 A JP 33047589A JP 33047589 A JP33047589 A JP 33047589A JP H03215645 A JPH03215645 A JP H03215645A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、成形性、フッ素樹脂密着性に優れたフッ素樹
脂塗装容器用アルミニウム合金およびその製造方法に関
するものである。
脂塗装容器用アルミニウム合金およびその製造方法に関
するものである。
フン素樹脂は、耐水性、耐熱性などに優れるため、アル
ミニウムおよびアルミニウム合金などにコーティングさ
れ、フライパン、炊飯器の内釜などに使用されている。
ミニウムおよびアルミニウム合金などにコーティングさ
れ、フライパン、炊飯器の内釜などに使用されている。
このような用途でのフノ素樹脂コーティング材は、樹脂
の密着性を高めるためにアルミニウムおよびアルミニウ
ム合金などの素仮を化学的または電気化学的エノチング
などにより均一に粗面化する。その後フノ素樹脂を塗布
し、成形加工している。
の密着性を高めるためにアルミニウムおよびアルミニウ
ム合金などの素仮を化学的または電気化学的エノチング
などにより均一に粗面化する。その後フノ素樹脂を塗布
し、成形加工している。
従来、上記のようなフ，素樹脂塗装容器用アルミニウム
合金としては、ＡＡ１１００、１０５０、３００４合金
などが用いられていた。
合金としては、ＡＡ１１００、１０５０、３００４合金
などが用いられていた。
ＡＡＩＩＯＯ、１０５０などの純ＡＮ系を使用した場合
には、化学的または電気化学的エノチングなどにより均
−な粗面を得ることが困難であり、フノ素樹脂の密着性
にばらつきが生しやすい。また、一連の製造条件のばら
つきにより、フッ素樹脂塗装後の成形加工性が悪くなり
、深絞り加工では耳率が高くなる問題がある。
には、化学的または電気化学的エノチングなどにより均
−な粗面を得ることが困難であり、フノ素樹脂の密着性
にばらつきが生しやすい。また、一連の製造条件のばら
つきにより、フッ素樹脂塗装後の成形加工性が悪くなり
、深絞り加工では耳率が高くなる問題がある。
一方、４Ａ３００４などのＡｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系を使用し
た場合には、化学的または電気化学的エノチングなどに
より均一な粗面を得ることが困難であり、フノ素樹脂の
密着性にばらつきが生しやすい事に加えて鋳造条件の微
妙な差がｍ織の不均一を発生させ、エノチング後の板表
面に縞、筋などのエノチング模様ができ製品の外観を損
なう。さらに、Ｍｇ，Ｍｎの含有量が高いため、成形時
の加工硬化量が大きく、再絞り加工やスピニング加工に
適さない。
た場合には、化学的または電気化学的エノチングなどに
より均一な粗面を得ることが困難であり、フノ素樹脂の
密着性にばらつきが生しやすい事に加えて鋳造条件の微
妙な差がｍ織の不均一を発生させ、エノチング後の板表
面に縞、筋などのエノチング模様ができ製品の外観を損
なう。さらに、Ｍｇ，Ｍｎの含有量が高いため、成形時
の加工硬化量が大きく、再絞り加工やスピニング加工に
適さない。
〔発明が解決しようとする課題］
本発明は、これらに鑑み種々検討の結果、フン素樹脂密
着性に優れ、かつ成形加工性に優れたフノ素樹脂塗装容
器用アルミニウム合金、およびその製造方法を開発した
ものである。
着性に優れ、かつ成形加工性に優れたフノ素樹脂塗装容
器用アルミニウム合金、およびその製造方法を開発した
ものである。
［課題を解決するための手段および作用］本発明は、Ｍ
ｎ０．２ 〜２．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０１〜０．２ｗ
ｔ％未満を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるフ
ノ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金であり、またＭ
ｎｏ．２ 〜２．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０１〜０．２ｗｔ
％未満Ｃ ｕ０．０１〜０．２ｗｔ％、ＦｅおよびＳｉ
を合計で２．０ ｗｔ％以下を含み、Ｆｅ，Ｓｉ量比（
Ｆｅ／Ｓｉ）が５以下であり残部Ａｌと不可避的不純物
からなるフノ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金であり
、さらニＭ ｎ ０．２ 〜２．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０
１〜０．２ ｗｔ％未満を含み残部Ａ２と不可避的不純
物からなるアルミニウム合金またはＭｎ０．２〜２．Ｏ
ｗＬ％、Ｍｇ ｏ．ｏｘ〜０．２ｗｔ％未満、Ｃｕ０．
０１〜０．２ｗｔ％、ＦｅおよびＳｉを合計で２．０ｗ
ｔ％以下を含みＦｅ，Ｓｉ量比（Ｆｅ／Ｓｉ）が５以下
であり、残部ＡＩ！と不可避的不純物からなるアルミニ
ウム合金を４５０℃以上の温度で１時間以上の均質化処
理を行なった後、均質化処理温度より２０℃以上低い温
度に３０分以上保持し、冷却後再度４００ ℃以上に加
熱した後熱間圧延と冷間圧延を行なうことを特徴とする
フノ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金の製造方法であ
る。
ｎ０．２ 〜２．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０１〜０．２ｗ
ｔ％未満を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるフ
ノ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金であり、またＭ
ｎｏ．２ 〜２．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０１〜０．２ｗｔ
％未満Ｃ ｕ０．０１〜０．２ｗｔ％、ＦｅおよびＳｉ
を合計で２．０ ｗｔ％以下を含み、Ｆｅ，Ｓｉ量比（
Ｆｅ／Ｓｉ）が５以下であり残部Ａｌと不可避的不純物
からなるフノ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金であり
、さらニＭ ｎ ０．２ 〜２．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０
１〜０．２ ｗｔ％未満を含み残部Ａ２と不可避的不純
物からなるアルミニウム合金またはＭｎ０．２〜２．Ｏ
ｗＬ％、Ｍｇ ｏ．ｏｘ〜０．２ｗｔ％未満、Ｃｕ０．
０１〜０．２ｗｔ％、ＦｅおよびＳｉを合計で２．０ｗ
ｔ％以下を含みＦｅ，Ｓｉ量比（Ｆｅ／Ｓｉ）が５以下
であり、残部ＡＩ！と不可避的不純物からなるアルミニ
ウム合金を４５０℃以上の温度で１時間以上の均質化処
理を行なった後、均質化処理温度より２０℃以上低い温
度に３０分以上保持し、冷却後再度４００ ℃以上に加
熱した後熱間圧延と冷間圧延を行なうことを特徴とする
フノ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金の製造方法であ
る。
すなわち本発明は、Ａ２にＭｎを少量添加することによ
り成形性を低下させることなく強度を向上せしめ、また
Ｍｇを添加することにより強度を向上させ、かつ深絞り
性を向上せしたアルミニウム合金であり、さらに上記合
金にＣｕを少量添加して強度を向上させ、Ｆｅ，Ｓｉの
含有量を規制してエノチング性を改善したアルミニウム
合金である。また本発明は上記の合金のＡｊ！−Ｍｎ系
の析出物の再結晶粒を微細化して成形時の外観不良や、
エノチングむらが発生しないアルミニウム合金の製造方
法である。
り成形性を低下させることなく強度を向上せしめ、また
Ｍｇを添加することにより強度を向上させ、かつ深絞り
性を向上せしたアルミニウム合金であり、さらに上記合
金にＣｕを少量添加して強度を向上させ、Ｆｅ，Ｓｉの
含有量を規制してエノチング性を改善したアルミニウム
合金である。また本発明は上記の合金のＡｊ！−Ｍｎ系
の析出物の再結晶粒を微細化して成形時の外観不良や、
エノチングむらが発生しないアルミニウム合金の製造方
法である。
本発明において、合金組成を限定したのは、以下の理由
による。
による。
ＭｎはＡｆ中に添加することにより、成形性を低下させ
ることなく、強度を向上させる。その添加量を０．２〜
２．０ｗｔ％としたのは、０．２ｗｔ％未満では強度が
低く、２．Ｑｗｔ％を越えると効果が飽和するうえ、成
形性が低下するためである，ＭｇはＡｌ中に添加するこ
とにより、強度を向上させる。また、Ａｆ−Ｍｎ系合金
に添加すると、材料の異方性が小さくなり深絞り成形時
の耳率を低くする。その添加量を０．０１〜０．２ｗｔ
％未満としたのは、０．０１ｗｔ％未満ではその効果が
小さく、０．２ ｗｔ％未満でないと効果が飽和するう
え、成形性が低下するためである。
ることなく、強度を向上させる。その添加量を０．２〜
２．０ｗｔ％としたのは、０．２ｗｔ％未満では強度が
低く、２．Ｑｗｔ％を越えると効果が飽和するうえ、成
形性が低下するためである，ＭｇはＡｌ中に添加するこ
とにより、強度を向上させる。また、Ａｆ−Ｍｎ系合金
に添加すると、材料の異方性が小さくなり深絞り成形時
の耳率を低くする。その添加量を０．０１〜０．２ｗｔ
％未満としたのは、０．０１ｗｔ％未満ではその効果が
小さく、０．２ ｗｔ％未満でないと効果が飽和するう
え、成形性が低下するためである。
ＣｕはＡ２中に添加することにより、材料強度を向上さ
せる，その添加量を０．０１〜Ｑ．２ｗｔ％としたのは
、０．０１ｗｔ％未満では、その効果が小さく、０．２
ｗｔ％を越えると深絞り成形時に４５゜耳が発達し、
耳率が高くなり、また適性エノチング条件の設定が困難
となり、均一な粗面が得られなくなる．Ｆｅ，ＳｉはＡ
２中に不純物として含まれるものである。ＦｅおよびＳ
ｉの合計で２．０ｉｉｔ％を越えて添加すると、エソチ
ング性が低下し、均一な粗面が得られず、成形性も低下
する。また、Ｆｅ、Ｓｉ量比（Ｆｅ／Ｓｔ）が５を越え
るとエッチング性が低下する。
せる，その添加量を０．０１〜Ｑ．２ｗｔ％としたのは
、０．０１ｗｔ％未満では、その効果が小さく、０．２
ｗｔ％を越えると深絞り成形時に４５゜耳が発達し、
耳率が高くなり、また適性エノチング条件の設定が困難
となり、均一な粗面が得られなくなる．Ｆｅ，ＳｉはＡ
２中に不純物として含まれるものである。ＦｅおよびＳ
ｉの合計で２．０ｉｉｔ％を越えて添加すると、エソチ
ング性が低下し、均一な粗面が得られず、成形性も低下
する。また、Ｆｅ、Ｓｉ量比（Ｆｅ／Ｓｔ）が５を越え
るとエッチング性が低下する。
なお、鋳造組織の微細化剤として通常添加されるＴｉ，
Ｂなどは０．１ ｗｔ％以下の添加であれば、特に本発
明の効果を損なうことはない。
Ｂなどは０．１ ｗｔ％以下の添加であれば、特に本発
明の効果を損なうことはない。
次に、製造工程について説明する。
均質化処理時の析出、固溶状態は、最終板の耳率、再結
晶挙動などの特性に影響する。本発明による合金では、
通常の均質化処理条件では微細・密なＡＡ−Ｍｎ系の析
出物が形成され、圧延板の再結晶時に粒界の移動が妨害
され粗大結晶粒となる。このように粗大結晶粒組織とな
ると、深絞り成形時に肌あれなとの外観不良となる。本
発明製造方法のように均質化処理後、再加熱することに
よれば、比較的大きな析出物が形成され、圧延板の再結
晶粒が微細となり成形時の外観不良や、エノチングむら
が発生しない。均質化処理条件を４５０℃以上で１時間
以上保持するとしたのは、４５０℃未満、もしくは１時
間未満では析出物の成長が不充分であり粗大結晶粒組織
となる。また、均質化処理後に、均質化処理温度より２
０″Ｃ以上低い温度に３０分以上保持するとしたのは、
２０″Ｃ、３０分未満では析出物の成長が不充分である
。なお、３５０℃以下の保持では、析出物が十分に成長
しない。
晶挙動などの特性に影響する。本発明による合金では、
通常の均質化処理条件では微細・密なＡＡ−Ｍｎ系の析
出物が形成され、圧延板の再結晶時に粒界の移動が妨害
され粗大結晶粒となる。このように粗大結晶粒組織とな
ると、深絞り成形時に肌あれなとの外観不良となる。本
発明製造方法のように均質化処理後、再加熱することに
よれば、比較的大きな析出物が形成され、圧延板の再結
晶粒が微細となり成形時の外観不良や、エノチングむら
が発生しない。均質化処理条件を４５０℃以上で１時間
以上保持するとしたのは、４５０℃未満、もしくは１時
間未満では析出物の成長が不充分であり粗大結晶粒組織
となる。また、均質化処理後に、均質化処理温度より２
０″Ｃ以上低い温度に３０分以上保持するとしたのは、
２０″Ｃ、３０分未満では析出物の成長が不充分である
。なお、３５０℃以下の保持では、析出物が十分に成長
しない。
熱間圧延終了後に焼鈍処理を施すのは、結晶粒を微細・
均一にするために行なう工程である。この焼鈍はパンチ
焼鈍、連続焼鈍の何れの方法でも良い。その温度を３０
０℃以上としたのは、３００℃未満では再結晶完了しな
いためである。なお、焼鈍処理時間は焼鈍温度に応して
適宜決めればよい。
均一にするために行なう工程である。この焼鈍はパンチ
焼鈍、連続焼鈍の何れの方法でも良い。その温度を３０
０℃以上としたのは、３００℃未満では再結晶完了しな
いためである。なお、焼鈍処理時間は焼鈍温度に応して
適宜決めればよい。
以上のような製造工程による板材は、冷間圧延により所
定の板厚に圧延され、焼鈍処理を施した後、フン素樹脂
を塗布し、成形加工を行なう。なお、最終焼鈍はバッチ
焼鈍、連続焼鈍の何れの方法でも本発明の効果を損なう
ことはない。
定の板厚に圧延され、焼鈍処理を施した後、フン素樹脂
を塗布し、成形加工を行なう。なお、最終焼鈍はバッチ
焼鈍、連続焼鈍の何れの方法でも本発明の効果を損なう
ことはない。
〔実施例〕
以下に本発明の一実施例について説明する。
実施例１
第１表に示す組成のＡＩ！．合金を常法の溶解、ＤＣ鋳
造により厚さ１５０ｍｍ、幅５００鵬、長さ５００ｍの
鋳塊を得た。これを面削後、５８０”Ｃで５時間の均質
化処理後５００℃３時間保持し、室温に冷却した。その
後５００℃に再加熱し、熱間圧延を行なった。
造により厚さ１５０ｍｍ、幅５００鵬、長さ５００ｍの
鋳塊を得た。これを面削後、５８０”Ｃで５時間の均質
化処理後５００℃３時間保持し、室温に冷却した。その
後５００℃に再加熱し、熱間圧延を行なった。
ここで４００℃で２時間の焼鈍を行い、冷間圧延により
板厚２ｍの板材とし、最終焼鈍を行なった。
板厚２ｍの板材とし、最終焼鈍を行なった。
た。
この板材を常法の電気化学エンチングにより、表面の粗
面化をした。すなわち、５％塩化アンモニウム水溶液中
（２５℃）で電流密度２０Ａ／ｄｎ＋”の直流電流を通
じるエッチングを施した。その後、フノ素樹脂を４〇一
厚さに塗装した。このフノ素樹脂塗装板の引張強度、深
絞り耳率、外観、塗膜密着性を測定した。結果を第２表
に記した。
面化をした。すなわち、５％塩化アンモニウム水溶液中
（２５℃）で電流密度２０Ａ／ｄｎ＋”の直流電流を通
じるエッチングを施した。その後、フノ素樹脂を４〇一
厚さに塗装した。このフノ素樹脂塗装板の引張強度、深
絞り耳率、外観、塗膜密着性を測定した。結果を第２表
に記した。
第
２
表
引張強度は、ＪＩＳ ５号引張試験片により引張試験を
行ない測定した。
行ない測定した。
深絞り耳率は、φ５７ｍａ＋のブランクに潤滑油を塗布
し、φ３３閤のポンチで深絞りをおこない測定した（絞
り比１．７３）。０−９０゜耳（＋耳）、４５゜耳（〜
耳）何れの方向でも２％以下であれば良好と判定した。
し、φ３３閤のポンチで深絞りをおこない測定した（絞
り比１．７３）。０−９０゜耳（＋耳）、４５゜耳（〜
耳）何れの方向でも２％以下であれば良好と判定した。
外観は、目視により縞、筋などのエソチング模様が全く
生していなかったものを○、縞・筋などのエノチング模
様がわずかに生していたものをΔ、製品として使用する
ことができないほど顕著に縞筋などのエノチング模様が
生していたものを×として示した。
生していなかったものを○、縞・筋などのエノチング模
様がわずかに生していたものをΔ、製品として使用する
ことができないほど顕著に縞筋などのエノチング模様が
生していたものを×として示した。
塗膜密着性は、エリクセン・基盤目試験により評価した
。すなわち、塗料に直交する１１本の平行線傷をｌ［Ｉ
ＩＩＩ１間隔でつけ、張り出し成形（張り出し高さ５
ｍ ）を行なった。その基盤目部にセロテープを貼り、
剥がした後に塗膜が剥離せずに残っている枡目の数を測
定した。
。すなわち、塗料に直交する１１本の平行線傷をｌ［Ｉ
ＩＩＩ１間隔でつけ、張り出し成形（張り出し高さ５
ｍ ）を行なった。その基盤目部にセロテープを貼り、
剥がした後に塗膜が剥離せずに残っている枡目の数を測
定した。
第２表より明らかなように、本発明合金ａ − ｄは引
張強さ、耳率、外観、密着性に優れている。
張強さ、耳率、外観、密着性に優れている。
本発明合金組成を外れる比較合金組成ｅ − ｊおよび
従来合金組成ｋ − ｎは、引張強度、深絞り耳率、エ
ノチング後外観、塗膜密着性の何れか一つ以上が劣って
いる。
従来合金組成ｋ − ｎは、引張強度、深絞り耳率、エ
ノチング後外観、塗膜密着性の何れか一つ以上が劣って
いる。
実施例２
第１表に示す組成ａ，ｃのＡｆ合金を常法の熔解、ＤＣ
鋳造により厚さ１５０ｍｍ、幅５００鵬、長さ５００
０１１１１の鋳塊を得た。これを面削後、第３表に示す
均質化・再加熱処理を行ない、熱間圧延、冷間圧延によ
り板厚２肛の板材とし、最終焼鈍を行なった。
鋳造により厚さ１５０ｍｍ、幅５００鵬、長さ５００
０１１１１の鋳塊を得た。これを面削後、第３表に示す
均質化・再加熱処理を行ない、熱間圧延、冷間圧延によ
り板厚２肛の板材とし、最終焼鈍を行なった。
この板材を実施例１同様に、電気化学エノチングでの粗
面化処理、フノ素樹脂塗装を行ない、引張強度、深絞り
耳率、外観、塗装、塗膜密着性を測定した。結果を第３
表に併記した。
面化処理、フノ素樹脂塗装を行ない、引張強度、深絞り
耳率、外観、塗装、塗膜密着性を測定した。結果を第３
表に併記した。
第３表より明らかなように、本発明製造方法Ｎαｌ〜４
によるものは引張強さ、耳率、外観、密着性に優れてい
る。本発明製造方法を外れる比較製造方法胤５〜９は、
深絞り耳率、エッチング後外観、塗膜密着性の何れか一
つ以上が劣っている。
によるものは引張強さ、耳率、外観、密着性に優れてい
る。本発明製造方法を外れる比較製造方法胤５〜９は、
深絞り耳率、エッチング後外観、塗膜密着性の何れか一
つ以上が劣っている。
実施例３
第１表に示す組成ａ，ｃのＡｆｆｉ合金を常法の溶解、
ＤＣ鋳造により厚さ１５０ｍｍ、幅５００ｍｍ、長さ５
００ ｍｍの鋳塊を得た。これを面削後、５８０℃で５
時間の均質化処理後５００℃で３時間保持し、室温に冷
却した。その後５００℃に再加熱し、熱間圧延を行なっ
た。これに、第４表に示す条件での焼鈍処理を行なった
後、冷間圧延により板厚２ｍの板材とし、最終焼鈍を行
なった。
ＤＣ鋳造により厚さ１５０ｍｍ、幅５００ｍｍ、長さ５
００ ｍｍの鋳塊を得た。これを面削後、５８０℃で５
時間の均質化処理後５００℃で３時間保持し、室温に冷
却した。その後５００℃に再加熱し、熱間圧延を行なっ
た。これに、第４表に示す条件での焼鈍処理を行なった
後、冷間圧延により板厚２ｍの板材とし、最終焼鈍を行
なった。
この板材を実施例１同様に、電気化学エノチングでの粗
面化処理、フノ素樹脂塗装を行ない、引張強度、深絞り
耳率、外観、塗膜密着性を測定した。結果を第４表に併
記した。
面化処理、フノ素樹脂塗装を行ない、引張強度、深絞り
耳率、外観、塗膜密着性を測定した。結果を第４表に併
記した。
第４表より明らかなように、本発明製造方法によるＮα
１１〜１２は引張強さ、耳率、外観、密着性に優れてい
る。本発明製造方法を外れる比較製造方法Ｎα１３〜１
４は、深絞り耳率、エノチング後外観、塗膜密着性の何
れか一つ以上が劣っている。
１１〜１２は引張強さ、耳率、外観、密着性に優れてい
る。本発明製造方法を外れる比較製造方法Ｎα１３〜１
４は、深絞り耳率、エノチング後外観、塗膜密着性の何
れか一つ以上が劣っている。
このように本発明によればフ・ノ素樹脂密着性、成形加
工性に優れ、さらにエノチング処理後の外観が良好なフ
，素樹脂塗装容器用アルミニウム合金を得ることができ
、工業上顕著な効果を奏するものである。
工性に優れ、さらにエノチング処理後の外観が良好なフ
，素樹脂塗装容器用アルミニウム合金を得ることができ
、工業上顕著な効果を奏するものである。
Claims (4)
- （１）Ｍｎ０．２〜２．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０１〜０．
２ｗｔ％未満を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からな
るフッ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金。 - （２）Ｍｎ０．２〜２．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０１〜０．
２ｗｔ％未満、Ｃｕ０．０１〜０．２ｗｔ％、Ｆｅおよ
びＳｉを合計で２．０ｗｔ％以下を含み、Ｆｅ、Ｓｉ量
比（Ｆｅ／Ｓｉ）が５以下であり残部Ａｌと不可避的不
純物からなるフッ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金。 - （３）Ｍｎ０．２〜２．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０１〜０．
２ｗｔ％未満を含み残部Ａｌと不可避的不純物からなる
アルミニウム合金またはＭｎ０．２〜２．０ｗｔ％、Ｍ
ｇ０．０１〜０．２ｗｔ％未満、Ｃｕ０．０１〜０．２
ｗｔ％、ＦｅおよびＳｉを合計で２．０ｗｔ％以下を含
みＦｅ、Ｓｉ量比（Ｆｅ／Ｓｉ）が５以下であり、残部
Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金を４５
０℃以上の温度で１時間以上の均質化処理を行なった後
、均質化処理温度より２０℃以上低い温度に３０分以上
保持し、冷却後再度４００℃以上に加熱した後、熱間圧
延と冷間圧延を行なうことを特徴とするフッ素樹脂塗装
容器用アルミニウム合金の製造方法。 - （４）熱間圧延と冷間圧延の間に３００℃以上の温度で
焼鈍処理を施すことを特徴とする請求項３記載のフッ素
樹脂塗装容器用アルミニウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33047589A JPH03215645A (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | フッ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33047589A JPH03215645A (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | フッ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03215645A true JPH03215645A (ja) | 1991-09-20 |
Family
ID=18233041
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33047589A Pending JPH03215645A (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | フッ素樹脂塗装容器用アルミニウム合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03215645A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05331581A (ja) * | 1992-06-02 | 1993-12-14 | Sky Alum Co Ltd | 粗面化用アルミニウム合金展伸材およびその製造方法 |
| JPH05331582A (ja) * | 1992-06-02 | 1993-12-14 | Sky Alum Co Ltd | 粗面化用アルミニウム合金展伸材およびその製造方法 |
| JP2016514206A (ja) * | 2013-02-21 | 2016-05-19 | ハイドロ アルミニウム ロールド プロダクツ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＨｙｄｒｏ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ｒｏｌｌｅｄ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ ＧｍｂＨ | 自動車用半製品又は部品を製造するためのアルミニウム合金、アルミニウム合金薄板を前記アルミニウム合金から製造する方法、並びにアルミニウム合金薄板及びそのための使用 |
| JP2021102490A (ja) * | 2019-12-25 | 2021-07-15 | 昭和電工パッケージング株式会社 | コップ状容器およびコップ状容器用積層体 |
-
1989
- 1989-12-20 JP JP33047589A patent/JPH03215645A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05331581A (ja) * | 1992-06-02 | 1993-12-14 | Sky Alum Co Ltd | 粗面化用アルミニウム合金展伸材およびその製造方法 |
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| US10501833B2 (en) | 2013-02-21 | 2019-12-10 | Hydro Aluminum Rolled Products Gmbh | Aluminum alloy for producing semi-finished products or components for motor vehicles, method for producing an aluminium alloy strip from said aluminium alloy, and aluminium alloy strip and uses therefore |
| JP2021102490A (ja) * | 2019-12-25 | 2021-07-15 | 昭和電工パッケージング株式会社 | コップ状容器およびコップ状容器用積層体 |
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